A2.2 Berechnung der <strong>Sättigung</strong> für die Dunkelstufe D = O der DIN 6164 T S A0 hxy r1 X Y Y L* a* b* C S + N 0 N 0,00000 0,3127 0,3290 0,3584 100,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1 1 98,54 54,020 0,01254 0,3280 0,3501 0,3220 99,43 -2,37 10,91 11,17 11,16 1 2 97,08 54,020 0,01254 0,3444 0,3728 0,2828 98,86 -4,62 22,50 22,97 22,63 1 3 95,58 54,020 0,01254 0,3623 0,3973 0,2405 98,27 -6,76 35,04 35,69 34,14 1 4 94,03 54,020 0,01254 0,3815 0,4239 0,1946 97,64 -8,79 49,03 49,81 45,44 1 5 92,45 54,020 0,01254 0,4025 0,4527 0,1447 97,00 -10,71 65,36 66,23 56,39 1 6 90,87 54,020 0,01254 0,4254 0,4843 0,0903 96,36 -12,54 86,14 87,05 67,04 1 7 89,31 54,020 0,01254 0,4505 0,5188 0,0307 95,71 -14,28 119,64 120,49 78,30 2 1 96,80 43,863 0,01379 0,3328 0,3484 0,3188 98,75 0,87 11,17 11,20 11,27 2 2 93,57 43,863 0,01379 0,3544 0,3691 0,2765 97,46 1,67 22,94 23,00 22,97 2 3 90,30 43,863 0,01379 0,3774 0,3912 0,2313 96,12 2,42 35,62 35,70 34,82 2 4 87,06 43,863 0,01379 0,4021 0,4150 0,1829 94,76 3,11 49,72 49,82 46,53 2 5 83,90 43,863 0,01379 0,4287 0,4405 0,1308 93,41 3,74 66,31 66,41 57,95 2 6 80,88 43,863 0,01379 0,4573 0,4680 0,0747 92,08 4,33 88,08 88,19 69,17 2 7 78,00 43,863 0,01379 0,4882 0,4977 0,0141 90,78 4,88 129,54 129,63 81,91 3 1 94,51 33,101 0,01643 0,3384 0,3458 0,3158 97,84 4,83 11,20 12,20 12,38 3 2 89,05 33,101 0,01643 0,3656 0,3635 0,2709 95,60 9,17 22,86 24,63 24,95 3 3 83,69 33,101 0,01643 0,3942 0,3822 0,2236 93,32 13,05 35,26 37,60 37,37 3 4 78,59 33,101 0,01643 0,4245 0,4019 0,1737 91,05 16,53 48,95 51,67 49,35 3 5 73,83 33,101 0,01643 0,4565 0,4227 0,1208 88,84 19,64 65,04 67,94 60,75 3 6 69,45 33,101 0,01643 0,4903 0,4448 0,0648 86,73 22,44 86,53 89,39 71,77 3 7 65,44 33,101 0,01643 0,5263 0,4683 0,0054 84,71 24,96 135,24 137,52 85,14 4 1 92,64 25,562 0,01914 0,3426 0,3433 0,3141 97,08 8,01 11,02 13,62 13,90 4 2 85,41 25,562 0,01914 0,3738 0,3582 0,2680 94,06 15,01 22,35 26,92 27,51 4 3 78,51 25,562 0,01914 0,4063 0,3738 0,2199 91,01 21,12 34,24 40,23 40,43 4 4 72,14 25,562 0,01914 0,4401 0,3900 0,1699 88,04 26,45 47,21 54,12 52,37 4 5 66,40 25,562 0,01914 0,4755 0,4068 0,1177 85,20 31,12 62,33 69,66 63,30 4 6 61,25 25,562 0,01914 0,5123 0,4245 0,0632 82,51 35,21 82,37 89,58 73,55 4 7 56,66 25,562 0,01914 0,5509 0,4429 0,0062 79,99 38,81 126,58 132,40 85,59 5 1 90,50 18,226 0,02270 0,3472 0,3404 0,3124 96,20 11,56 10,73 15,77 16,18 5 2 81,33 18,226 0,02270 0,3827 0,3520 0,2653 92,28 21,38 21,58 30,38 31,27 5 3 72,85 18,226 0,02270 0,4191 0,3640 0,2169 88,38 29,69 32,79 44,24 44,76 5 4 65,31 18,226 0,02270 0,4565 0,3763 0,1672 84,64 36,75 44,84 57,97 56,51 5 5 58,72 18,226 0,02270 0,4949 0,3890 0,1162 81,14 42,75 58,68 72,60 66,68 5 6 52,97 18,226 0,02270 0,5343 0,4020 0,0637 77,86 47,87 76,71 90,42 75,78 5 7 47,94 18,226 0,02270 0,5749 0,4153 0,0098 74,79 52,25 112,88 124,39 85,70 6 1 88,26 10,898 0,02663 0,3514 0,3364 0,3121 95,27 15,34 9,99 18,30 18,87 6 2 77,16 10,898 0,02663 0,3905 0,3440 0,2655 90,40 27,99 19,89 34,34 35,51 6 3 67,24 10,898 0,02663 0,4299 0,3516 0,2186 85,62 38,39 29,87 48,64 49,39 6 4 58,71 10,898 0,02663 0,4696 0,3592 0,1712 81,13 46,95 40,33 61,89 60,65 6 5 51,46 10,898 0,02663 0,5096 0,3669 0,1235 76,96 54,03 51,93 74,93 69,76 6 6 45,24 10,898 0,02663 0,5500 0,3747 0,0753 73,05 59,85 66,12 89,19 77,36 6 39,89 10,898 0,02663 0,5907 0,3825 0,0268 69,39 64,65 88,26 109,40 84,45 7 1 86,21 3,704 0,03033 0,3544 0,3317 0,3139 94,40 18,94 8,71 20,85 21,57 7 2 73,43 3,704 0,03033 0,3956 0,3344 0,2700 88,65 34,18 17,12 38,23 39,60 7 3 62,36 3,704 0,03033 0,4363 0,3370 0,2267 83,10 46,38 25,36 52,87 53,67 7 4 53,09 3,704 0,03033 0,4766 0,3396 0,1838 77,93 56,17 33,67 65,49 64,34 7 5 45,32 3,704 0,03033 0,5163 0,3422 0,1415 73,10 64,00 42,39 76,76 72,42 7 6 38,77 3,704 0,03033 0,5556 0,3447 0,0997 68,58 70,20 52,12 87,43 78,68 7 7 33,16 3,704 0,03033 0,5945 0,3472 0,0583 64,29 75,02 64,21 98,74 83,80 7 8 28,29 3,704 0,03033 0,6328 0,3497 0,0174 60,15 78,60 84,32 115,27 88,66 122
Fortsetzung Tabelle T S A0 hxy r1 X Y Y L* a* b* C S + 8 1 85,65 356,135 0,03087 0,3524 0,3263 0,3213 94,16 20,67 6,28 21,60 22,36 8 2 72,43 356,135 0,03087 0,3909 0,3237 0,2854 88,18 37,31 12,22 39,26 40,67 8 3 60,99 356,135 0,03087 0,4281 0,3212 0,2507 82,37 50,62 17,84 53,67 54,59 8 4 51,40 356,135 0,03087 0,4643 0,3187 0,2170 76,92 61,26 23,24 65,52 64,84 8 5 43,36 356,135 0,03087 0,4993 0,3164 0,1843 71,80 69,71 28,50 75,31 72,38 8 6 36,55 356,135 0,03087 0,5333 0,3141 0,1526 66,94 76,30 33,74 83,43 78,00 8 7 30,71 356,135 0,03087 0,5663 0,3118 0,1218 62,26 81,27 39,06 90,17 82,29 8 8 25,62 356,135 0,03087 0,5984 0,3097 0,0920 57,67 84,73 44,66 95,78 85,67 8 9 21,12 356,135 0,03087 0,6295 0,3076 0,0629 53,08 86,75 50,89 100,58 88,44 8 10 16,98 356,135 0,03087 0,6597 0,3055 0,0347 48,23 87,11 58,61 105,00 90,87 8 11 13,12 356,135 0,03087 0,6892 0,3035 0,0073 42,94 85,57 69,54 110,26 93,18 9 1 85,80 347,728 0,03010 0,3484 0,3212 0,3304 94,23 21,41 3,60 21,71 22,45 9 2 72,70 347,728 0,03010 0,3824 0,3138 0,3038 88,30 38,86 6,94 39,47 40,81 9 3 61,24 347,728 0,03010 0,4148 0,3068 0,2784 82,51 52,98 10,02 53,92 54,70 9 4 51,52 347,728 0,03010 0,4457 0,3000 0,2542 76,99 64,36 12,88 65,64 64,87 9 5 43,29 347,728 0,03010 0,4752 0,2936 0,2311 71,75 73,45 15,52 75,07 72,29 9 6 36,26 347,728 0,03010 0,5034 0,2875 0,2091 66,72 80,56 17,97 82,53 77,77 9 7 30,18 347,728 0,03010 0,5304 0,2816 0,1880 61,81 85,87 20,20 88,21 81,90 9 8 24,86 347,728 0,03010 0,5562 0,2760 0,1678 56,94 89,50 22,22 92,22 85,09 9 9 20,08 347,728 0,03010 0,5809 0,2706 0,1485 51,93 91,36 23,94 94,44 87,63 9 10 15,65 347,728 0,03010 0,6046 0,2655 0,1299 46,51 91,13 25,24 94,56 89,73 9 11 11,44 347,728 0,03010 0,6274 0,2605 0,1121 40,31 88,19 25,86 91,91 91,58 9 12 7,41 347,728 0,03010 0,6493 0,2558 0,0949 32,72 81,38 25,33 85,23 93,36 9 13 3,69 347,728 0,03010 0,6703 0,2512 0,0785 22,62 68,39 22,67 72,05 95,41 9 14 0,38 347,728 0,03010 0,6906 0,2468 0,0626 3,43 28,07 4,54 28,44 99,28 10 1 86,78 323,198 0,02766 0,3374 0,3105 0,3521 94,64 21,80 -2,58 21,95 22,59 10 2 74,63 323,198 0,02766 0,3601 0,2935 0,3464 89,22 40,31 -4,92 40,61 41,43 10 3 63,64 323,198 0,02766 0,3810 0,2778 0,3411 83,78 55,91 -7,00 56,35 55,81 10 4 53,94 323,198 0,02766 0,4003 0,2634 0,3363 78,43 68,95 -8,85 69,52 66,33 10 5 45,46 323,198 0,02766 0,4182 0,2500 0,3318 73,19 79,73 -10,46 80,42 73,95 10 6 38,00 323,198 0,02766 0,4348 0,2376 0,3276 68,02 88,43 -11,84 89,22 79,52 10 7 31,39 323,198 0,02766 0,4503 0,2260 0,3237 62,84 95,12 -12,99 96,01 83,67 10 8 25,48 323,198 0,02766 0,4648 0,2152 0,3200 57,54 99,80 -13,88 100,76 86,84 10 9 20,07 323,198 0,02766 0,4783 0,2050 0,3166 51,92 102,17 -14,45 103,18 89,33 10 10 14,94 323,198 0,02766 0,4910 0,1955 0,3134 45,55 101,49 -14,59 102,53 91,39 10 11 9,95 323,198 0,02766 0,5030 0,1866 0,3104 37,75 96,28 -14,05 97,30 93,23 10 12 5,11 323,198 0,02766 0,5142 0,1782 0,3076 27,05 83,14 -12,31 84,05 95,19 10 13 0,70 323,198 0,02766 0,5248 0,1703 0,3049 6,32 45,36 -6,67 45,85 99,06 11 1 84,50 284,465 0,02581 0,3208 0,2975 0,3817 93,67 20,29 -10,60 22,89 23,74 11 2 72,35 284,465 0,02581 0,3279 0,2699 0,4022 88,14 38,32 -19,79 43,13 43,95 11 3 62,44 284,465 0,02581 0,3342 0,2453 0,4204 83,15 54,53 -27,88 61,24 59,31 11 4 54,06 284,465 0,02581 0,3399 0,2234 0,4367 78,50 69,18 -35,07 77,56 70,29 11 5 46,73 284,465 0,02581 0,3450 0,2037 0,4513 74,02 82,40 -41,44 92,23 77,99 11 6 40,09 284,465 0,02581 0,3496 0,1859 0,4645 69,53 94,14 -47,01 105,23 83,43 11 7 33,83 284,465 0,02581 0,3537 0,1698 0,4765 64,83 104,19 -51,69 116,31 87,35 11 8 27,87 284,465 0,02581 0,3575 0,1551 0,4874 59,77 112,25 -55,35 125,15 90,24 11 9 22,11 284,465 0,02581 0,3610 0,1416 0,4974 54,14 117,76 -57,74 131,15 92,43 11 10 16,43 284,465 0,02581 0,3642 0,1292 0,5066 47,53 119,60 -58,33 133,07 94,17 11 11 10,82 284,465 0,02581 0,3671 0,1178 0,5151 39,28 115,72 -56,16 128,63 95,64 11 12 5,27 284,465 0,02581 0,3699 0,1072 0,5229 27,49 100,62 -48,60 111,74 97,10 11 13 0,17 284,465 0,02581 0,3724 0,0974 0,5302 1,54 20,00 -10,58 22,62 99,77 12 1 79,10 263,994 0,02555 0,3087 0,2910 0,4003 91,28 17,24 -14,97 22,83 24,26 12 2 64,25 263,994 0,02555 0,3052 0,2582 0,4366 84,10 32,53 -27,24 42,43 45,05 123
- Seite 3 und 4:
Sättigung im CIELAB-Farbsystem und
- Seite 5 und 6:
Kurzfassung Bisher fehlte eine Form
- Seite 7 und 8:
Inhaltsverzeichnis 0 Zielstellung -
- Seite 9 und 10:
0 Zielstellung -Motivation In den l
- Seite 11 und 12:
Abb. 1.1.2 zeigt einen horizontalen
- Seite 13 und 14:
Die Stäbchen sind Sensoren mit gr
- Seite 15 und 16:
Probe + Umfeld Absorption Auge (Ret
- Seite 17 und 18:
L* 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
- Seite 19 und 20:
Die Zellen und ihr Verhalten sind a
- Seite 21 und 22:
Unter Buntton (früher Farbton) ver
- Seite 23 und 24:
Die DIN 5033 zur Farbmessung lässt
- Seite 25 und 26:
1.1.4 Ermittelung von Empfindungsgr
- Seite 27 und 28:
Oft erfolgt die Anordnung so, dass
- Seite 29 und 30:
Abb. 1.2.4 Schiefer Doppelkegel, na
- Seite 31 und 32:
sind folgende Gleichungen definiert
- Seite 33 und 34:
F* C*ab L* C Abb. 1.2.11 Farbe F* b
- Seite 35 und 36:
Die folgende Abbildung soll den „
- Seite 37 und 38:
1.3.3 Die Sättigung im CIELUV-Farb
- Seite 39 und 40:
1.3.5 Buntheit und Sättigung im CI
- Seite 41 und 42:
Die hohen Sättigungsstufen, die vo
- Seite 43 und 44:
13 violettblau 17 Cyanblau 20 Smara
- Seite 45 und 46:
Abb. 1.3.11 Umfeldwirkung auch scho
- Seite 47 und 48:
L* Gelb-Violettblaue Ebene C* n Abb
- Seite 49 und 50:
3. Überprüfung der vorgeschlagene
- Seite 51 und 52:
Vergleicht man visuell die beiden b
- Seite 53 und 54:
100,00 90,00 80,00 70,00 60,00 50,0
- Seite 55 und 56:
0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 Grüne
- Seite 57 und 58:
90 80 70 60 50 40 30 20 10 Sättigu
- Seite 59 und 60:
ausgesprochen gleichmäßigen Verla
- Seite 61 und 62:
Farbscheiben gesorgt; kleine Ausgle
- Seite 63 und 64:
Abb. 3.3.10 Transformation der Mess
- Seite 65 und 66:
Abb. 3.3.12 Reinheitsstufen in der
- Seite 67 und 68:
Dass unterschiedlich viele Sättigu
- Seite 69 und 70:
S Abb. 3.3.18 Berechnete Sättigung
- Seite 71 und 72: S + 40 35 30 25 S 20 15 10 5 0 T 21
- Seite 73 und 74: Man erkennt, dass eine Korrektur mi
- Seite 75 und 76: d 8,0 7,0 6,0 5,0 4,0 3,0 2,0 1,0 0
- Seite 77 und 78: 3.4 Überprüfung der Formel für S
- Seite 79 und 80: der Charts mit Weißzumischung als
- Seite 81 und 82: 3.5 Überprüfung mit dem Ostwaldsc
- Seite 83 und 84: 3.6 Zusammenfassende Schlussfolgeru
- Seite 85 und 86: Flächendeckungsgrad Schwarz L Flä
- Seite 87 und 88: Effekt, wird von der Formel für S
- Seite 89 und 90: Man erkennt in Abb. 4.1.8 den Platz
- Seite 91 und 92: 160 140 120 100 80 60 40 20 0 -20 -
- Seite 93 und 94: Abb. 4.2.5 Teil der grüngelben Ebe
- Seite 95 und 96: Abb. 4.2.8 Farbtonebene 160 des RAL
- Seite 97 und 98: 4.3 Farb-Ellipsen Man spricht im al
- Seite 99 und 100: Abb. 4.4.2 zeigt ein Beispiel für
- Seite 101 und 102: y 0,5 0,45 0,4 0,35 0,3 0,25 0,2 0,
- Seite 103 und 104: • Max Becke (Direktor des Textilf
- Seite 105 und 106: Rezeptoren Gegenfarben- Zellen im C
- Seite 107 und 108: 5. Zusammenfassung Die Buntheit, so
- Seite 109 und 110: Literatur 1. Adams, E. Q., Cobb, P.
- Seite 111 und 112: 36. Hill, B., Roger, Th., Vorhagen,
- Seite 113 und 114: 67. Luque, M. J., Capilla, P., Feli
- Seite 115 und 116: 101. Walraven, P. L. The absorption
- Seite 117 und 118: Anhang A1. Sättigung im CIECAM Sys
- Seite 119 und 120: Wobei α = Yw / Ywr ein Faktor ist,
- Seite 121: A2. Tabellen A2.1 Folienmessung (Gr
- Seite 125 und 126: Fortsetzung Tabelle T S A0 hxy r1 X
- Seite 127 und 128: Helligkeit der Dunkelstufen der DIN
- Seite 129 und 130: A2.5 Messwerte zur Farbton-Harmonie
- Seite 131 und 132: 131
- Seite 133 und 134: A2.7 Messung des PCCS System (Greta
- Seite 135 und 136: L* a* b* X Y Z x y Y 16 30,95 -28,0
- Seite 137 und 138: L* a* b* X Y Z x y Y 20 67,25 0,79
- Seite 139 und 140: L* a* b* x y Y C S + 6 66,9 27,27 6
- Seite 141 und 142: L* a* b* x y Y C S + 10 90,68 -4,42
- Seite 143 und 144: P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10 P11
- Seite 145 und 146: P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10 P11
- Seite 147 und 148: R x y HN Y a' b' L a* b* C 4 0,483
- Seite 149 und 150: S + 100.0 90.0 80.0 70.0 60.0 50.0
- Seite 151 und 152: C* ab 180.0 160.0 140.0 120.0 100.0
- Seite 153 und 154: + 160 140 120 100 80 60 40 20 0 -20
- Seite 155 und 156: 160 140 120 100 80 60 40 20 0 -20 -
- Seite 157: Abb.3.28 Optimalfarben für L* =90