RSSV 4 2013.indd - Stazione Sperimentale del Vetro
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4-2013<br />
studies<br />
studi<br />
Rivista <strong>del</strong>la <strong>Stazione</strong> <strong>Sperimentale</strong> <strong>del</strong> <strong>Vetro</strong><br />
Si semplifica la verifica di queste condizioni tramite<br />
la seguente ipotesi:<br />
• le tensioni tangenziali τ i<br />
all’interfaccia <strong>Vetro</strong>-PVB<br />
vengono considerate variabili solo<br />
longitudinalmente e costanti per ogni elemento<br />
(Fig 5.2).<br />
Tale ipotesi ci permette di considerare per la risoluzione<br />
<strong>del</strong> problema la sola linea di elementi, posti in<br />
mezzeria lungo la direzione longitudinale.<br />
Con la definizione di queste grandezze si può esprimere<br />
tramite la Eq. (5.4) lo spostamento <strong>del</strong> punto<br />
centrale appartenente al concio i-esimo.<br />
(5.4)<br />
Stesse considerazioni si possono fare per la lamina<br />
inferiore, con l’avvertenza che la numerazione dei<br />
vari conci si svilupperà in senso opposto. Quindi,<br />
anche per questa possiamo definire lo spostamento<br />
<strong>del</strong> punto centrale appartenente al concio i-esimo,<br />
tramite la Eq. (5.5):<br />
(5.5)<br />
i−1<br />
w 1i =w 1tot −w 0 −w 1ei −w 1ei<br />
s<br />
j=1<br />
i−1<br />
w 2i =w 2tot −w 0 −w 2ei −w 2ei<br />
d<br />
j=1<br />
con il seguente significato dei simboli:<br />
• w 0<br />
spostamento rigido <strong>del</strong>la lamina inferiore;<br />
• w 2tot<br />
spostamento totale <strong>del</strong>la lamina inferiore;<br />
• w 2ei<br />
Eq. (5.6);<br />
• w 2ei<br />
d<br />
Eq.(5.7).<br />
Figura 5.2 - Discretizzazione provino<br />
(5.6)<br />
w 2ei = P i−1 +P i<br />
2∙E g ∙t g<br />
Detti Q i-1<br />
e Q i<br />
i valori <strong>del</strong>lo sforzo normale agenti<br />
rispettivamente sulle facce di destra e di sinistra<br />
<strong>del</strong> concio i-esimo, l’accorciamento di tale concio è<br />
dato dall’Eq. (5.2):<br />
(5.2)<br />
L’accorciamento <strong>del</strong>la metà sinistra <strong>del</strong> concio è<br />
dato dall’Eq. (5.3):<br />
(5.3)<br />
w 1ei = Q i−1 +Q i<br />
2∙E g ∙t g<br />
w 1ei s = Q i−1 +3∙Q i<br />
8∙E g ∙t g<br />
Siano:<br />
• w 0<br />
spostamento rigido <strong>del</strong>la lamina superiore<br />
(che sarà pari per la polar simmetria a<br />
quello <strong>del</strong>la lamina inferiore);<br />
• w 1tot<br />
lo spostamento totale <strong>del</strong>la lamina superiore,<br />
pari alla somma tra lo spostamento<br />
rigido, più la somma dei vari contributi elastici<br />
forniti dai vari conci.<br />
(5.7)<br />
Gli sforzi assiali Q i<br />
, P i<br />
si esprimono tramite le Eq.ni<br />
(5.8), (5.9):<br />
(5.8)<br />
(5.9)<br />
Lo scorrimento relativo tra il concio i-esimo superiore<br />
e quello inferiore è dato dall’Eq. (5.10):<br />
(5.10)<br />
w 2ei d = P i−1 +3∙P i<br />
8∙E g ∙t g<br />
Q i =Q 0 +f yx ∙i−τ j<br />
Gli spostamenti dei punti centrali dei conci si possono<br />
trovare tramite la soluzione <strong>del</strong> problema elastico<br />
Fig. 5.3.<br />
i<br />
j=1<br />
P i =P 0 +f yx ∙i−τ j<br />
i<br />
j=1<br />
∆w Ni =∆w tot − (w 1i +w 2i )<br />
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