火力関係設備効率化技術調査報告書（1/2） - 経済産業省

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表Ⅰ.4-1 委員等の名簿(1/6) <strong>火力関係設備効率化技術調査</strong>委員会(順不同、敬称略) 平成 22 年 3 月現在委員長酒井信介東京大学大学院工学系研究科機械工学専攻教授委員増山不二光九州工業大学大学院工学研究科機能システム創成工学専攻教授坂根政男立命館大学理工学部機械工学科教授吉葉正行首都大学東京大学院理工学研究科機械工学専攻教授高木敏行東北大学流体科学研究所知的流動評価研究分野教授吉川暢宏東京大学生産技術研究所基礎系部門教授森下正樹独立行政法人日本原子力研究開発機構次世代原子力システム研究開発部門 FBR 信頼性技術ユニット長緒方隆志財団法人電力中央研究所材料科学研究所副所長塩原元哲東京電力株式会社火力部火力エンジニアリングセンター設計グループマネージャー三輪田達典中部電力株式会社発電本部火力部開発グループ長高西一光関西電力株式会社火力事業本部火力エンジニアリングセンター所長外岡正夫電源開発株式会社火力エンジニアリング部部長代理青木裕株式会社 IHI 電力事業部技師長島川貴司カワサキプラントシステムズ株式会社理事技術総括部長山田政之株式会社東芝電力システム社電力・社会システム技術開発センター金属材料開発部主幹篠塚昇バブコック日立株式会社エネルギー事業部火力計画部部長下村純志株式会社日立製作所電力グループ火力・水力事業部火力技術本部火力技術部主任技師藤田正昭三菱重工業株式会社長崎造船所サービス部主席技師西村利也三菱重工業株式会社原動機事業本部蒸気タービン技術部タービン艤装・制御グループ(高砂製作所駐在) 主席技師伊勢田敦朗住友金属工業株式会社鋼管カンパニー特殊管事業所特殊管カスタマー専任部長磯村俊雄高圧ガス保安協会機器検査事業部審議役兼技術審査室長浜田晴一社団法人日本機械学会発電用設備規格委員会火力専門委員会須藤浩人社団法人日本ボイラ協会技術普及部技術課長オブザーバ福田雅文独立行政法人物質・材料研究機構超耐熱材料センター特別研究員 - 8 - - 8 -
表Ⅰ.4-1 委員等の名簿(2/6) 材料特性検討分科会(順不同、敬称略) 主査坂根政男立命館大学理工学部機械工学科理工学部長教授 - 9 - 平成 22 年 3 月現在副主査増山不二光九州工業大学大学院工学研究科機能システム創成工学専攻教授委員南二三吉大阪大学大学院工学研究科マテリアル生産科学専攻教授木村一弘独立行政法人物質・材料研究機構共用基盤部門データシートステーション長山本真人財団法人電力中央研究所材料科学研究所火力材料領域主任研究員木村篤史東京電力株式会社火力部火力エンジニアリングセンター設計グループ矢ヶ崎毅中部電力株式会社発電本部火力部運営グループ課長古賀憲一電源開発株式会社技術開発センター研究企画グループ課長石毛健吾株式会社 IHI 技術開発本部基盤技術研究所材料研究部部長今井潔株式会社東芝電力システム社電力・社会システム技術開発センター金属材料開発部高温材料・強度評価技術担当主査佐藤恭バブコック日立株式会社呉研究所エネルギー研究部主管研究員今野晋也株式会社日立製作所日立研究所エネルギー材料研究部主任研究員藤田正昭三菱重工業株式会社長崎造船所サービス部主席技師藤川立誠三菱重工業株式会社原動機事業本部蒸気タービン技術部タービン開発グループ(高砂製作所駐在) 主任南雄介エヌケーケーシームレス鋼管株式会社 R&D 主幹渡邉博久株式会社神戸製鋼所溶接カンパニー技術開発部主任研究員伊勢田敦朗住友金属工業株式会社鋼管カンパニー特殊管事業所特殊管カスタマー専任部長柚賀正雄 JFE スチール株式会社スチール研究所厚板・形鋼研究部主任研究員田中泰彦株式会社日本製鋼所研究開発本部開発企画部 - 9 -
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表Ⅱ.1.1.2-6 選定材料の物
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表Ⅱ.1.1.2-6 選定材料の物
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Grade 122 表Ⅱ.1.1.2-6 選定材
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ソン比):これらの係数を項
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(1/7) 表Ⅱ.1.1.3-1 A-USC材料の
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(7/7) 表Ⅱ.1.1.3-1 A-USC材料の
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G8 は、全ての先進国間で
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具体的には次の計画がさ
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2009 年 10 月、国際エネル
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捗状況の評価･報告、最
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・市場ベースの長期投資
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建設・運営費用)に充当さ
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ハ新エネルギー等の導入
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図Ⅱ.1.2.1-1 総合エネルギ
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図Ⅱ.1.2.1-3 石炭火力発電
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る。また、2001 年以降、バ
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設計・建設コストの増加
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高クロム鋼の許容引張応
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又は 0.85 であり、この数
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(Opening)を有する円筒殻又
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発行された。この規格の
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(427℃)に上限温度を制限し
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年石炭火力発電所の効率
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and Piping Division Conference, Jul
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温度 (℃) 700 600 表Ⅱ.1.2.1-1
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図Ⅱ.1.2.1-6 EN12952-3, Annex B
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図Ⅱ.1.2.1-9 圧力容器と平
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図Ⅱ.1.2.1-12 コークス製造
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図Ⅱ.1.2.1-16 応力緩和条件
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図Ⅱ.1.2.1-20 破壊試験結果
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1.2.2 溶接及び検査・補修
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高温割れに関しては、Incon
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③ 微小領域を評価する試
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処理も必要としないため
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Section 1.2.2 の参考文献 [299]
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[548] 有川秀一、宗木政一
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Corrosion in French Nuclear Power P
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表Ⅱ.1.2.2-3(a) 溶接施工・
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表Ⅱ.1.2.2-3(c) 溶接施工・
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表Ⅱ.1.2.2-3(e) 溶接施工・
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表Ⅱ.1.2.2-4 ニッケル合金
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図Ⅱ.1.2.2-2 HST (Hot wire Switch
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図Ⅱ.1.2.2-6 マルテサイト
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図Ⅱ.1.2.2.1-9 炭素鋼の石炭
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表Ⅱ.1.2.2-6(b) 溶接材料整
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なった。この原因は、時
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図Ⅱ.1.2.3-7(a)(b)(c)は 700℃
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Section 1.2.3 の参考文献 [250]
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[583] Special Metal:INCONEL®alloy6
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表Ⅱ.1.2.3-1(a) 溶接部の靭
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表Ⅱ.1.2.3-1(c) 溶接部の靭
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図Ⅱ.1.2.3-2(a) 溶接された
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図Ⅱ.1.2.3-4 溶接金属およ
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表Ⅱ.1.2.3-2(b) 溶接部のク
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表Ⅱ.1.2.3-3(a) 溶接部の疲
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表Ⅱ.1.2.3-3(c) 溶接部の疲
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図Ⅱ.1.2.3-7(a) 973K における
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2. 規格基準に関する調査
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設計の規格・基準を適用
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Ni 基、Fe-Ni 基合金 No. 部位
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表Ⅱ.2.1.1-1 一般的な劣化
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No. PCC のダメージメカニ
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No. PCC のダメージメカニ
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表Ⅱ.2.1.1-4 平成11 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-5 平成11 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-5 平成11 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-5 平成11 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-6 平成16 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-6 平成16 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-6 平成16 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-7 平成17 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-7 平成17 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-7 平成17 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-7 平成17 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-8 平成18 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-8 平成18 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-8 平成18 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-9 ISO の損傷モー
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表Ⅱ.2.1.1-11 損傷モードと
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表Ⅱ.2.1.1-13 A-USCボイラー
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(39) ⑦ ⑧ ⑨ (32) (38) (33) (37
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(1) 損傷防止要件の検討損
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表Ⅱ.2.1.2-1 損傷防止要件(2
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表Ⅱ.2.1.2-2 損傷モード防
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表Ⅱ.2.1.2-2 損傷モード防
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参考文献表Ⅱ.2.1.2-2 損傷
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2.2 設計・建設の技術基準
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表Ⅱ.2.2.1-1 技術要素及び
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2.2.2 仕様規定の調査 (1) 仕
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(1/29
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(3/29
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(5/29
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(7/29
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(9/29
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② 除外条件について決定
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(13/2
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(15/2
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(17/2
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(19/2
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(21/2
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(23/2
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(25/2
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溶接鋼管毎に実施すれば
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(29/2
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厳しさ脆性破壊火技第
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2.2.2.1 仕様規定(材料)構成
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No 1 2 2.2.2.1.2 基本プランに
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このうち②板材の制限は
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表Ⅱ.2.2.2.1-2 技術基準に対
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水素損傷脆化・遅れ割れ
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表Ⅱ.2.2.2.1-4 ボイラ内部の
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表Ⅱ.2.2.2.1-4 ボイラ内部の
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表Ⅱ.2.2.2.1-5 母材の非破壊
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No. 規格 5 ASME Sec.Ⅷ Div.1UHT
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引張試験分析試験機
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⑧ 水圧試験又は非破壊試
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母材の区分 P ｸﾞﾙｰﾌ
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表Ⅱ.2.2.2.2-2 候補材と母材
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表Ⅱ.2.2.2.2-3 候補材料の化
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表Ⅱ.2.2.2.2-3 候補材料の化
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表Ⅱ.2.2.2.2.-4 候補材の ASME
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表Ⅱ.2.2.2.2-6 室温での機械
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表Ⅱ.2.2.2.2-8 表面仕上げに
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表Ⅱ.2.2.2.2-10 化学分析に
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表Ⅱ.2.2.2.2-10 化学分析に
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表Ⅱ.2.2.2.2-11 引張試験に
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表Ⅱ.2.2.2.2-11 引張試験に
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表Ⅱ.2.2.2.2-12 水圧試験又
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表Ⅱ.2.2.2.2-13 検査と再検
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許容値板ｼｰﾄ& ｽﾄﾘ
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表Ⅱ.2.2.2.2-15 製品のﾏｰ
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2.2.2.3 材料に関する規定の
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表Ⅱ.2.2.2.3-3 各規格の衝撃
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USC-別図第 1 USC-別図第 2 No
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2.2.2.4 仕様規定(構造)構成
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表Ⅱ.2.2.2.4-1 仕様規定(構
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表Ⅱ.2.2.2.4-1 仕様規定(構
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表Ⅱ.2.2.2.4-1 仕様規定(構
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表Ⅱ.2.2.2.4-1 仕様規定(構
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表Ⅱ.2.2.2.4-1 仕様規定(構
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表Ⅱ.2.2.2.4-1 仕様規定(構
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ASME Section III Division 1 Subsect
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表Ⅱ.2.2.2.4-参考1 仕様規定
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ASME Sec. III Div. 1 Subsec. NH 表
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また、EN においては、ク
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表Ⅱ.2.2.2.5-1 火技解釈及び
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表Ⅱ.2.2.2.5-参考 1 設計マ
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である。現行のボイラー
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LMPn=[-a1-{a1 2 -4×a2×(a0-logσn)
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と考える。従って、現段
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E ⋅t σ C ≈ 0. 2 ~ r 0 . 3 E
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クリープ疲労損傷算出に
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次に、ASME Sec.Ⅲ NH ,T-1400
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【Step-3】・・・疲労損傷
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ASME Sec.Ⅲ NH のクリープ‐
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クリープ破断曲線につい
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寿命評価に用いていると
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応力 ksi 100 10 曲線-4 1 17 18
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表Ⅱ.2.2.2.6-19 クリープ疲
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表Ⅱ.2.2.2.6-2 ボイラー及び
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表Ⅱ.2.2.2.6-3 ボイラー及び
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表Ⅱ.2.2.2.6-5 A-USC ボイラー
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表Ⅱ.2.2.2.6-6 設計荷重規
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表Ⅱ.2.2.2.6-6 設計荷重規
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表Ⅱ.2.2.2.6-6 設計荷重規
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表Ⅱ.2.2.2.6-8 A-USC ボイラー
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【表Ⅱ.2.2.2.6-8 の検討のた
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表Ⅱ.2.2.2.6-11 損傷モード
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表Ⅱ.2.2.2.6-12 計算規定と
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表Ⅱ.2.2.2.6-14 火技解釈に
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表Ⅱ.2.2.2.6-14 火技解釈に
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表Ⅱ.2.2.2.6-15 円筒殻の厚
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図Ⅱ.2.2.2.6-1 ボイラ、ボイ
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応力 σu、σy、f (ksi) 応力
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許容応力 f (ksi) 許容応力 f
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各々×応力した場合の等価
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等価な合計運転時間 Th (h)
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図Ⅱ.2.2.2.6-11 溶接継手強
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* ASME Sec. III Appendices の Appe
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図Ⅱ2.2.2.6-14 ASME Sec. III Subs
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* 溶接構造物の場合の設計
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ボイラｰの運用形態の推
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溶接で作り込む品質が、
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表Ⅱ.2.2.2.7-1 火技解釈第10
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表Ⅱ.2.2.2.7-2 ASME Sec. I に規
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表Ⅱ.2.2.2.7-4 仕様規定(溶
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表Ⅱ.2.2.2.7-5 700℃級火力発
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表Ⅱ.2.2.2.7-6 ’09b Add. ASME S
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表Ⅱ.2.2.2.7-6 ’09b Add. ASME S
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表Ⅱ.2.2.2.7-6 ’09b Add. ASME S
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表Ⅱ.2.2.2.7-7 ’08a.Add. ASME S
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表Ⅱ.2.2.2.7-7 ’08a.Add. ASME S
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項目仕様規定(溶接)構成
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- 480 - 2.2.2.8 製作技術の調
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- 482 - b. じん性値、クリー
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- 484 - 示す。これらの試験
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- 486 - は、熱間塑性加工が
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- 488 - ① 溶接工程におけ
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- 490 - 定に従い自主規定と
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- 492 - じないのか検証して
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- 494 - 表Ⅱ.2.2.2.8 -1 A-USC 候
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- 496 - [続き]表Ⅱ.2.2.2.8-2
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- 498 - 表Ⅱ.2.2.2.8-4 溶接に
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表Ⅱ.2.2.2.8-5 溶接工程にお
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表Ⅱ.2.2.2.8-6 試験検査工程
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表Ⅱ.2.2.2.8-6 試験検査工程
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表Ⅱ.2.2.2.8-7 加工工程にお
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表Ⅱ.2.2.2.8-8 熱処理工程に
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- 514 - 図Ⅱ.2.2.2.8-1(a) アン
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- 516 - 表Ⅱ.2.2.2.8-10(a) 局部
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- 518 - 58 82 図Ⅱ.2.2.2.8-5(b)
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- 520 - 表Ⅱ.2.2.2.8-11 冷間加
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表Ⅱ.2.2.2.8-13 食違い量の
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- 524 - 規格表Ⅱ.2.2.2.8-14(b)
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- 526 - 【算出事例】条件 (
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- 528 - 表Ⅱ.2.2.2.8-19 冷間加
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- 530 - 表Ⅱ.2.2.2.8-19 冷間加
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- 532 - スエージ加工 L t Lf L
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表Ⅱ.2.2.2.8-22 厚さが異な
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- 536 - 表Ⅱ.2.2.2.8-24 JIS B 225
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2.2.2.9 溶接の施工方法に関
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程度] d. HR6W(43Ni-23Cr-6W-NB-Ti-
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(e) 割れ感受性の評価を行
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時間をおきパス間温度(一
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されることによりじん性
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① オーステナイト系ステ
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② 溶接士の技能の確認項
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表Ⅱ.2.2.2.9-1(a) 溶接工程
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表Ⅱ.2.2.2.9-1(a) 溶接工程
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表Ⅱ.2.2.2.9-1(a) 溶接工程
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表Ⅱ.2.2.2.9-1(b) 溶接工程
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表Ⅱ.2.2.2.9-1(c) 溶接工程
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表Ⅱ.2.2.2.9-1(c) 溶接工程
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表Ⅱ.2.2.2.9-2 確認項目及び
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表Ⅱ.2.2.2.9-4 ASME Sec.Ⅸにお
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表Ⅱ.2.2.2.9-4 ASME Sec.Ⅸにお
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表Ⅱ.2.2.2.9-5(別表第7参照)
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表Ⅱ.2.2.2.9-6 溶接方法別の
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表Ⅱ.2.2.2.9-8(別表第10参照)
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表Ⅱ.2.2.2.9-9(別表第11参照)
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被覆アーク溶接棒ガ
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表Ⅱ.2.2.2.9-12(別表第20参照
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表Ⅱ.2.2.2.9-14(検査解釈別
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表Ⅱ.2.2.2.9-15(別表第 13 参
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表Ⅱ.2.2.2.9-16(別表第 14 参
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表Ⅱ.2.2.2.9-16(別表第 14 参
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表Ⅱ.2.2.2.9-18(a)(附図第 2
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表Ⅱ.2.2.2.9-19(附図第1参照)
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表Ⅱ.2.2.2.9-21 断面マクロ/
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表Ⅱ.2.2.2.9-22(検査解釈別
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表Ⅱ.2.2.2.9-25 海外 A-USC ボ
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表Ⅱ.2.2.2.9-27 A-USC異材継手
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図Ⅱ.2.2.2.9-1 各種ニッケル
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- 604 - 火 STPA28 (改良 9%Cr 鋼
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図Ⅱ.2.2.2.9-10 Effect of Ni,Mn a
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温度 [℃] 温度 [℃] 1,200 1
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2.2.2.10 製作に関する設計
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表Ⅱ.2.2.2.10-2 ISO 16528 技術
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2.2.2.11 試験検査方法に関
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厚の約 10%である場合の疲
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溶接中の入熱が抑えられ
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確認していく必要がある
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来の超音波探傷試験にて
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外観検査の判定基準表
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P.No. 火技解釈別表第 24 放
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表Ⅱ.2.2.2.11-5 ISO 16528 技術
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表Ⅱ.2.2.2.11-7(別表第24参照
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表Ⅱ.2.2.2.11-9(a) ISO16528-1 Boi
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表Ⅱ.2.2.2.11-10 放射線透過
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溶接欠陥 (きずの種類) 1.
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表Ⅱ.2.2.2.11-12 超音波探傷
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表Ⅱ.2.2.2.11-12 超音波探傷
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表Ⅱ.2.2.2.11-13 ASME Code Case22
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表Ⅱ.2.2.2.11-13 ASME Code Case22
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TOFD探傷法の原理 : Time of Fl
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表Ⅱ.2.2.2.11-15 浸透探傷試
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2.2.2.12 耐圧試験等に関す
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表Ⅱ.2.2.2.12-1 仕様規定(耐
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基準化した耐圧試験圧力
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表Ⅱ.2.2.2.12-参考 2 耐圧試
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2.2.2.12.2 最終試験(水圧試
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表Ⅱ.2.2.2.12-5 耐圧試験の
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定することができる。 ③
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⑥ FITNET FFS[12] FITNET FFS は
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表Ⅱ.2.3-2 トルク管理[7] ス
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表Ⅱ.2.3-4 Inspection Planning Ri
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表Ⅱ.2.3-5 Damage Mechanism と
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表Ⅱ.2.3-5 Damage Mechanism と
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表Ⅱ.2.3-6 ASME B&PV Code Sec. XI
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2630 容器表Ⅱ.2.3-6 ASME B&PV
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石油精製・石油化学プラ
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計画的な検査腐食の検出
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継続使用 YES クラス 1 機器
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締め付け方向 Group 1 → Grou
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Design of New Structures Flaw Infor
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No Detected or postulated defect? Y
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Calculate critical flaw size Determ
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3. 国際規格等調査「1. 高
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火力関係設備効率化技術調査 報告書（1/2） - 経済産業省

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