火力関係設備効率化技術調査報告書（1/2） - 経済産業省

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① ニッケル基合金(含む鉄ニッケル基合金) ニッケル基合金の候補材において、溶接部を含めたクリープ強度、水蒸気酸化、高温腐食、組織安定性、及び製作(溶接性、加工性)に関る評価試験が比較的多く実施されているのは、以下の 4 つの合金である。溶接施工の難易度としては、優れたクリープ強度を持つ析出強化型合金の Inco740 の溶接技術が極めて難しい開発状況にある。この要因の一つとして、析出強化型合金には析出強化相である γ'相を構成する Nb、Ti、Al などの活性元素が添加されており、溶接時の空気の混入で酸化消耗されることによる。不活性ガス(アルゴン、ヘリウム)で空気を遮断して行う TIG による溶接の場合には、比較的可能である。CCA617 などの固溶強化型合金は析出強化型に比べ溶接性は向上するが、実機に採用できるレベルまでには未だ幾つかの課題(*)を残している。 (*)高温割れなど防止した SMAW、MIG、SAW の確立、共金系溶材の開発など a. CCA617(55Ni-Cr-3W-8Mo-11Co-1Al) ・GTAWは可能で良好、SMAWはスラグの問題で困難、厚手材のSAWは可能、溶接パス間温度Max150℃以内、1層当り厚さ≦3mm以内に管理、予熱及び溶接後熱処理不要・溶材INCO52、INCO72、INCO622の肉盛溶接は可能、溶材INCO177の肉盛溶接には割れ発生、共金溶材は実用的でなく改善が必要・T91、Super304H、SUS304Hとの異材継手のGTAWによる溶接部は良好・溶接部のクリープ破断試験20,000Hrを超えた段階での溶接継手強度低減係数は1.0 ・[参考:Alloy617の管、蒸発管の突合せにおいては、GTAW、SMAW、SAWは可能、国内にて厚肉約25mmを狭開先自動TIGにて実施し良好] b. Haynes230(57Ni-22Cr-9Mo-14W-2Mo-La) ・薄肉のGTAW、SMAWは可能で良好、パルスMIGは可能、SAWは高温割れが発生し失敗・溶材INCO52、INCO72、INCO622の肉盛溶接は可能・溶接パス間温度Max.150℃、予熱及び溶接後熱処理不要・溶接部のクリープ破断試験20,000Hrを超えた段階での溶接継手強度低減係数は0.8(図Ⅱ.2.2.2.9-3に示す) c. Inco740(50Ni-25Cr-20Co-2Ti-2Nb-V-Al) ・薄肉の GTAW(自動)は可能、但し割れが発生しやすい。・溶接パス間温度 Max.150℃、溶接後熱処理必要(800℃) ・特に厚肉の溶接部については、全て失敗、共金系溶材の化学成分(ボロン、マンガンなどの添加量)を変更しながら溶接試行中、また溶接方法及び溶接後熱処理方法を検討中・[参考:Alloy740 では、溶材 INC Filer Matal740,Nimonic Filer Metal263 を使用した薄肉の GTAW は可能であるが割れが発生し易い、SMAW は困難、SAW は適用放棄、パルス MIG では割れが発生、溶接部のクリープ試験の結果(継続中)、溶接金属部で破断が生じ、溶接継手強度低減係数は、現状では 0.75 - 539 - - 539 -
程度] d. HR6W(43Ni-23Cr-6W-NB-Ti-B 鉄ニッケル基合金) ・溶材Inconel82、617を使用したGTAW、SMAWは良好、共金系溶材では困難、 Inco52、Inco72、Inco622の肉盛溶接は良好・溶接金属部、HAZ部の凝固割れ性は、617系より遥かに良好・溶接パス間温度Max.150℃、予熱及び溶接後熱処理不要 ② オーステナイト系ステンレス鋼一般的にオーステナイト系ステンレス鋼の溶接部に発生する欠陥、損傷は、高温割れ、耐食性の劣化(Cr 炭化物の析出による鋭敏化)、溶接による熱変形大などである。候補材についても同様に問題視されるが、共金系溶接材料の改善、インコネル系溶接材料の使用及び入熱の制限などによって防止策が講じられており、またこれらの材料は、A-USC ではチューブなどの比較的肉厚の薄い部位に使用される計画であり厚肉特有の問題は特に考慮しなくてよいと考える。基本的には、従来のオーステナイト系ステンレス鋼の溶接技術の延長線上であり施工可能な範囲である。 a. Super304H(18Cr-8Ni-W-Nb-N) ・GTAWは可能で良好、溶材INCO52、INCO72、INCO622の肉盛溶接は可能・共金系溶接材料を開発し、高温割れ性改善、クリープ破断は母材側、溶接継手強度低減係数は、1.0 ・溶接パス間温度Max.150℃、予熱及び溶接後熱処理不要 b. Sanicro25(22Cr-25Ni-3.5W-3Cu-Nb-N) ・チューブ溶接部良好、溶接材料は Inconel/Alloy617 を使用、入熱制限が必要 c. HR3C(オーステナイト系ステンレス鋼 25Cr-20Ni-Nb-N) ・既存溶接方法にて施工可能で溶接性良好、但し入熱が高い場合は高温割れが発生、入熱制限必要 ③ 高Cr フェライト系鋼 P91、P92 鋼は、既に USC プラントにおいて実績があり、溶接技術は基本的に従来技術の延長線上にある。また高 Cr フェライト系鋼は、ニッケル基合金及びオーステナイト系ステンレス鋼に比べ熱伝導率が良く熱膨張率も低く、また廉価であるため、A-USC での適用拡大を目的に、クリープ強度が更に高められた以下の材料が開発されている状況にある。 a. P92(9Cr-2W-Mo-V-Nb-N など) ・既存溶接方法にて施工可能、但し溶接部のじん性改善の為の溶接後熱処理温度及び P91 鋼の TypeⅣ破断の問題があり更に調査、研究中・溶接パス間温度 150~300℃、予熱、溶接後熱処理必要 b. SAVE12(12Cr-W-Co-V-Nb-N) ・溶材 Grade92、12 を使用した GTAW は可能、SAW はアークが不安定・現状の共金系溶接材料では溶接困難、開発中 - 540 - - 540 -
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平成 21 年度火力関係設
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報告書(1/2) 目次 Ⅰ.はじ
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Ⅰ.はじめに 1. 背景及び目
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2.2.1 技術基準に関する調
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ら、これらの概要調査等
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原子力安全・保安院委託
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表Ⅰ.4-1 委員等の名簿(2/6)
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表Ⅰ.4-1 委員等の名簿(4/6)
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規格基準室本多隆吉田
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表Ⅱ-1 火力関係設備効率
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表Ⅱ.1-1 700℃級超々臨界圧
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表Ⅱ.1-3 700℃級超々臨界圧
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1.1 材料特性データ調査 700
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1.1.1 発電用火力設備にお
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図Ⅱ.1.1.1-2 A-USC ボイラー
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図Ⅱ.1.1.1-7 HR6W の応力-破
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図Ⅱ.1.1.1-11 Alloy800H クリー
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. 時間・温度パラメータ外
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Dyson and McLean (CRISPEN)、Omega
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による試験片直径の減少
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Section 1.1.1 の参考文献 [1]
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表Ⅱ.1.1.1-1 検討候補材料 N
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表Ⅱ.1.1.1-2 調査対象材の
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表Ⅱ.1.1.1-2 調査対象材の
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表Ⅱ.1.1.1-3 クリープ変形
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1.1.2 発電用火力設備にお
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ク. 負荷方法(曲げ、引張-
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収集し、S-N 曲線を作成す
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- 54 - 表Ⅱ.1.1.2-2 材料特性
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表Ⅱ.1.1.2-3 疲労強度/物性
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表Ⅱ.1.1.2-4 疲労設計に関
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表Ⅱ.1.1.2-6 選定材料の物
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表Ⅱ.1.1.2-6 選定材料の物
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Grade 122 表Ⅱ.1.1.2-6 選定材
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ソン比):これらの係数を項
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(1/7) 表Ⅱ.1.1.3-1 A-USC材料の
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(3/7) 表Ⅱ.1.1.3-1 A-USC材料の
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(5/7) 表Ⅱ.1.1.3-1 A-USC材料の
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(7/7) 表Ⅱ.1.1.3-1 A-USC材料の
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G8 は、全ての先進国間で
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具体的には次の計画がさ
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2009 年 10 月、国際エネル
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捗状況の評価･報告、最
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・市場ベースの長期投資
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建設・運営費用)に充当さ
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ハ新エネルギー等の導入
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図Ⅱ.1.2.1-1 総合エネルギ
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図Ⅱ.1.2.1-3 石炭火力発電
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る。また、2001 年以降、バ
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設計・建設コストの増加
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高クロム鋼の許容引張応
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又は 0.85 であり、この数
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(Opening)を有する円筒殻又
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発行された。この規格の
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(427℃)に上限温度を制限し
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年石炭火力発電所の効率
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and Piping Division Conference, Jul
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温度 (℃) 700 600 表Ⅱ.1.2.1-1
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図Ⅱ.1.2.1-6 EN12952-3, Annex B
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図Ⅱ.1.2.1-9 圧力容器と平
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図Ⅱ.1.2.1-12 コークス製造
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図Ⅱ.1.2.1-16 応力緩和条件
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図Ⅱ.1.2.1-20 破壊試験結果
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1.2.2 溶接及び検査・補修
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高温割れに関しては、Incon
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③ 微小領域を評価する試
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処理も必要としないため
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[548] 有川秀一、宗木政一
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Corrosion in French Nuclear Power P
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表Ⅱ.1.2.2-3(a) 溶接施工・
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表Ⅱ.1.2.2-3(c) 溶接施工・
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表Ⅱ.1.2.2-3(e) 溶接施工・
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表Ⅱ.1.2.2-4 ニッケル合金
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図Ⅱ.1.2.2-2 HST (Hot wire Switch
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図Ⅱ.1.2.2-6 マルテサイト
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図Ⅱ.1.2.2.1-9 炭素鋼の石炭
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表Ⅱ.1.2.2-6(b) 溶接材料整
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なった。この原因は、時
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図Ⅱ.1.2.3-7(a)(b)(c)は 700℃
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[583] Special Metal:INCONEL®alloy6
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表Ⅱ.1.2.3-1(a) 溶接部の靭
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表Ⅱ.1.2.3-1(c) 溶接部の靭
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図Ⅱ.1.2.3-2(a) 溶接された
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図Ⅱ.1.2.3-4 溶接金属およ
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表Ⅱ.1.2.3-2(b) 溶接部のク
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表Ⅱ.1.2.3-3(a) 溶接部の疲
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表Ⅱ.1.2.3-3(c) 溶接部の疲
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図Ⅱ.1.2.3-7(a) 973K における
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2. 規格基準に関する調査
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設計の規格・基準を適用
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Ni 基、Fe-Ni 基合金 No. 部位
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表Ⅱ.2.1.1-1 一般的な劣化
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No. PCC のダメージメカニ
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No. PCC のダメージメカニ
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表Ⅱ.2.1.1-4 平成11 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-5 平成11 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-5 平成11 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-5 平成11 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-6 平成16 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-6 平成16 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-6 平成16 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-7 平成17 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-7 平成17 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-7 平成17 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-7 平成17 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-7 平成17 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-8 平成18 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-8 平成18 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-8 平成18 年度の
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表Ⅱ.2.1.1-9 ISO の損傷モー
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表Ⅱ.2.1.1-11 損傷モードと
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表Ⅱ.2.1.1-13 A-USCボイラー
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(39) ⑦ ⑧ ⑨ (32) (38) (33) (37
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(1) 損傷防止要件の検討損
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表Ⅱ.2.1.2-1 損傷防止要件(2
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表Ⅱ.2.1.2-2 損傷モード防
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表Ⅱ.2.1.2-2 損傷モード防
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参考文献表Ⅱ.2.1.2-2 損傷
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2.2 設計・建設の技術基準
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表Ⅱ.2.2.1-1 技術要素及び
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2.2.2 仕様規定の調査 (1) 仕
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(1/29
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(3/29
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(5/29
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(7/29
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(9/29
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② 除外条件について決定
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(13/2
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(15/2
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(17/2
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(19/2
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(21/2
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(23/2
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(25/2
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溶接鋼管毎に実施すれば
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表Ⅱ.2.2.2-1 基本プラン(29/2
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厳しさ脆性破壊火技第
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2.2.2.1 仕様規定(材料)構成
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No 1 2 2.2.2.1.2 基本プランに
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このうち②板材の制限は
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表Ⅱ.2.2.2.1-2 技術基準に対
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水素損傷脆化・遅れ割れ
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表Ⅱ.2.2.2.1-4 ボイラ内部の
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表Ⅱ.2.2.2.1-4 ボイラ内部の
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表Ⅱ.2.2.2.1-5 母材の非破壊
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No. 規格 5 ASME Sec.Ⅷ Div.1UHT
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引張試験分析試験機
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⑧ 水圧試験又は非破壊試
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母材の区分 P ｸﾞﾙｰﾌ
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表Ⅱ.2.2.2.2-2 候補材と母材
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表Ⅱ.2.2.2.2-3 候補材料の化
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表Ⅱ.2.2.2.2-3 候補材料の化
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表Ⅱ.2.2.2.2.-4 候補材の ASME
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表Ⅱ.2.2.2.2-6 室温での機械
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表Ⅱ.2.2.2.2-8 表面仕上げに
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表Ⅱ.2.2.2.2-10 化学分析に
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表Ⅱ.2.2.2.2-10 化学分析に
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表Ⅱ.2.2.2.2-11 引張試験に
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表Ⅱ.2.2.2.2-11 引張試験に
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表Ⅱ.2.2.2.2-12 水圧試験又
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表Ⅱ.2.2.2.2-13 検査と再検
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許容値板ｼｰﾄ& ｽﾄﾘ
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表Ⅱ.2.2.2.2-15 製品のﾏｰ
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2.2.2.3 材料に関する規定の
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表Ⅱ.2.2.2.3-3 各規格の衝撃
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USC-別図第 1 USC-別図第 2 No
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2.2.2.4 仕様規定(構造)構成
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表Ⅱ.2.2.2.4-1 仕様規定(構
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表Ⅱ.2.2.2.4-1 仕様規定(構
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表Ⅱ.2.2.2.4-1 仕様規定(構
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表Ⅱ.2.2.2.4-1 仕様規定(構
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表Ⅱ.2.2.2.4-1 仕様規定(構
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表Ⅱ.2.2.2.4-1 仕様規定(構
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ASME Section III Division 1 Subsect
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表Ⅱ.2.2.2.4-参考1 仕様規定
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ASME Sec. III Div. 1 Subsec. NH 表
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また、EN においては、ク
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表Ⅱ.2.2.2.5-1 火技解釈及び
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表Ⅱ.2.2.2.5-参考 1 設計マ
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である。現行のボイラー
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LMPn=[-a1-{a1 2 -4×a2×(a0-logσn)
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と考える。従って、現段
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E ⋅t σ C ≈ 0. 2 ~ r 0 . 3 E
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クリープ疲労損傷算出に
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次に、ASME Sec.Ⅲ NH ,T-1400
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【Step-3】・・・疲労損傷
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ASME Sec.Ⅲ NH のクリープ‐
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クリープ破断曲線につい
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寿命評価に用いていると
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応力 ksi 100 10 曲線-4 1 17 18
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表Ⅱ.2.2.2.6-19 クリープ疲
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表Ⅱ.2.2.2.6-2 ボイラー及び
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表Ⅱ.2.2.2.6-3 ボイラー及び
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表Ⅱ.2.2.2.6-5 A-USC ボイラー
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表Ⅱ.2.2.2.6-6 設計荷重規
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表Ⅱ.2.2.2.6-6 設計荷重規
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表Ⅱ.2.2.2.6-6 設計荷重規
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表Ⅱ.2.2.2.6-8 A-USC ボイラー
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【表Ⅱ.2.2.2.6-8 の検討のた
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表Ⅱ.2.2.2.6-11 損傷モード
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表Ⅱ.2.2.2.6-12 計算規定と
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表Ⅱ.2.2.2.6-14 火技解釈に
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表Ⅱ.2.2.2.6-14 火技解釈に
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表Ⅱ.2.2.2.6-15 円筒殻の厚
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図Ⅱ.2.2.2.6-1 ボイラ、ボイ
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応力 σu、σy、f (ksi) 応力
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許容応力 f (ksi) 許容応力 f
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各々×応力した場合の等価
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等価な合計運転時間 Th (h)
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図Ⅱ.2.2.2.6-11 溶接継手強
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* ASME Sec. III Appendices の Appe
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図Ⅱ2.2.2.6-14 ASME Sec. III Subs
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* 溶接構造物の場合の設計
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ボイラｰの運用形態の推
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溶接で作り込む品質が、
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表Ⅱ.2.2.2.7-1 火技解釈第10
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表Ⅱ.2.2.2.7-2 ASME Sec. I に規
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表Ⅱ.2.2.2.7-4 仕様規定(溶
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表Ⅱ.2.2.2.7-5 700℃級火力発
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表Ⅱ.2.2.2.7-6 ’09b Add. ASME S
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表Ⅱ.2.2.2.7-6 ’09b Add. ASME S
Page 463 and 464:
表Ⅱ.2.2.2.7-6 ’09b Add. ASME S
Page 465 and 466:
表Ⅱ.2.2.2.7-6 ’09b Add. ASME S
Page 467 and 468:
表Ⅱ.2.2.2.7-6 ’09b Add. ASME S
Page 469 and 470:
表Ⅱ.2.2.2.7-7 ’08a.Add. ASME S
Page 471 and 472:
表Ⅱ.2.2.2.7-7 ’08a.Add. ASME S
Page 473 and 474:
項目仕様規定(溶接)構成
Page 475 and 476:
Page 477 and 478:
Page 479 and 480:
Page 481 and 482:
Page 483 and 484:
- 480 - 2.2.2.8 製作技術の調
Page 485 and 486:
- 482 - b. じん性値、クリー
Page 487 and 488:
- 484 - 示す。これらの試験
Page 489 and 490:
- 486 - は、熱間塑性加工が
Page 491 and 492: - 488 - ① 溶接工程におけ
Page 493 and 494: - 490 - 定に従い自主規定と
Page 495 and 496: - 492 - じないのか検証して
Page 497 and 498: - 494 - 表Ⅱ.2.2.2.8 -1 A-USC 候
Page 499 and 500: - 496 - [続き]表Ⅱ.2.2.2.8-2
Page 501 and 502: - 498 - 表Ⅱ.2.2.2.8-4 溶接に
Page 503 and 504: 表Ⅱ.2.2.2.8-5 溶接工程にお
Page 509 and 510: 表Ⅱ.2.2.2.8-6 試験検査工程
Page 511 and 512: 表Ⅱ.2.2.2.8-6 試験検査工程
Page 513 and 514: 表Ⅱ.2.2.2.8-7 加工工程にお
Page 515 and 516: 表Ⅱ.2.2.2.8-8 熱処理工程に
Page 517 and 518: - 514 - 図Ⅱ.2.2.2.8-1(a) アン
Page 519 and 520: - 516 - 表Ⅱ.2.2.2.8-10(a) 局部
Page 521 and 522: - 518 - 58 82 図Ⅱ.2.2.2.8-5(b)
Page 523 and 524: - 520 - 表Ⅱ.2.2.2.8-11 冷間加
Page 525 and 526: 表Ⅱ.2.2.2.8-13 食違い量の
Page 527 and 528: - 524 - 規格表Ⅱ.2.2.2.8-14(b)
Page 529 and 530: - 526 - 【算出事例】条件 (
Page 531 and 532: - 528 - 表Ⅱ.2.2.2.8-19 冷間加
Page 533 and 534: - 530 - 表Ⅱ.2.2.2.8-19 冷間加
Page 535 and 536: - 532 - スエージ加工 L t Lf L
Page 537 and 538: 表Ⅱ.2.2.2.8-22 厚さが異な
Page 539 and 540: - 536 - 表Ⅱ.2.2.2.8-24 JIS B 225
Page 541: 2.2.2.9 溶接の施工方法に関
Page 545 and 546: (e) 割れ感受性の評価を行
Page 547 and 548: 時間をおきパス間温度(一
Page 549 and 550: されることによりじん性
Page 551 and 552: ① オーステナイト系ステ
Page 553 and 554: ② 溶接士の技能の確認項
Page 555 and 556: 表Ⅱ.2.2.2.9-1(a) 溶接工程
Page 557 and 558: 表Ⅱ.2.2.2.9-1(a) 溶接工程
Page 559 and 560: 表Ⅱ.2.2.2.9-1(a) 溶接工程
Page 561 and 562: 表Ⅱ.2.2.2.9-1(b) 溶接工程
Page 563 and 564: 表Ⅱ.2.2.2.9-1(c) 溶接工程
Page 565 and 566: 表Ⅱ.2.2.2.9-1(c) 溶接工程
Page 567 and 568: 表Ⅱ.2.2.2.9-2 確認項目及び
Page 569 and 570: 表Ⅱ.2.2.2.9-4 ASME Sec.Ⅸにお
Page 571 and 572: 表Ⅱ.2.2.2.9-4 ASME Sec.Ⅸにお
Page 573 and 574: 表Ⅱ.2.2.2.9-5(別表第7参照)
Page 575 and 576: 表Ⅱ.2.2.2.9-6 溶接方法別の
Page 577 and 578: 表Ⅱ.2.2.2.9-8(別表第10参照)
Page 579 and 580: 表Ⅱ.2.2.2.9-9(別表第11参照)
Page 581 and 582: 被覆アーク溶接棒ガ
Page 583 and 584: 表Ⅱ.2.2.2.9-12(別表第20参照
Page 585 and 586: 表Ⅱ.2.2.2.9-14(検査解釈別
Page 587 and 588: 表Ⅱ.2.2.2.9-15(別表第 13 参
Page 589 and 590: 表Ⅱ.2.2.2.9-16(別表第 14 参
Page 591 and 592: 表Ⅱ.2.2.2.9-16(別表第 14 参
Page 593 and 594:
表Ⅱ.2.2.2.9-18(a)(附図第 2
Page 595 and 596:
表Ⅱ.2.2.2.9-19(附図第1参照)
Page 597 and 598:
表Ⅱ.2.2.2.9-21 断面マクロ/
Page 599 and 600:
表Ⅱ.2.2.2.9-22(検査解釈別
Page 601 and 602:
表Ⅱ.2.2.2.9-25 海外 A-USC ボ
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表Ⅱ.2.2.2.9-27 A-USC異材継手
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図Ⅱ.2.2.2.9-1 各種ニッケル
Page 607 and 608:
- 604 - 火 STPA28 (改良 9%Cr 鋼
Page 609 and 610:
図Ⅱ.2.2.2.9-10 Effect of Ni,Mn a
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温度 [℃] 温度 [℃] 1,200 1
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2.2.2.10 製作に関する設計
Page 615 and 616:
表Ⅱ.2.2.2.10-2 ISO 16528 技術
Page 617 and 618:
2.2.2.11 試験検査方法に関
Page 619 and 620:
厚の約 10%である場合の疲
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溶接中の入熱が抑えられ
Page 623 and 624:
確認していく必要がある
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来の超音波探傷試験にて
Page 627 and 628:
外観検査の判定基準表
Page 629 and 630:
P.No. 火技解釈別表第 24 放
Page 631 and 632:
表Ⅱ.2.2.2.11-5 ISO 16528 技術
Page 633 and 634:
表Ⅱ.2.2.2.11-7(別表第24参照
Page 635 and 636:
表Ⅱ.2.2.2.11-9(a) ISO16528-1 Boi
Page 637 and 638:
表Ⅱ.2.2.2.11-10 放射線透過
Page 639 and 640:
溶接欠陥 (きずの種類) 1.
Page 641 and 642:
表Ⅱ.2.2.2.11-12 超音波探傷
Page 643 and 644:
表Ⅱ.2.2.2.11-12 超音波探傷
Page 645 and 646:
表Ⅱ.2.2.2.11-13 ASME Code Case22
Page 647 and 648:
表Ⅱ.2.2.2.11-13 ASME Code Case22
Page 649 and 650:
TOFD探傷法の原理 : Time of Fl
Page 651 and 652:
表Ⅱ.2.2.2.11-15 浸透探傷試
Page 653 and 654:
2.2.2.12 耐圧試験等に関す
Page 655 and 656:
表Ⅱ.2.2.2.12-1 仕様規定(耐
Page 657 and 658:
基準化した耐圧試験圧力
Page 659 and 660:
表Ⅱ.2.2.2.12-参考 2 耐圧試
Page 661 and 662:
2.2.2.12.2 最終試験(水圧試
Page 663 and 664:
表Ⅱ.2.2.2.12-5 耐圧試験の
Page 665 and 666:
定することができる。 ③
Page 667 and 668:
⑥ FITNET FFS[12] FITNET FFS は
Page 669 and 670:
表Ⅱ.2.3-2 トルク管理[7] ス
Page 671 and 672:
表Ⅱ.2.3-4 Inspection Planning Ri
Page 673 and 674:
表Ⅱ.2.3-5 Damage Mechanism と
Page 675 and 676:
表Ⅱ.2.3-5 Damage Mechanism と
Page 677 and 678:
表Ⅱ.2.3-6 ASME B&PV Code Sec. XI
Page 679 and 680:
2630 容器表Ⅱ.2.3-6 ASME B&PV
Page 681 and 682:
Page 683 and 684:
Page 685 and 686:
Page 687 and 688:
石油精製・石油化学プラ
Page 689 and 690:
計画的な検査腐食の検出
Page 691 and 692:
継続使用 YES クラス 1 機器
Page 693 and 694:
締め付け方向 Group 1 → Grou
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Design of New Structures Flaw Infor
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No Detected or postulated defect? Y
Page 699 and 700:
Calculate critical flaw size Determ
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3. 国際規格等調査「1. 高
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火力関係設備効率化技術調査 報告書（1/2） - 経済産業省

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