Kennedy Arkaden - IT in Civil Engineering. Aalborg University ...

G.4. EFTERSPÆNDT BJÆLKE
y er låseglidningen [mm]
A er armeringens tværsnitsareal [mm 2 ]
E er elasticitetsmodulet [MPa]
Det forudsættes, at låseglidningen på det valgte opspændingssystem er 4mm [Kloch, 2001].
Det samlede armeringsareal og elasticitetsmodul bestemmes til hhv. A = 2325mm 2 og E =
2 · 10 5 MPa. Herudfra beregnes låsetabsarealet ud fra formel G.37.
AL = 4 · 2325 · 2 · 10 5 = 1860kNm
Den initiale opspændingskraftkurve bestemmes herefter iterativt ved at estimere en længde
af låsetabet xL og herefter kontrollere, at låsetabsarealet for denne længde er lig det oprindelige
låsetabsareal på 1860kNm. I det efterfølgende opstilles kun beregningerne for
den endelige længde af låsetabet. Efter nogle gennemregninger vælges det at sætte xL til
6,18m. Opspændingskraften beregnes herefter 6,18m fra bjælkeenden ud fra formel G.36.
Da beregningerne har udgangspunkt i bjælkeenden, skal K0 sættes til 3200kN og ϕ sættes til
0,328, da dette er den samlede tangenthældning fra bjælkeenden til 6,18m ind på bjælken.
K6,18 = 3200 · e −(0,25·0,328+0,003·6,18) = 2895kN
Beregningerne af opspændingskraften for hver meter efter låsetabet fra 6,18m ind til bjælkeenden
er opstillet i tabel G.10. Ved disse beregninger virker friktionstabet i modsat retning
i forhold til de tidligere beregninger af opspændingskraften, hvorfor disse beregninger gennemføres
med udgangspunkt i x = 6,18m og ind mod bjælkeenden.
x [m] Δs [m] s = ΣΔs [m] Δϕ [rad] ϕ = ΣΔϕ [rad] e −(µ·ϕ+k·s) K [kN]
6,180 0,000 0,000 1,000 2895
0,180 0,000
6,000 0,180 0,000 0,999 2893
1,000 0,025
5,000 1,180 0,025 0,990 2866
1,000 0,077
4,000 2,180 0,102 0,968 2803
1,000 0,077
3,000 3,180 0,179 0,947 2741
1,000 0,077
2,000 4,180 0,256 0,926 2681
1,000 0,072
1,000 5,180 0,328 0,907 2626
1,000 0,000
0,000 6,180 0,328 0,904 2618
Tabel G.10: Beregning af opspændingskraft efter låsetab
119