Kennedy Arkaden - IT in Civil Engineering. Aalborg University ...

L.1. SYDVENDT SPUNSVÆG
Derefter kan normaljordtrykkene bestemmes ved anvendelse af figur L.12.
Eγ :
10 : (65,07 − 36,27)1,51 + 1/2(92,63 − 65,07)1,51 = 64,30kN/m
11 : (92,63 − 36,27)2,49 = 140,34kN/m
I alt : 64,30 + 140,34 = 204,63kN/m
Ec = 11,7 · 4,0 = 46,80kN/m
Ved indsættelse af formel L.10 bestemmes F.
F = 204,63 · 0,033 + 46,80 · 0,033 + 0,82 · 4,0 = 11,57kN/m
Herefter bestemmes det tangentiale jordtryk på venstre side F2 som summen af bidraget fra
sandet og Aalborgleret.
F2 = 1,57 + 11,57 = 13,14kN/m
Som det fremgår af beregningerne er det tangentiale jordtryk på højre side F1 større end
jordtrykket på venstre side F2. Dermed er det vist, at der overføres tryk til jorden, også uden
medtagelse af spunsvæggens egenlast. Ligesom i korttidstilstanden skal det dog bemærkes,
at dette er ved medtagelse af nyttelasten, hvilket virker til gunst og derfor er på den usikre
side.
L.1.3 Valg af spunsvæg
I de foregående beregninger blev det belyst, at det dimensionsgivende moment i kort- og
langtidstilstanden er hhv. 111,49 kNm/m og 243,88 kNm/m. Endvidere blev det vist, at
kravet til væggens højde i korttidstilstanden er 6,25 m og i langtidstilstanden 9,62 m. Dermed
er det langtidstilstanden, der er dimensionsgivende for spunsvæggen, og den skal derfor
kunne modstå et moment på 243,88 kNm/m. Spunsvæggen vælges ud fra krav til modstandsmoment,
og hertil anvendes formel L.14.
[Williams & Todd, 2000]
hvor
σ er spændingen [MPa]
M er momentet [Nmm]
W er modstandsmomentet [mm 3 ]
σ = M
W
(L.14)
189