Link til appendiks - 2007 FBJ Home

More documents

Recommendations

Info

L.2 Dimensionering og forindstilling 170 Figur L.3: Radiatornummerering og strækningsangivelse for den sydvestlige del af radiatorsystemet i kontorbygningen. I varmeanlægget anvendes ventiler af typen RA-U fra fabrikat Danfoss, som ses på figur L.4. Figur L.4: Radiatorventil af typen RA-U fra fabrikat Danfoss [www.danfoss.dk, 2005]. Forindstillingen af radiatorventilerne bevirker, at radiatorerne får den dimensionsgivende vandstrøm. Såfremt der er et lavere tryktab over en radiator, end i den efterfølgende del af systemet, vil for stor en vandstrøm gennemstrømme radiatoren, og de resterende radiatorer efter denne vil ikke få tilstrækkelige vandmængder. Dette betyder, at ventilen ved en given radiator skal indstilles således, at tryktabet over radiatorens afgrening og tilløb bliver lig tryktabet over systemet, som følger efter de to tilslutninger. I det flg. vises, hvorledes tryktabet over strækning Lf − R.11 − Lr bestemmes og efterfølgende, hvorledes radiatorventilen ved radiator R.10 forindstilles. Tryktab over strækning Lf - R.11 - Lr Først bestemmes friktionstabet pr. meter vha. formel L.11. Heri bestemmes friktionskoefficienten λ ud fra formel L.14, da Reynolds tal for den pågældende strækning Rer = 412 for fremløbsdelen og Rer = 259 for returløbsdelen bestemt vha. formel L.15.
L.2 Dimensionering og forindstilling 171 Middelhastigheden v er for 15 mm PEX-rør med en indvendig diameter på 10 mm bestemt til v = 0, 017 m/s, og friktionskoefficenten for fremløbsdelen bliver dermed λf = 0, 010 og for returløbsdelen λr = 0, 015. Friktionstabet pr. meter for frem- og returløbsdelen bliver dermed: Rf = 0, 010 · 1/2 · 977kg/m 3 · (0, 017m/s) 2 · Rr = 0, 015 · 1/2 · 992kg/m 3 · (0, 017m/s) 2 · 1 10 · 10 −3 m 1 10 · 10 −3 m = 0, 14P a/m = 0, 22P a/m Med en rørlængde af hhv. frem- og returløbsdelen på lf = 0,55 m og lr = 0,3 m, bliver det samlede friktionstab på strækningen Lf − R.11 − Lr jf. formel L.10: ∆ql = 0, 14P a/m · 0, 55m + 0, 22P a/m · 0, 3m = 0, 14P a Det skal her bemærkes, at friktionstabet pr. meter bliver meget lille ift. aflæsning i et nomogram for stålrør, hvor friktionstabet bliver i størrelsesordenen 10 gange så stort. Godt nok har stålrør en større ruhed, men dette er ikke nok til at opveje den store forskel. Uoverensstemmelsen skyldes beregningen af friktionskoefficenten. Som nævnt afhænger denne af Reynolds tal og dermed af, om strømningen er laminar eller turbulent. I [SBI 175, 2000] angives, at strømninger i varmeanlæg normalt er turbulente, men som tidligere nævnt er der i projektets varmeanlæg også laminar strømning på nogle af strækningerne, eller strømninger, der ligger i området mellem laminar og turbulent. Dette skyldes, at kontorbygningen er isoleret så godt, at radiatorerne ikke skal have særlige store vandstrømme, for at kunne opretholde en tilpas indetemperatur. En god isolering af kontorbygningen er en nødvendighed, for at kunne efterkomme de skærpede krav i det kommende bygningsreglement. Derfor kan det ikke undgås, at der på nogle af strækningerne forekommer strømninger i området mellem laminar og turbulent. I [SBI 175, 2000] angives ikke, hvorledes friktionskoefficenten skal beregnes, såfremt strømningen ligger i dette overgangsområde. Uoverensstemmelsen skyldes da, at friktionskoefficienten for nogle af strækninger er beregnet som 4/Re, hvilket tilsyneladende giver tryktab, der er for små. I dette projekt korrigeres ikke for denne uoverensstemmelse, da der endnu ikke findes et nomogram for beregning af tryktab i plastrør. Her skal blot bemærkes, at de i [SBI 175, 2000] angivne metoder til beregning af tryktab ikke tager hensyn til de skærpede krav i det kommende bygningsreglement. Tryktabet ved enkeltmodstande bestemmes vha. formel L.16. På strækningen findes
Page 1 and 2:
Indhold Appendiks 5 I Konstruktion
Page 3 and 4:
INDHOLD 3 I Pælefundering af halko
Page 5 and 6:
Del I Konstruktion 5
Page 7 and 8:
A.1 Vindlast 7 A.1.1 Vindlast på y
Page 9 and 10:
A.1 Vindlast 9 Figur A.3: Størrels
Page 11 and 12:
A.3 Tagbelægning 11 A.3 Tagbelægn
Page 13 and 14:
B.2 Forskydningsbæreevne 13 α er
Page 15 and 16:
B.3 Bæreevneeftervisning 15 Da for
Page 17 and 18:
B.4 Rammehjørne 17 B.4 findes bær
Page 19 and 20:
B.4 Rammehjørne 19 forskydningskra
Page 21 and 22:
B.4 Rammehjørne 21 τ90 er forskyd
Page 23 and 24:
B.5 Samling i kippen 23 Spændinger
Page 25 and 26:
B.5 Samling i kippen 25 For at best
Page 27 and 28:
B.5 Samling i kippen 27 Figur B.13:
Page 29 and 30:
B.5 Samling i kippen 29 Figur B.14:
Page 31 and 32:
B.5 Samling i kippen 31 Optimale mi
Page 33 and 34:
B.6 Samling i foden 33 Bæreevnen a
Page 35 and 36:
B.6 Samling i foden 35 Udførelse a
Page 37 and 38:
B.6 Samling i foden 37 der anvendes
Page 39 and 40:
B.6 Samling i foden 39 B.6.4 Pladet
Page 41 and 42:
C Stabilitetsberegninger I dette ap
Page 43 and 44:
C.1 Søjlevirkning 43 C.1.1 Bestemm
Page 45 and 46:
C.1 Søjlevirkning 45 idet der i sn
Page 47 and 48:
C.2 Kipning 47 Forkortelsesfaktoren
Page 49 and 50:
C.2 Kipning 49 Figur C.5: Rammeben
Page 51 and 52:
C.2 Kipning 51 Kipning i øverste h
Page 53 and 54:
C.3 Kombineret søjlevirkning og ki
Page 55 and 56:
Page 57 and 58:
Page 59 and 60:
D.1 Spændingskontrol 59 D.1 Spænd
Page 61 and 62:
D.1 Spændingskontrol 61 Ved moment
Page 63 and 64:
D.1 Spændingskontrol 63 Dermed bli
Page 65 and 66:
D.1 Spændingskontrol 65 SΩ A =
Page 67 and 68:
D.1 Spændingskontrol 67 Figur D.6:
Page 69 and 70:
D.1 Spændingskontrol 69 Det normer
Page 71 and 72:
D.1 Spændingskontrol 71 σxx = N A
Page 73 and 74:
D.1 Spændingskontrol 73 Figur D.11
Page 75 and 76:
D.1 Spændingskontrol 75 Figur D.12
Page 77 and 78:
E Ydermuren I flg. kapitel undersø
Page 79 and 80:
E.1 Tværbelastet vægfelt 79 Røde
Page 81 and 82:
E.1 Tværbelastet vægfelt 81 Ml er
Page 83 and 84:
E.1 Tværbelastet vægfelt 83 Følg
Page 85 and 86:
E.1 Tværbelastet vægfelt 85 bagmu
Page 87 and 88:
F.1 Undersøgelse af sand 87 fradra
Page 89 and 90:
F.1 Undersøgelse af sand 89 Løs o
Page 91 and 92:
F.1 Undersøgelse af sand 91 Udtryk
Page 93 and 94:
F.1 Undersøgelse af sand 93 For- V
Page 95 and 96:
F.1 Undersøgelse af sand 95 vide p
Page 97 and 98:
F.1 Undersøgelse af sand 97 ses p
Page 99 and 100:
F.1 Undersøgelse af sand 99 F.1.4
Page 101 and 102:
F.2 Undersøgelse af ler 101 For- V
Page 103 and 104:
G Funderingskriterier I dette kapit
Page 105 and 106:
G.2 Designprofiler 105 Vindlast på
Page 107 and 108:
G.2 Designprofiler 107 G.2.2 Jordbu
Page 109 and 110:
H.1 Direkte fundering i brudgrænse
Page 111 and 112:
H.2 Direkte fundering i anvendelses
Page 113 and 114:
H.3 Direkte fundering efter borepro
Page 115 and 116:
Page 117 and 118:
Page 119 and 120: H.3 Direkte fundering efter borepro
Page 129 and 130: I.1 Bæreevne af pæl ved prøveram
Page 131 and 132: I.2 Beregning af pælebæreevne vha
Page 133 and 134: I.2 Beregning af pælebæreevne vha
Page 135 and 136: I.3 Sammenligning af resultater 135
Page 137 and 138: I.4 Pæleværker 137 I.4.1 Bevægel
Page 139 and 140: I.4 Pæleværker 139 Figur I.4: Sta
Page 141 and 142: I.5 Dimensionering af pæleværk 14
Page 147 and 148: J Boreprofiler I dette appendiks se
Page 149 and 150: Figur J.3: Boring CB601 side 2. 149
Page 151 and 152: Figur J.5: Boring CB602 side 2. 151
Page 153 and 154: K Varmebehov I dette appendiks find
Page 155 and 156: K.1 Transmissionstab 155 d er mater
Page 157 and 158: K.1 Transmissionstab 157 θj er den
Page 159 and 160: K.1 Transmissionstab 159 Figur K.4:
Page 161 and 162: K.1 Transmissionstab 161 Indsættes
Page 163 and 164: L Varmeanlæg I dette appendiks dim
Page 165 and 166: L.2 Dimensionering og forindstillin
Page 169: L.2 Dimensionering og forindstillin
Page 175 and 176: M Belastninger I flg. afsnit redeg
Page 177 and 178: N Atmosfærisk indeklima Det atmosf
Page 179 and 180: N.1 Dimensionsgivende luftskifte 17
Page 181 and 182: N.1 Dimensionsgivende luftskifte 18
Page 183 and 184: O Termisk indeklima I dette afsnit
Page 185 and 186: O.1 Rumtemperaturer på varme dage
Page 193 and 194: P.1 Simulering 1 193 P.1.1 Model En
Page 195 and 196: P.1 Simulering 1 195 Figur P.2: CO2
Page 197 and 198: P.1 Simulering 1 197 Varmebelastnin
Page 199 and 200: P.2 Simulering 2 199 System Beskriv
Page 201 and 202: P.3 Simulering 3 201 til belysninge
Page 203 and 204: P.3 Simulering 3 203 Energiforbrug
Page 205 and 206: Q.1 Armaturer 205 nødvendige kaste
Page 207 and 208: Q.1 Armaturer 207 Ved indsættelse
Page 209 and 210: Q.1 Armaturer 209 Rum Luftsk. Rumst
Page 211 and 212: Q.2 Kanaldimensionering 211 dimensi
Page 213 and 214: Q.2 Kanaldimensionering 213 q er vo
Page 215 and 216: Q.2 Kanaldimensionering 215 Til ber
Page 217 and 218: Q.2 Kanaldimensionering 217 hvor β
Page 219 and 220: Q.3 Centralaggregat 219 flg. formel
Page 221 and 222:
Q.3 Centralaggregat 221 Den volumen
Page 223 and 224:
Q.3 Centralaggregat 223 det valgte
Page 225 and 226:
R.1 Be06-input 225 Hobro Bygningsty
Page 227 and 228:
R.2 Be06-output 227 Det samlede ene
Page 229:
LITTERATUR 229 SBI-anvisning 196: I
show all

Link til appendiks - 2007 FBJ Home

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?