News aus der Wärmepumpen-Forschung - FWS

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News aus der Wärmepumpen-Forschung 18. Tagung des BFE-Forschungsprogramms «Wärmepumpen und Kälte» 27. Juni 2012, HTI Burgdorf Seite 123 Les valeurs de rendement exergétique [9] données dans le Tableau 4 permettent de comparer ce système à d’autres pompes à chaleur à entrainement thermique qui opèrent dans des conditions différentes. ηex,ma est le rendement exergétique de la machine seule, c’est-à-dire sans prendre en compte les échanges de chaleur avec les sources, l’eau de chauffage et l’ECS, et ηex,sys est le rendement exergétique du système complet [7]. Pour les modes de fonctionnement avec production d’eau de chauffage (tous les modes sauf « Été »), les rendements exergétiques machine et système de l’ORC-ORC sont comparables à ceux estimés pour les pompes à chaleur à entrainement thermique les plus performantes [7]. Simulation du système entièrement déterminé La troisième étape dans le processus de conception et d’analyse est la simulation du système entièrement défini (Figure 7). Sur la base des résultats de l’étape précédente (synthèse et évaluation du réseau d’échangeur), une turbine et un compresseur adaptés peuvent être sélectionnés. Le but de cette troisième étape est d’évaluer le COP maximum qui peut être atteint en fonction de la puissance thermique fournie et la plage de puissance qui peut être couverte avec un groupe turbine-compresseur et un réseau d’échangeurs donnés. Un modèle du groupe turbine-compresseur a été développé et permet de prédire ses caractéristiques en fonction de la géométrie de la turbine, du compresseur et des paliers à gaz. Un modèle 1-D de compresseur centrifuge et un modèle des paliers gaz déjà existants, développés au LENI/EPFL [10], ont été utilisés et un modèle 1-D de turbine radiale a été développé dans le cadre de ce projet. La Figure 12 montre un exemple de résultats de simulation d’un système entièrement déterminé. Cette figure montre les courbes de fonctionnement (COP max. en fonction de la puissance thermique fournie au système de chauffage) pour trois designs différents des aubes directrices de la turbine. Ces courbes sont obtenues en optimisant les paramètres contrôlables du système, comme la température d’entrée de la turbine et la surchauffe à l’entrée du compresseur. Figure 12: Comparaison des performances (COP max. en fonction de la puissance thermique fournie au système de chauffage) qui peuvent être atteintes avec différentes géométries des aubes directrices de la turbine (Fluide de travail : R134a ; Puissance fournie à l’ECS : 8kW ; Géométries compresseur et turbine : prototypes expérimentaux)
News aus der Wärmepumpen-Forschung Prototype et tests 18. Tagung des BFE-Forschungsprogramms «Wärmepumpen und Kälte» 27. Juni 2012, HTI Burgdorf Seite 124 Le fluide de travail choisi pour les investigations expérimentales est le R134a. Il présente les avantages suivants : faible coût, facilement disponible, compatibilité avec les matériaux et les équipements bien documentée, performances intéressantes et chimiquement stable à relativement haute température (au moins 200°C). Pour ces premiers tests, la source chaude utilisée est de l’huile thermique chauffée par une chaudière régulée. Prototype de groupe compresseur-turbine Le groupe turbine-compresseur a été conçu sur la base d’un compresseur sans huile entrainé électriquement (environ 3 kW) développé par Schiffmann [5]. Le moteur électrique est remplacé par une turbine. Le diamètre de la roue de compresseur est de 20 mm et celui de la roue de turbine est de 18 mm, ce qui est de l’ordre des diamètres optimaux calculés (voir Tableau 4). La roue de compresseur est en aluminium, tandis que la roue de turbine est en acier, puisqu’elle est exposée à des températures relativement élevées (jusqu’à environ 200°C). Le rotor du groupe turbine-compresseur doit être équilibré de manière très précise, étant donné l’utilisation de paliers à gaz. A haute vitesse, le moindre contact entre un élément en rotation et un élément fixe peut causer le serrage des paliers. L’équilibrage est réalisé dans l’air ambiant et le rotor est entrainé en soufflant sur une des deux roues (Figure 13). L’équilibrage est testé à l’air ou à l’azote jusqu’à des vitesses de rotation de 150'000 t/min. Figure 13: Groupe turbine-compresseur sans les stators durant l‘équilibrage (compresseur à gauche et turbine à droite) Prototype d’ORC-ORC Pour ce premier prototype, un système plus simple (Figure 14) que le système optimal présenté plus haut (Figure 9) a été construit. Pour plus de flexibilité dans les tests, chaque cycle dispose de son propre condenseur ; ceci permet, par exemple, de fonctionner avec des températures de condensation différentes dans les deux cycles ou de tester le cycle de Rankine tout seul (mais sans la turbine). Cependant, deux vannes permettent de connecter les deux
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