valutazione della compatibilità idraulica - Aeroporto di Olbia Costa ...

Cliente
Commessa
GEASAR S.p.A.
Compatibilità idraulica per
l’ampliamento dell’aeroporto di
Olbia – 1° lotto funzionale
Codice commessa 398
Codice attività 01
Codice prodotto 01
Codice elaborato 01R
Studio di compatibilità idraulica
relativo al tratto focivo del riu Padrogiano
Geol. Giovanni Tilocca
0 Emissione Ing. Roberto Malcotti Ing. Roberto Malcotti Ing. Ivo Fresia Aprile 2012
Rev. Versione Elaborato Verificato Approvato Data

Indice
1 Premessa................................................................................................................................... 1
2 Analisi geologica ...................................................................................................................... 3
2.1 Inquadramento geologico regionale della Gallura e del bacino idrografico ..................... 3
2.2 Assetto geologico locale................................................................................................... 4
2.2.1 Il basamento cristallino ........................................................................................ 4
2.2.2 I corpi alluvionali .................................................................................................. 6
2.2.3 I sedimenti attuali di spiaggia e la formazione deltizia ...................................... 10
2.2.4 Le colmate artificiali ........................................................................................... 11
2.2.5 Geolitologia del delta fluviale............................................................................. 11
3 Analisi geomorfologica..........................................................................................................14
3.1 Il bacino idrografico e l’assetto geomorfologico regionale ............................................. 14
3.1.1 Inquadramento geomorfologico regionale della gallura .................................... 14
3.1.2 La Ria di Olbia ................................................................................................... 17
3.2 Il bacino idrografico del riu padrogiano e l’assetto locale .............................................. 21
3.2.1 Definizione dell’assetto e delle dinamiche geomorfologiche............................. 21
3.2.2 Il sistema deltaico .............................................................................................. 25
3.3 La valutazione del trasporto solido................................................................................. 29
3.4 Le artificializzazioni apportate e le conseguenze sull’assetto geomorfologico e
sedimentologico........................................................................................................................ 30
3.5 Confronti diacronici (ortofoto 1943, 1954, 1977, 2000, 2008)........................................ 38
3.6 Sintesi degli effetti delle opere antropiche sulla geomorfologia del delta ...................... 39
4 Analisi idrologica.................................................................................................................... 41
4.1 Caratterizzazione fisica e idrografica del bacino............................................................ 41
4.2 Determinazione delle massime portate di piena ............................................................ 42
4.3 Caratteristiche e funzionalità delle opere idrauliche....................................................... 43
5 Analisi idraulica ...................................................................................................................... 45
5.1 Allestimento del modello idrodinamico........................................................................... 45
5.1.1 Assetto geometrico dell’alveo............................................................................ 45
5.1.2 Le opere di attraversamento.............................................................................. 47
5.1.3 Condizioni al contorno ....................................................................................... 48
5.1.4 Definizione delle scabrezze............................................................................... 49
5.2 Simulazioni idrodinamiche.............................................................................................. 50
5.2.1 Configurazione ANTE OPERAM ....................................................................... 51
5.2.2 Configurazione POST OPERAM 1° LOTTO ..................................................... 52
5.2.3 Configurazione POST OPERAM 2° LOTTO ..................................................... 53
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc I

Indice
6 Vulnerabilità delle opere in progetto: verifica di stabilità a trascinamento del rilevato
stradale............................................................................................................................................ 54
6.1 Sforzo di trascinamento.................................................................................................. 54
6.1.1 Calcolo delle condizioni critiche di moto incipiente ........................................... 56
6.1.2 Calcolo della tensione di trascinamento critica ................................................. 56
6.2 Formulazioni empiriche per la valutazione della velocità media di incipiente movimento
56
6.2.1 Tabella di Fortier e Scobey................................................................................ 56
6.2.2 Formula di Neill.................................................................................................. 57
6.3 Verifica di stabilità a trascinamento: conclusioni............................................................ 57
7 Conclusioni: valutazione della compatibilità idraulica....................................................... 58
8 Piano di manutenzione...........................................................................................................59
8.1 Rilevato stradale............................................................................................................. 59
8.1.1 Manuale d’uso ................................................................................................... 59
8.1.2 Manuale di manutenzione ................................................................................. 60
8.1.3 Programma di manutenzione ............................................................................ 60
8.2 Sottoprogramma delle prestazioni.................................................................................. 60
8.3 Sottoprogramma dei controlli ......................................................................................... 61
8.4 Sottoprogramma degli interventi .................................................................................... 62
Allegato 1 Analisi geomorfologica:
confronti diacronici delle ortofoto nel periodo 1943-2008
Allegato 2 Analisi idraulica:
risultati del modello numerico monodimensionale (tabelle, sezioni e profili)
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1 Premessa
Il presente studio di compatibilità idraulica integra gli elaborati del progetto esecutivo
sviluppato dalla società GEASAR S.p.A. - Aeroporto di Olbia Costa Smeralda e
denominato “Prolungamento pista di volo 24, nuova viabilità di accesso all’aeroporto e
opere connesse. 1° Stralcio Funzionale: spostamento S.S. 125”.
In particolare lo spostamento della strada statale interferisce con l’area golenale sinistra di
allagamento del fiume Padrogiano (macro bacino idrografico 4–Liscia) nel suo tratto
focivo arginato, circa 1,5 km dalla confluenza a mare.
Lo studio intende rispondere a quanto richiesto dal Servizio del Genio Civile di Olbia-
Tempio con nota prot.602 del 12.01.2012 e dall’Agenzia Regionale del Distretto
Idrografico della Sardegna con nota 426 del 18.01.2012.
Ai sensi delle Norme Tecniche del Piano di Assetto Idrogeologico (PAI) lo studio di
compatibilità idraulica ha le seguenti finalità:
analizzare le relazioni tra le trasformazioni del territorio derivanti dalla
realizzazione degli interventi di cui sopra e le condizioni dell’assetto idraulico
attuale e potenziale dell’area interessata;
verificare e dimostrare la coerenza dei progetti con le previsioni e le norme del PAI
e PSFF;
prevedere adeguate misure di mitigazione e compensazione all’eventuale
incremento di pericolo e del rischio sostenibile associato agli interventi su indicati;
valutare la vulnerabilità dell'opera, in particolare l'azione di trascinamento della
corrente sui rilevati interessati dalla stessa.
In coerenza con quanto disposto dalle Norme Tecniche di Piano, ed in particolare con
l’Allegato E alle medesime, le principali attività che verranno svolte sono:
analisi geologica e geomorfologica del bacino idrografico e dell’asta del rio
Padrogiano;
analisi del trasporto solido dell’asta fluviale e dei fenomeni erosivi;
analisi idrologica finalizzata alla definizione della piena di riferimento per eventi a
differente frequenza probabile in coerenza con i tempi di ritorno adottati nel PAI;
implementazione di un modello idraulico monodimensionale ANTE OPERAM di
estensione adeguata;
analisi idraulica POST OPERAM del comportamento in piena del corpo idrico per
un tratto fluviale di estensione adeguata alla verifica degli effetti degli interventi in
progetto sia in termini di aree di allagamento sia di tiranti idrici;
analisi dei processi erosivi in alveo e nelle aree di allagamento;
l’analisi delle potenziali sollecitazioni delle opere in progetto.
Nello svolgimento delle attività citate si è tenuto conto dell’aggiornamento del quadro
conoscitivo e dei risultati del Progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali.
In allegato alla presente relazione tecnica illustrativa ed esplicativa delle procedure
adottate e delle analisi svolte sono forniti i seguenti elaborati:
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analisi geomorfologica: confronto diacronico del periodo 1943-2008;
carta dell’assetto attuale con report fotografico;
risultati delle elaborazioni numeriche e documentazione grafica con apposite
sezioni e profili idraulici a scala adeguata atti ad identificare i livelli di piena;
elaborati grafici (georeferenziati secondo gli standard del SIT della Regione
Sardegna) che definiscano le aree inondabili per eventi a differente frequenza
probabile nelle configurazioni attuale e di progetto.
I modelli numerici per la simulazione idraulica monodimensionale sono stati allestiti
mediante l’utilizzo del software HEC-RAS 4.1.0.
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2 Analisi geologica
Ai fini dello studio sono stati investigati:
a) la successione lito-stratigrafica regionale e locale, con definizione della genesi, della
distribuzione spaziale dei litotipi, del loro stato di alterazione e fessurazione e della
loro degradabilità;
b) i caratteri geo-strutturali generali, la geometria e le caratteristiche delle superfici di
discontinuità, degli ammassi rocciosi rilevabili in particolare;
Gli aspetti che si considerano hanno infatti rilevanza nel loro insieme nella definizione di
alcuni dei principali parametri a cui lo studio idrologico e idraulico si richiama per la
definizione delle portate e possono supportare nel contempo una più appropriata analisi
della risposta impulsiva del bacino idrografico.
Fig. 1 Rilievi a rocce granitoidi sullo sfondo (m.te Chidade) e piana alluvionale
terrazzata del Padrogiano
2.1 Inquadramento geologico regionale della Gallura e del
bacino idrografico
In Sardegna, sul piano strettamente geologico, la Gallura costituisce la parte
settentrionale del Pilastro tettonico (o Horst) che limita a oriente la fossa terziaria del
Logudoro. Tale Pilastro tettonico, in termini geo-litologici è contrassegnato dalla assoluta
prevalenza di rocce granitoidi erciniche (in genere Leucograniti, Granodioriti,
Monzograniti), raramente integre, più spesso attraversate da vistosi sistemi di
fratturazione e, per ciò stesso, alterati o alterabili in varia misura a partire dalla superficie.
Tali litologie sono spesso associate a cortei filoniani a chimismo e direzione variabili nel
campo delle strutture tettoniche prevalenti. Queste ultime sono più spesso orientate SW-
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NE e SSW-NNE secondo le direttrici erciniche riesumate nell’ambito delle fasi tettoniche
del Terziario.
In un tale quadro di relativa omogeneità regionale, costituiscono volumi assai subordinati
ma sempre in contatto con i precedenti, gli ammassi delle litologie più antiche riferibili al
complesso metamorfico, rappresentate da Migmatiti (Metatessiti, Diatessiti e Ortogneiss),
in larga prevalenza rocce lapidee.
Le coperture tardo o post-paleozoiche sono piuttosto rare e presenti solo nella Gallura
Occidentale (espansioni ignimbritiche permiane di Trinità d’Agultu-Bortigiadas; Punta
Salici , 911 m) e nella penisola di Capo Figari e sull’isola di Tavolara (conglomerati,
calcari e dolomie del Giurassico).
Le testimonianze del Pleistocene marino o eolico sono discontinue, rare e mal conservate
lungo le coste, di norma all’interno di anfratti costieri o zone in falesia meno soggette a
processi erosivi marini (S.ta Teresa Gallura-Santa Reparata; lato NW Isola di Molara;
Costa di Arzachena-Canale delle Galere; Tavolara; Molara).
Relativamente più diffusi e voluminosi, sono invece i corpi alluvionali nelle piane costiere
relativamente più evolute (Riu Liscia; Riu San Giovanni; Riu Padrogiano e minori nella
Piana di Olbia), ora olocenici, ora pleistocenici e terrazzati. Tali formazioni, fungono da
acquiferi poco profondi a falda libera e, pertanto, svolgono, data la collocazione
fisiografica, una fondamentale funzione ecologica a sostegno degli ambienti di
transizione. In termini strettamente sedimentologici e geomorfologici, dal momento che si
tratta di volumi di detriti arcosici da addensati a poco addensati e talora sciolti,
costituiscono un vasto stock a disposizione dell’azione erosiva che si espleta fin nei tratti
terminali dei corsi d’acqua stessi, a causa delle pendenze e più in generale dell’immaturità
geomorfologica.
Menzione a parte merita la casistica dei corpi franosi, raramente attivi come crolli, se non
sulle cornici rocciose verticali, più spesso in forma di smottamenti potenziali sui volumi
arenizzati artificializzati e di colate stabilizzate naturalmente di pietrame e di blocchi sul
sostrato cristallino. Sui rilievi a granitoidi e su quelli a migmatiti, infatti, le testate dei
compluvi di primo ordine, sono non di rado contrassegnate dalla presenza di colate di
pietrame sciolto e di blocchi, talora a carattere ciclopico, che si sviluppano per tratti di
centinaia di metri lineari nelle fasce più elevate (vedi bacino montano del Riu Padrogiano,
ramo Sud: Riu Piras-Riu Lerno-Riu La Castagna; e ramo Nord: Riu Taroni-San Simone;
Riu Palasole-Riu Enas) su pendenze che non sempre sono in equilibrio con gli angoli di
riposo. L’origine di tali ultime fenomenologie gravitative è connessa con morfogenesi
periglaciale nel Pleistocene superiore (Wurmiano).
2.2 Assetto geologico locale
2.2.1 Il basamento cristallino
Il sostrato geologico del Bacino del Riu Padrogiano è in rocce cristalline, in larghissima
parte costituito dalle formazioni eruttive del ciclo intrusivo ercinico (Carbonifero) e
subordinatamente da formazioni metamorfiche a carattere migmatitico.
Elemento rilevante ai fini delle considerazioni attinenti al tema della compatibilità idraulica
è tuttavia la distinzione del sostrato granitoide in:
litologie riferibili alle tipologie rocciose lapidee
litologie riferibili alle tipologie semicoerenti ed incoerenti.
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Nel primo caso rientrano gli ammassi rocciosi di Granodioriti (grigio rosa a grana
grossolana con biotiti; γ in Fig. 2) più o meno integri o fessurati, spesso coincidenti coi
rilievi più pronunciati originati da morfogenesi guidate dalla struttura tettonica e compatibili
con climi caldo umidi. Nel secondo caso si tratta di varie tipologie litologiche che riflettono
svariate possibilità e stadi del processo di arenizzazione delle Monzoniti e delle
Granodioriti (γ dt in Fig. 2). Tali litologie sono note col termine sintetico ma impreciso di
“graniti arenizzati” e vengono messi in relazione al processo di “disfacimento” dei graniti
ovvero ad un’articolata serie di modificazioni di natura fisica e chimica che hanno come
stadio ultimo la creazione di termini eluviali di scarsa coesione. Di solito sono ben
conservate nelle aree depresse dei settori montani o in quelle vallive e, in ogni caso, sui
versanti meno acclivi.
L’origine di tale trasformazione litologica è complessa ma si concorda sufficientemente sul
fatto che sia da porre in relazione al fenomeno geochimico della Idrolisi dei silicati,
innescato da circolazione d’acqua conseguente dalla persistenza delle strutture di taglio
che interessano a grande e piccola scala gli ammassi originari. Gli Autori concordano
inoltre nel ritenere che la progressione del fenomeno nei tempi geologici e le condizioni
morfodinamiche ulteriormente agenti (gravità +acque superficiali = dissesti gravitativi ed
erosioni), siano nella sostanza responsabili di una loro continua rimozione, con
conservazione, a maturazione del processo, degli ammassi integri.
Nella sostanza l’arenizzazione sarebbe indirettamente il meccanismo alla base della
generazione delle forme rocciose relitte delineanti il paesaggio granitico. Il processo può
essere, pertanto, così schematizzato in termini di XII stadi evolutivi:
I) ammasso roccioso primigenio derivante dal raffreddamento del magma;
II) tettonizzazione con innesco dei successivi processi di esumazione;
III) sviluppo di permeabilità per fessurazione;
IV) incremento della infiltrazione e della circolazione d’acqua;
V) innesco dei fenomeni di alterazione per idrolisi, a partire dai costituenti basici
silicatici, in ambiente morfoclimatico caldo-umido;
VI) prosecuzione dell’alterazione e innesco del fenomeno di Arenizzazione
dall’esterno verso l’interno con contemporanei fenomeni di ferrettizzazione, per
lisciviazione; formazione di argille;
VII) estensione ed approfondimento dell’Arenizzazione con efficacia diversa a seconda
delle geometrie, della persistenza dei piani di taglio, dei tipi petrografici interessati, degli
afflussi pluviometrici;
VIII) formazione di Corestones ovvero litofacies ad alterazione evoluta non completa o
intermedia che genera un ammasso suddiviso in affioramento in prismi-noduli di
dimensioni varie a sezione quadrangolare, con vertici arrotondati secondo una geometria
a graticcio, con elementi più o meno integri separati o contornati da superfici arenizzate;
IX) formazione di Boulders per progressiva rimozione/erosione (o distacco) del
sabbione di arenizzazione contornante blocchi integri ed accumulo successivo di massi o
clasti di materiale roccioso sui bordi;
X) asportazione totale del contorno arenizzato e totale esumazione delle parti integre;
XI) generazione di Rilievi residuali con tipiche morfologie (Tor e Inselberg; es: Su
Casteddu- Pedres presso Olbia);
XII) rimodellamento dei rilievi residuali con formazione al loro piede di accumuli di
frana stabilizzata per crollo a blocchi ciclopici.
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L’arenizzazione è condizione che favorisce i processi erosivi in assenza di coperture
boschive e pertanto è predisponente nei confronti del recapito di sedimenti lungo la rete
idrografica. Ampie superfici soggette all’arenizzazione sono rilevabili in tutti e 4 i sub
bacini 1 in cui è stata schematizzata l’analisi geomorfologica. Talvolta il fenomeno è
estremamente pervasivo in profondità da dare luogo ad una falda freatica di scarsa
portata ma sfruttata a livello locale.
Tutta l’area circostante la città di Olbia è dominata da un sostrato geolitologico in rocce
granitoidi più o meno fratturate ed alterate in superficie in funzione dei differenziali di
chimismo, delle tessiture e dell’assetto tettonico e geomeccanico. L’arenizzazione si
manifesta in modo difforme ma dato l’assetto morfologico, può essere considerata
ubiquitaria nelle aree più planari o depresse dell’area urbana e periurbana, compresa
quella a Sud, verso il Padrogiano.
Quella aeroportuale e in special modo quella del progetto sono aree localizzate, poco a
Sud della ripartizione del contatto fra batolite intrusivo e masse migmatitiche, essendo,
queste ultime, affioranti nel settore focivo del Riu Padrogiano (Caprile; isola della Bocca;
Lido del Sole). Tale settore peraltro è palesemente influenzato dai lineamenti tettonici
N60° attivi in epoca terziaria (strutture della faglia di Olbia) ma ben impostati fin
dall’ercinico. Ragione per cui anche l’arenizzazione delle masse granitoidi piuttosto
pervasiva risulta ancor più giustificata.
La stretta regione relativamente depressa entro cui s’incunea il tratto terminale del
Padrogiano come confluenza dei suoi rami NW e SE è impostata su tali lineamenti
tettonici. Nella sostanza, gran parte della pista, nella sua attuale localizzazione, di fatto
sfrutta la parte più orientale della depressione d’impostazione tettonica (cfr. lago naturale
di Colcò nella cartografia di fine XIX sec.) ed uno spazio naturale costituito in prevalenza
di deboli coperture quaternarie del sostrato intrusivo passanti di lato alle arenizzazioni di
questo. La prosecuzione della pista verso NE, tuttavia, investe direttamente settori a
granitoidi fratturati e alterati e solo marginalmente, con le opere di contorno, riguarderà la
superficie terrazzata che si sviluppa sulle alluvioni oloceniche in sinistra del Padrogiano
(cfr. paragrafo successivo).
2.2.2 I corpi alluvionali
Sul lato meridionale del Porto di Olbia, a S e SE del centro abitato, al di sopra del sostrato
granitoide sono ben sviluppati con potenze di diversi metri (fino a 25 m; secondo
Vardabasso 2 ) depositi alluvionali conglomeratici olocenici terrazzati (f in Fig. 2 e Tab. 1)
che, sul delta del Riu Padrogiano, lasciano il posto a ghiaie, sabbie, torbe e limi
bituminosi. Sul lato opposto i depositi detritico-alluvionali, con spessori massimi di circa 10
m, sono localizzati in corrispondenza della parte più prossima alla costa, nell’Area del
cosiddetto “Porto Romano” ed in quella industriale a N del Porto (dove si raccordano a
monte con falde detritiche “pedemontani”), coincidente col tratto terminale della piana
costiera su cui scorrono sistemi torrentizi (Riu Padredduri, Riu Cabu Abbas). Più a N,
termini simili possono rinvenirsi sporadicamente e per spessori via via più modesti
nell’area della vecchia Salina di Pittulongu, nella Laguna di Bados ed all’interno delle
conche stagnali retro-dunali attive o relitte, dove a stento superano 1 m. Queste ultime
strutture sono delimitate dai cordoni di sbarramento sabbiosi e/o ghiaiosi edificatisi a
partire dalla risalita versiliana del livello del mare (postulata fino a +0.5 m) e consolidatisi,
come detto, col suo ritiro (cfr. Fig. 3).
1 In ogni caso tale condizione non è di facile perimetrazione, e non essendo mai stata mappata non favorisce né la piena
caratterizzazione del territorio a fini idrologici (vedi questione CN; tempi di corrivazione) né la più corretta valutazione
del trasporto solido medio annuo col metodo di Gavrilovic, che tiene conto della litologia a scala di bacino.
2 Vardabasso S. (1955): Il Quaternario della Sardegna. Atti del 4° Congresso INQUA, pp. 24. Roma.
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Fig. 2 Stralcio ingrandito della Carta Geologica d’Italia F° 182 –Olbia (1967) con aggiunta delle linee tettoniche a Sud e a Est della
valle del Riu Padrogiano.
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Tab. 1 Litostratigrafia Quaternario (da Carta geologica d’Italia , in scala
1:100.000, F°182-Olbia). Dal più antico (1) al più recente (10)
LEISTOCENE
OLOCENE
SIGLA
UNITA’
LITOSTRATIGRAFICHE
Brecce con mammiferi (Myotragus melonii, Inuus inuus,
ecc.). Lateriti, crostoni stalagmitici a capo Figari. Puddinga in
piccoli ciottoli conservata entro cavità del calcare (Isola di
Tavolara).
Brecce cementate con mammiferi (Prolagus sardus;
Megaceros cazioti); terre rosse, sabbioni cementati con
molluschi terrestri (Helix serpentina) a Capo Figari.
Conglomerati conchigliari con Conus testudinarius, Patella
ferruginea e.;(“Panchina Auct.”)
“Duna antica”: sabbioni, eolianite, detriti minuti arrossati:
“pseudo-panchina” Auct. Brecce rossastre, poco coerenti; con
resti di mammiferi (Prolagus sardus, ecc.) e di uccelli all’isola
di Tavolara e Capo Figari. Depositi calcariferi incrostanti,
localizzati, con molluschi terrestri (Helix serpentina, ecc.)
Alluvioni attuali e recenti talora terrazzate e parzialmente
cementate (ghiaie, sabbie, detriti vari torrentizi)
DENOMINAZION
E C.G.I.
“Panchina
Auct.”
ETA’ n.
Villafranchiano
(?)
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1
2
Tirreniano 3
“Duna antica” Pleistocene 4
Olocene 5
Detrito di falda, coni di deiezione, suoli detritici, suoli colluviali Olocene 6
Sabbie e dune costiere recenti, cordoni a sbarramento di lagune (qs).
Spiagge ciottolose (qc)
Formazione deltizia
(Fiume Padrogiano)
Sabbie e limi,
lenti torbose con
fauna palustre e
ceramica d’età
énea
Depositi ghiaiosi
e sabbiosi
Olocene 7//8
Olocene 9
Discariche portuali; argille con molluschi marini (Olbia) 10

Tab. 2 Legenda stratigrafia F° 182 Olbia della Carta Geologica d’Italia (A + B
+C:dal più recente in alto al più antico, in basso)
qd Discariche portuali ; argille con molluschi marini (Olbia)
A
B
C
OLOCENE
PLEISTOCENE
GIURASSICO
CICLO MAGMATICO ERCINICO
COMPLESSO
METAMORFICO-
MIGMATITICO
qp
qs
Depositi salmastri di lagune temporanee (Sebkhe).
Formazione deltizia (f. Padrogiano): sabbie e limi, lenti morbose con fauna palustre (Emys) e ceramica d’età ènea.
Sabbie e dune costiere recenti; cordoni a sbarramento di lagune (qs).
qc
Spiagge ciottolose (qc)
dt Detrito di falda, conoidi di deiezione, suoli detritici, suoli colluviali
f Alluvioni attuali o recenti, talora terrazzate e parzialmente cementate (ghiaie, detriti vari torrentizi).
Qe
Q 3
Qb
Q
G 10-
11
G 7-10
“ Duna antica “: sabbioni edianite, detriti minuti arrossati: “pseudo-panchina” Auct. Brecce rossastr, poco coerenti;
con resti di mammiferi (Prolagus sardus, ecc.) e di uccelli all’Isola di Tavolara e Capo Figari. Depositi calcariferi
incrostanti, localizzati, con molluschi terrestri (Helix serpentina, ecc.)
Conglomerati conchigliari grossolani con Conus testudinarius, Patella ferruginea, ecc. (“Panchina” Auct.).
TIRRENIANO
Brecce cementate con mammiferi (Prolagus sardus, Megaceros cazioti) : terre rosse, sabbioni cementati con
molluschi terrestri [Helix serpentina] a Capo Figari
Brecce con mammiferi (Myotragus melonii, Inuus inuus, ecc.). Lateriti, crostoni stalagmitici a Capo Figari. Puddinga a
piccoli ciottoli conservata in minuti lembi entro cavità del calcare (Isola Tavolara). VILLAFRANCHIANO (?)
Sedimenti terziari e quaternari
CALCARE DI MONTE BARDIA- Calcari bianchi, massicci o grossolanamente stratificati, spesso bioclastici od oolitici,
a coralli, nerinee [Cryptoplochus pyramidalis (Muenst.), C. macrogonius (Thurm.),ecc.] diceratidi ed altri molluschi.
Tra i microfossili: Salpingoporella annulata Car., Clypeina jurassica Favre, Thaumatoporella parvovesiculifera [Rain.],
Campbelliella striata [Car.], Kurnubia palaestiniensis Henson, Favreina salevensis [Par.]. KIMMERIDGIANO p.p.-
PORTLANDIANO.
FORMAZIONE DI DORGALI-Calcari micritici nocciola ad articoli di crinoidi, alternanze parallele o irregolari di calcari
e dolomie (settore sud-occidentale dell’Isola di Tavolara), dolomie grigiastre o brune, spesso oncolitiche, talora a
noduli di selce, con rari rostri di belemniti, arenarie e conglomerati basali. BATONIANO-KIMMERIDGIANO p.p.
Siltiti ed arenarie grigie o giallastre a stratificazione incrociata, conglomerati ad elementi granitici e scistoso-cristallini,
sottili orizzonti e vene di lignite picea (I. Tavolara), in sacche tra granito e la Formazione di Dorgali. LIAS?-DOGGER
INF.?
qf Filoni ed ammassi di quarzo d’origine idrotermale.
α
γf Filoni aplitici, filoni ed ammassi pegmatitici (α);
filoni microgranitici, microgranitico-aplitici e micropegmatitici, talora a due miche (γf). ρ F
δ F
γ dt
γ
γ c
γ 1
Rioliti a struttura porfirica ed a massa di fondo granulare o granofirica in filoni e, più raramente, in ammassi; filoni
afirici di riolite a struttura granofirica, talora a due miche e con tendenza aplitica.
Filoni di composizione da dacitica a basaltica; litotipi lamprofirici (spessartiti, camptoniti) con termini di transizione
alla serie dacite-basalto.
Graniti grigio-rosati biotitici, localmente passanti a granodioriti, in genere a grana eterogenea con prevalenza di
componenti di dimensioni medio-grossolane, talora contenenti scie ricche di biotite ed inclusi di varia natura
(γ).Graniti cataclastici (γ c).
Mantelli eluviali dei corpi granitici e relative facies arcosiche (γ dt)
Graniti minuti o a grana media, rosei o raramente grigi, a sola biotite o a due miche, spesso a tendenza aplitica,
localmente un po’ porfirici, in masse a contorni per lo più sfumati.
γP Graniti porfirici con massa di fondo a grana media o medio-piccola, sulla quale spiccano grossi cristalli di feldspato
roseo o bianco e plaghe quarzose, localmente contenenti scie ricche di biotite, chiazze e vene pegmatitiche ed
inclusi di varia natura.
γa Alternanze tra graniti e micrograniti (Zone prossime a Ludurru)
σ Sienite alcalina (Dintorni di Berchiddeddu)
K δ
ε
g
Masserelle differenziate quarzodioritiche biotitico-anfiboliche a grana a volte fine a volte porfirica (K δ);
gabbri quarzifero-anfibolici a grana grossa (ε).
Gneiss occhiadini, listati, zonati, a composizione granitica, granodioritica, e quarzo-dioritica, ad una o due miche;
migmatiti prevalentemente arteritiche.Rari noduli cornubianitici per lo più al contatto con i Graniti della Gallura.
a Anfiboliti ad orneblenda non sempre distintamente scistose.
gm
Migmatiti arteritiche a prevalente paleosoma con intercalazione di lenti e filoncelli, in genere concordanti, pegmatitici,
aplitici e microgranitici, localmente prevalenti sulla frazione paleosomatica.
γ m Migmatiti per lo più arteritiche a prevalente neosoma.
Sg
Metabasiti pirossenico-granatifere a matrice simplettitica (originarie eclogiti?) e rocce associate (scisti biotiticoanfibolici
a granato, ecc.)in masserelle incluse nelle migmatiti a prevalente neosoma (Punta de li Tulchi).
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Formazioni continentali
Form.
marina
Formazioni
continentali
Formazioni marine
Formazioni eruttive
Formazioni metamorfiche

Fig. 3 Stima dei Livelli Relativi del mare fra Pleistocene e Olocene. Curva di
Lambeck 3
2.2.3 I sedimenti attuali di spiaggia e la formazione deltizia
Le spiagge attuali sono prevalentemente sabbiose lungo le falcate e ghiaiose o ciottolose
presso i promontori. Sebbene siano il risultato di processi selettivi a carico anche di
sedimenti relitti, ovvero formazioni sedimentarie fossili eredi di livelli eustatici precedenti,
riesumate, rierose e risedimentate, la composizione mineralogica dei sedimenti costituenti
gli arenili è, in generale, influenzata dal sottostante sostrato cristallino.
Le spiagge di fondo baia (Pocket Beachs) più estese contengono di norma sedimenti
sabbiosi più classati (unimodali o al massimo bimodali) sotto il profilo granulometrico e più
selezionati sul piano composizionale.
Quelle a Nord di Olbia sono confinate in celle sedimentarie ben delineate per assetto
geomorfologico ma anche piuttosto povere in spessore di volumi sabbiosi e con
bassifondi rocciosi ripetutamente in affioramento. I sedimenti che le riempiono derivano
per la gran parte da processi erosivi e selettivi di materiali depostisi in precedenza (Paleodune),
durante stazionamenti eustatici antichi e, subordinatamente, da apporti più recenti.
Per questo é tipica in esse la presenza di muscovite, minerale fillo silicatico stabile
derivante dal sostrato gneissico-migmatitico.
Le spiagge meridionali, ovvero quelle ricadenti a Sud della congiungente Olbia - Sa Testa
(Punta Aspra e Punta di Filiu)-Capo Ceraso hanno caratteri assai meno regolari e
3 Waelbroeck C., Labeyrie L., Michel E., Duplessy J.C., McManus J.F., Lambeck K., Balbon E. & Labracherie M. (2002):
Sea-level and deep water temperature changes derived from benthic foraminifera isotopic records. Quaternary Science
Reviews, v. 21, pag. 295–305.
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isultano nettamente influenzate dagli apporti fluviali storici ed attuali del Riu Padrogiano
che risentono visibilmente del sostrato granitoide del bacino. Di ciò attestano i loro
connotati tessiturali (sabbie grossolane poco evolute, persino alla foce), composizionali
(abbondanza di litoclasti e feldspato) e cromatici (da giallo-ocra a bruno-rossastro), tutti
piuttosto diversi dalle spiagge settentrionali (sabbie anche molto fini, con quarzo
prevalente, da grigie e bianche). Esse infatti rispondono ad altro tipo di azioni e
sottolineano quanto l’assetto geomorfologico sia dipendente dai risultati delle interazioni
sedimentologiche ed idrauliche dell’ambiente fluviale e di quello marittimo. In genere tutti
tali arenili sono interessati da deposizioni sabbioso-ghiaiose di tipo fluviale che si
mescolano a quelli “fossili” eredi di livelli eustatici precedenti in ragione della loro distanza
dalla foce del Padrogiano.
La Formazione Deltizia è data da un complesso lateralmente mutevole di litologie
detritiche sovrapposte e giustapposte come effetto della costruzione progradante
aggradante del delta. Prevalgono in gran parte ghiaie e sabbie a cui possono intercalarsi
banchi di limi e di fanghi palustri talora con faune recenti.
2.2.4 Le colmate artificiali
L’area emersa subito ad W del Porto Romano di Olbia, essendo stata sede nei primi anni
del XX° sec. di una sistemazione idraulica con annessa bonifica mediante colmate e
riempimenti, si contraddistingue per la presenza di ingenti volumi artificiali. Prodotti
artificiali sono stati riversati a partire dal Medioevo e nel secolo scorso, anche nell’area
antistante il vecchio porto commerciale.
Le aree dove in tempi più recenti si sono compiute artificializzazioni, mediante riempimenti
e colmate con materiali di risulta ed annessi rimodellamenti e spianamenti, risultano
essere quelle della parte settentrionale della rada compresa fra Punta Taulas e Cala
Cocciani (Molo Cocciani) e quelle fra Poltu Quatu e Sa Marinedda (Nuovo Porto
Turistico).
In termini idrogeologici, devono farsi rientrare fra le artificializzazioni più significative e
discutibili, lo spostamento ad Est della foce a delta del Riu Padredduri, con la
rettificazione e cementificazione del suo corso terminale dell’alveo.
2.2.5 Geolitologia del delta fluviale
La geologia del delta è imperniata su un assetto tettonico a pilastri rocciosi cristallini
ritagliati su strutture, come detto, a direzione N60° che fungono da “guida” allo sviluppo
della parte terminale della valle fluviale (Fig. 2). Al suo interno è presente la litostratigrafia
sintetizzata nel profilo schematico, dall’alto verso il basso, di Tab. 3.
Il sostrato roccioso non è profondo ma risale in numerosi affioramenti ora a granitoidi ora
a metamorfiti. Nell’area si determina, infatti, uno dei contatti fra basamento metamorfico
antico e corpi intrusivi più recenti del tardo paleozoico. Di tale scarsa profondità del
sostrato roccioso sono testimoni i bassifondi, gli scogli e le piccole isole emergenti nella
parte interna occidentale della rada di Olbia (Isola Manna, Isola Leporeddu, Isola di
Mezzo, Isola Bianca, Isola Lucresa, Isola Peddone, Isola del Cavallo ecc.), da
considerarsi tutte terminazioni a carattere morfo-strutturale.
In ambito sommerso, visti gli assetti tettono-sedimentari e geomorfologici, si può ritenere
che tutta la parte interna dell’area portuale soggiaccia a coperture sedimentarie piuttosto
deboli al massimo dell’ordine di pochi metri (Isopache da 5-6 m) in entrambe le sezioni
longitudinali costituenti la rada ovvero nelle due paleo-depressioni fluviali annegate dalla
risalita eustatica (sez. “Porto Romano” e sez. S’Eligheddu). Verso Est, oltre l’Isola Bianca
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l’assetto litostratigrafico muta per quanto attiene gli spessori, per effetto della struttura del
Delta del Riu Padrogiano.
Tab. 3 Litostratigrafia del delta
n. Formazione litologica Descrizione e localizzazione
7
6
Sabbie di spiaggia
(Attuale)
Depositi fluviali sabbiosi e sabbioso-ghiaiosi
(Attuale)
5 Fanghi palustri bituminosi (Olocene)
4
Alluvioni ciottolose antiche
(Pleistocene)
3 Granodioriti arenizzate
2 Granodioriti lapidee (Carbonifero)
1 Metamorfiti migmatitiche del complesso ercinico
Sabbie di genesi prevalentemente fluviale, poco evolute, contenenti quasi esclusivamente
quarzo e feldspati (ortoclasio) e litoclasti del basamento, con gusci di organismi marini.
Attuali
Deposti ripetutamente rielaborati dalle piene lungo le anse e nei meandri, di colore da
rossastro a giallastro, in gere quarzo-feldspatici o litoclastici, visibilmente immaturi; talora di
qualche metro di spessore, progradanti sul delta. Reg. Padrogiano.
Attuali
In lenti relativamente estese di spessore da 2-4 m riducentesi verso monte; a gusci di
lamellibranchi e gasteropodi; affioranti discontinuamente lungo foce del Padrogiano (Reg.
Suelzu c/o impianti aquacoltura e pesca). Rinvenuti negli scavi del nuovo porto turistico di Sa
Marinedda ed in quelli del Tunnel nella parte più interna della rada portuale.
Sub-attuali
Litofacies di norma da poco coerenti a coerenti, talora addensate e corazzate in superficie,
costituite in prevalenza da ciottoli e più rari blocchi di litofacies del sostrato cristallino e matrici
sabbioso-ghiaiose. Passanti a depositi di versante verso i bordi della piana ed a sabbie verso
mare.
Reg. Padrogiano e, a monte, Reg. Chiriala, Spirito Santo, Trudda
Sa Marinedda; Punta delle Saline e qua e là in affioramenti isolati nel delta. M. Chidade
(91m); M. S’Iscia Ruia (55 m)
Isola della Bocca; Promontorio del Lido del Sole-Hotel Caprile; rilievo isolato a quota 8 slm a S
della cuspide di Caprile
Questo assetto sedimentario è, del resto, coerente con tutte le osservazioni di superficie.
All’interno del Delta (area poco a valle dell’Aeroporto), gli spessori maggiori devono
ammettersi (circa 10 m) solo in corrispondenza dell’area assiale e golenale dell’alveo
(come confermano le potenze quasi nulle della coltre alluvionale nei saggi geognostici di
recente eseguiti poco oltre le due spalle del ponte sulla S.S. 125).
A monte del delta del Padrogiano, soprattutto nel Sub-bacino 4 di cui alla Fig. 2, gli
spessori della formazione alluvionale, qui terrazzata, potrebbero raggiungere i 15-20 m
(Vardabasso, 1955).
La formazione di cui al n. 5 dello schema precedente è diffusa su tutto l’orlo costiero della
fascia di transizione all’interno della Laguna e della parte interna del porto. Essa, tuttavia
affiora attualmente soprattutto in corrispondenza delle aree erose della costa ad occidente
di Crabile (Gavrile o Caprile), essendo per lo più ricoperta dalle sovrastanti facies a
ghiaie. Ha spessori variabili e poggia per lo più direttamente sul sostrato roccioso.
Gli scavi del nuovo Porto Turistico ad Ovest del delta (settore Isola del Cavallo) attestano
di ciò e documentano di potenze discontinue dei depositi continentali e palustri.
La formazione n. 4 di cui allo schema lito-stratigrafico si comporta da acquifero multistrato
ed ospita una falda freatica di buona consistenza ed a bassa soggiacenza dalla superficie
fino alla parte terminale della piana e del delta, dove riemerge sistematicamente e crea
diffuse ed estese aree palustri (porzione n.1 orientale del delta, di cui al paragrafo
successivo), che più all’esterno si mescolano con le acque marine.
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Riepilogo sintetico
In sintesi, dal basso verso l’alto gli assetti lito-stratigrafici salienti della regione di Olbia e
di quella a Sud di Olbia possono riassumersi con la tabella sottostante:
n.
UNITA’
LITOSTRATIGRAFICHE
1 Metamorfiti gneissiche
2
Monzograniti fratturati e
Cortei filoniani
DENOMINAZIONE C.G.I. ETA’ DESCRIZIONE LITOTECNICA
Complesso migmatitico
ercinico
Complesso plutonico
3 Masse granitiche alterate Complesso Plutonico
4
Mantello alluvionale e/o
detriti di versante
5 Depositi quaternari
Precambriano incerto
Paleozoico, Carbonifero
sup.-Permiano
Fenomeni quaternari
(su litologie del Carbonifero
sup.-Permiano);Quaternario
Depositi quaternari Pleistocene, Olocene
Ghiaie, sabbie, limi e
argille sabbiose dei
depositi alluvionali e
litorali
Olocene
Migmatiti leucocratiche,
gneiss; Anfiboliti
Rocce coerenti litoidi
Monzograniti inequigranulari Rocce coerenti litoidi
Alterazioni quaternarie di
genesi chimica e fisica sulle
litologie granitoidi
Conglomerati, Ghiaie , limi,
argille dei depositi alluvionali
Depositi ghiaiosi e sabbiosi di
ambiente deltizio
Rocce semicoerenti,
talvolta incoerenti
Terre poco coerenti o
incoerenti
Terre incoerenti
6 Suoli e depositi attuali N.C. Attuale Vari Terre poco coerenti
7 Colmate artificiali N.C. Attuale
Materiali eterogenei derivanti
da scavi
Melanges incoerenti
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3 Analisi geomorfologica
Ai fini dello studio sono stati investigati:
c) i lineamenti geomorfologici, a partire dall’inquadramento fisico nella regione di
riferimento (Fig. 4) ma con particolare riguardo all’ambito fluviale e a quello deltaico
col quale il progetto interferisce direttamente;
d) i processi morfogenici, con particolare riguardo ai dissesti in atto o potenziali e la loro
tendenza evolutiva;
e) lo schema della circolazione idrica superficiale e sotterranea.
Tali aspetti hanno rilevanza, nel loro insieme, per la comprensione dei fenomeni idraulici
naturali che saranno schematizzati nei modelli numerici di calcolo.
3.1 Il bacino idrografico e l’assetto geomorfologico regionale
3.1.1 Inquadramento geomorfologico regionale della gallura
Nella Sardegna settentrionale, l’interferenza dell’evoluzione morfoclimatica pleistocenica
sulla componente geolitologica e sulle morfostrutture ereditate dai particolari
avvicendamenti tettonici legati all’evoluzione tardo terziaria del Mar Tirreno, ha generato
un singolare e composito quadro geomorfologico.
Come detto, la strutturazione tettonica terziaria è responsabile di un assetto
tradizionalmente definito da due Horst a sostrato paleozoico, coincidenti con la Nurra ad
Ovest e la Gallura ad Est, separati da una Fossa (Graben) colmata da vulcaniti e
sedimenti terziari (Logudoro-Anglona) a dislocazione circa N-S. All’interno di tale fossa si
delineano dal Miocene strutture d’impostazione tettonica estensiva o transtensiva
(“Corridoio di Monti”) ospitanti bacini laterali più interni, che non essendo stati raggiunti dal
dominio marittimo contengono coperture continentali, di sedimenti, vulcaniti e
vulcanoclastiti (“Bacino di Oschiri-Berchidda”).
Il pilastro orientale, di natura prevalentemente cristallina e solo tendenzialmente
impermeabile coincide, dunque, nella sua parte settentrionale, con la Gallura. Qui le
successive ridefinizioni tettoniche, posteriori alla surrezione relativa del Massiccio del
Limbara (1358 m) sui bacini circostanti, hanno determinato, a partire da questo, un
andamento del rilievo a gradinata asimmetrica in direzione N-S, ovvero più acclive verso
S (settore di Berchidda) che verso N (settore di Tempio). Pertanto, a Serre (che stanno ad
indicare situazioni con profilo montuoso a denti di sega) impervie si avvicendano spesso,
da monte a valle, altopiani denudati a quote ricorrenti, con dislivelli in media di circa 200
m.. Di conseguenza, i differenziali morfologici più accentuati si osservino verso Ovest sul
bordo tettonico fra Fossa terziaria logudorese (solco vallivo a valle del lago del Coghinas)
e Pilastro gallurese o fra questo ed i sub bacini periferici al Logudoro che dividono il
Pilastro in prismi (es.: Corridoio - o Soglia di Monti, a seconda di quale sia la sezione di
riferimento). Benché il profilo altimetrico decresca verso NNE, in tutta la regione gallurese,
compreso il settore costiero, si conservano gradienti morfologici estremamente elevati, fin
quasi a lambire la linea di costa.
Questa configurazione, che interessa peraltro, dove più dove meno, tutta la Sardegna
Orientale, deve ritenersi di estrema rilevanza idrologica, in quanto condiziona sia le
portate (liquide e solide), sia le velocità dei corsi d’acqua che scorrono su tali contesti.
Essa trova una spiegazione parziale nel cosiddetto ringiovanimento tettonico
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pliocenico 4 1, connesso con la contemporanea definizione e con l’approfondimento del
Mar Tirreno e nel postulato basculamento quaternario verso NE dei prismi strutturali ( o di
una parte di essi) in cui è ritenuto essersi frammentato l’Horst orientale. Tali fenomeni
hanno prodotto, su di un sostrato poco permeabile una rete idrografica ad elevata densità
di drenaggio, defluente verso N ed E, caratterizzata da:
spartiacque molto definiti su livelli altimetrici in gran parte prossimi o superiori ai
1000m contrassegnati anche da cornici rocciose verticali;
bacini idrografici principali a forti gradienti, in condizioni di prevalente erosione nel
bilancio geomorfologico, fin quasi alla linea di costa;
prolungati tratti a valli incassate anche nelle reti minori;
un settore litoraneo dominato da coste di sommersione a Rias, ovvero valli fluviali
affogate dalla risalita eustatica versi liana e alimentate da contributi solidi talora
non modesti;
modesti corpi alluvionali interposti fra area montana e linea di costa, attualmente
reincisi.
Fig. 4 Schema Idrografico della Gallura tratto da M. Dore, G. Ghiglieri & G.
Tilocca, Prime considerazioni sul dissesto idrogeologico della Gallura
(NE Sardegna, Italia). Congrès international Environnement et Identité en
Méditerranée, Corte-Corsica 2002 ; p. 45-55 (2002)
4
L’attuale attività geodinamica sul lato orientale del Tirreno è responsabile della sismicità residua e relativamente maggiore della Sardegna Nord-
Orientale, rispetto al resto della Sardegna (cfr. Geologia).
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Le coste a Rias documentano di testate di valli fluviali in gran parte guidate da
allineamenti strutturali, sovraescavatisi col ritiro massimo del livello marino (Last Glacial
Maximum = LGM ; circa 20ka) durante glaciazione wurmiana (-125m/135m dal l.m.m.
attuale; Fig. 3). Ai vari stadi di stazionamento del ritiro wurmiano (70.000 y b.p. -13-000 y
b.p.), tramite gli apporti continentali (onlap costiero), si sono generati ambienti con prodotti
in ambiente sia marino (Beach rocks) che continentale (alluvioni ed eolianiti) che hanno
costituito anche ai vari stadi di risalita olocenica del livello glacio-eustatico, gli stocks
rielaborabili di volta in volta per varie generazioni di sedimenti.
In questo modo tali processi, al termine, con la “risalita versiliana” del mare hanno reso
possibile all’interno di tali testate l’impostazione di vari tratti ghiaiosi e sabbiosi (barre
litoranee, progressivamente evolutesi) i quali, col ritiro ai livelli stadiali attuali, avrebbero
consentito la progressiva emersione di cordoni sabbiosi e, quindi, l’edificazione delle
spiagge ai margini interni delle insenature, in altri termini le Pocket beachs.
Queste ultime, quindi, costituiscono in larga misura, la risultante morfo-strutturale costiera
della interazione fra:
I. fratturazione tettonica del sostrato litologico che ha guidato il deflusso idrico delle
acque continentali e, conseguentemente, degli apporti sedimentari (attualmente
cessati o meno);
II. evoluzione eustatica e deposizionale pleistocenica;
III. attuale configurazione dei moti ondosi e dei vettori derivati.
Oltre alla struttura a gradinata, la diffusione di valli sovraescavate e la creazione di pocket
beachs, l’effetto geomorfologico più caratteristico e noto sul paesaggio granitico
continentale della Gallura è attualmente dato dalla larga diffusione di rilievi residuali
(Inselberg e Tor) e dei prodotti secondari ad essi associati (Boulders e Corestones),
con paesaggi rocciosi a Serre (profilo a denti di sega) o a Inselberg e Tor. Tutti questi
elementi derivano da masse evolutesi in condizioni morfoclimatiche diverse da quelle
odierne, sulle quali, si sono impostate, certamente in condizioni di clima periglaciale e
sfruttando i giunti di fratturazione, altrettanto diffuse franosità da crollo che oggi si
manifestano come fenomeni per lo più relitti o stabilizzati sui versanti (Pietre Ballerine
Auct.). Il denudamento di tale contesto è, in sostanza geologicamente recente ed è
destinato a permanere.
Si omettono le descrizioni dei contesti non connessi col bacino in studio.
La rete su scala regionale, si esprime mediante drenaggio con patterns prevalentemente
dendritici, sub-dendritici e angolari, a scala di singolo bacino, che assecondano e
ricalcano il caratteristico reticolato di faglie e fratture sovrimposte sul sostrato roccioso
cristallino e che ne sottolineano la scarsa o scarsissima permeabilità primaria, soprattutto
negli ambiti montani caratterizzati da spiccata rocciosità.
Nella regione circostante Olbia lungo l’area costiera marginale esposta ad E, la rete
idrografica è articolata in bacini tendenzialmente allungati con asse NNW-SSE o NE-SW,
di modesta superficie, a pendenza relativamente alta, nel complesso ben gerarchizzati in
rapporto all’estensione, con chiare evidenze erosive (ed altrettante propensione al
trasporto con gli eventi intensi) sino al bordo della piana. Qui, solo a qualche centinaio di
metri dalla linea di costa, si rilevano tendenze al riempimento con presenza di cordoni
litoranei e relativi stagni retrostanti o sistemi di lagune.
Queste strutture fungono da bacini di raccolta e di laminazione delle piene e possono
entrare direttamente in contatto col mare, con conseguente rottura del cordone litoraneo,
in caso di intensità fenomenologica fluviali.
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3.1.2 La Ria di Olbia
Fra tutte le fisiografie di transizione spicca quello della Ria di Olbia, da considerarsi di
fatto, al momento una Laguna compromessa dallo stato di artificializzazione che a partire
dal XIX secolo si è imposto sull’evoluzione naturale. Essa si è definita all’estremità
orientale della piana costiera, con l’ultima risalita eustatica post-glaciale, come parte di
una costa di sommersione a Rias ed è contrassegnata da numerose aree umide palustri,
sottese ai modesti bacini idrografici a regime torrentizio e da questi alimentate. Alcune di
tali aree sono state oggetto in passato di bonifiche a scopi igienico-sanitari, sia in aree di
transizione (Donighedda) che più all’interno. Fino ai primi del ‘900 infatti sopravvissero i
laghi naturali di Colcò e di Casteddu, ubicati in depressioni endoreiche di origine tettonica.
La regimazione idrica alla base della bonifica di Colcò ha previsto un canale che
sottopassa la pista aeroportuale e defluisce sul Riu Padrogiano in Sx (Fig. 9).
Il sistema fluviale più esteso dell’area, quello del Riu Padrogiano, costituisce la principale
testimonianza dell’origine per lo più tettonica e della funzione idrografica di tali tratti idromorfologici,
nonché della loro rilevanza relativa all’ambito regionale.
Fig. 5 Ricostruzione delle paleo linee di riva dall’Olocene, nel Golfo di Olbia
Per quanto attiene alla sua evoluzione, si ammette in sintesi che l’intera idrografia della
Piana sia il relitto di monte (“testata”) di una più ampia paleo-idrografia di epoca
Wurmiana (70.000-13.000 y. B.P), Questa idrografia, stanti gli elementi batimetrici e
paleo-batimetrici in possesso (cfr. Fig. 5), doveva necessariamente essere sottesa
all’asta principale corrispondente ad un paleo Riu Padrogiano, il quale spingendo la foce
ben a valle dell’attuale delta del Padrogiano (si consideri che il LGM ammette una
profondità a -135 m s.l.m. attuale), veniva alimentata nel tratto attualmente sommerso
dalle paleo-terminazioni di tutto il sistema idrografico di Rii che oggi attraversano l’abitato
di Olbia e di quelli dislocati nel settore fra Pittulongu e Golfo Aranci. Tutti questi, all’epoca
(circa 20 ka), in sostanza fungevano da testate montane (1°ordine gerarchico, sensu
Horton-Strahler) di affluenti minori di sinistra ed hanno continuato ad esserlo fino al
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aggiungimento del livello eustatico attuale posteriormente ai 4 ka, in base alla
ricostruzione di Fig. 5 rispetto alla quale la parte emersa del delta del Riu Padrogiano
potrebbe essersi messa in posto in un arco di tempo di 2-3000 anni.
Attualmente si tratta, nel complesso, di corsi d’acqua a carattere torrentizio con una rete a
sviluppo sub-dendritico ad alta densità di drenaggio, discreto rapporto di biforcazione
(Rb), quindi ben gerarchizzata rispetto all’estensione, sia per ragioni geo-litologiche che
morfologiche. Tali caratteristiche morfometriche sono ben individuabili e nella fascia
altimetrica superiore ai 100 m s.l.m. appaiono ben più marcate che a valle dove, a partire
dagli 80-100 m, la rete tende a rarefarsi, riducendo sensibilmente la densità di drenaggio,
fin quasi a rettificarsi, per poi propendere a divagare nel tratto terminale. Infatti, ancora più
a valle, nei tratti pianeggianti, sui corsi d’acqua sono state adottate nel secolo scorso
misure di controllo e regolazione del flusso con opere di regimazione e, soprattutto, di
bonifica (tali attività intraprese nei primi decenni del XX° secolo sono proseguite fino agli
anni ‘70 con l’intervento della Cassa del Mezzogiorno sull’area deltaica del Riu
Padrogiano).
L’analisi del reticolo idrografico dell’area evidenzia:
una tendenza dei corsi a raccordarsi verso Est, all’imbocco della Ria di Olbia che
deve pertanto considerarsi, come detto, l’erede di una valle fluviale sommersa
dalla risalita del livello marino;
un deflusso chiaramente condizionato da direttrici NW a SE (assi N300°-320°) a N
di Olbia, più irregolare a S di Olbia;
un settore (Regione d’Olovà) in cui in passato doveva registrarsi, in un contesto
idrologico dissimile dall’odierno, lo sfondamento verso Est (attuale Laguna delle
Tartanelle) del Riu della Castagna, attuale affluente in Dx del Padrogiano
(spartiacque con tratteggio indicato nel cerchio di Fig. 7)
Il Riu Padrogiano infatti termina con foce a delta nella Rada di Olbia ed in esso riversa
periodicamente abbondanti apporti di torbide e di detriti in ragione delle portate associate
ai singoli eventi idrologici. In tale contesto il fiume ha avuto storicamente uno straordinario
ruolo nel recapito a mare di sedimenti e nel modificare per loro progradazione il profilo
della costa. Anche per tale ragione e contrariamente a quanto si ritiene, l’insenatura a ria
di Olbia non costituisce affatto un porto naturale sedimentologicamente stabile o
geomorfologicamente in equilibrio.
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Fig. 6 Immagine 1943 della parte terminale del delta e della Laguna di Olbia
Semmai, possiede i connotati naturali di una incipiente laguna (pre-laguna) la cui
dinamica rende necessari periodici interventi artificiali a partire dalla Isola della “bocca”, al
fine di garantire, date le tendenze all’insabbiamento, la garanzia della navigazione. E’
noto infatti che in corrispondenza della cuspide sabbiosa dell’Isola della Bocca, ovvero
sulla bocca lagunare, nella 1^ metà del 1800 le misure batimetriche attestassero poco più
di 1,5 m di profondità. La stessa immagine del 1943 (Fig. 6) suggerisce l’assetto
sostanzialmente lagunare della rada, nel quale spicca la troncatura di carattere artificiale
con generazione di una cuspide sabbiosa morfodinamicamente instabile a Sud e di un
relitto testimone a Nord della Bocca.
Va sottolineato infine che nell’evoluzione di tale configurazione artificiale, le barre
sabbiose costituenti il margine lobato del Delta del Padrogiano, di cui si dirà brevemente
in seguito, quantunque ancora assai approvvigionate di sedimenti per via naturale, anche
per la complessiva naturalità del bacino che non risulta intercettato da nessuna diga di
ritenuta, subiscono da alcuni decenni una dinamica di repentina retrocessione a causa
dell’incremento delle dimensioni della Canaletta di accesso ai terminal portuali che
impedisce la redistribuzione litoranea dei sedimenti.
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Fig. 7 Schema della rete idrografica (naturale ed artificializzata) defluente sulla
piana di Olbia e convergente entro la Rada. In Celeste: Idrografia del Riu
Padrogiano; in Blu e Verde: le restanti minori. In Rosso ed Arancio:
tracce dei principali segmenti di spartiacque fra tali reti; in Giallo:
principali tratti tombati ricostruibili; in Rosa: fosso di guardia a monte
dell’area industriale
Ad W di Olbia, dal Monte Limbara, in direzione ESE, si dirama un importante sottosistema
tributario a pochi chilometri dalla foce, del Riu Padrogiano (Riu Taroni-Riu S. Simone; n.
1 in Fig. 8), decisamente il più importante dell’area. Verso di esso recapita anche la rete
(Riu Lerno-Riu Castagna-Riu de su Piricone; n. 3 in Fig. 8), proveniente dal Monte
Nieddu (970 m), al confine con le regioni denominate Salti di Buddusò (a W) e Baronia (a
S).
All’interno della rada, da Ovest ad Est, si riversano inoltre il Riu S’Eligheddu, il Riu S.
Nicola entrambi abbondantemente artificializzati nei tratti terminali sin dall’inizio del secolo
scorso, il Riu Gialdinu (altrimenti noto Riu Zozzò), il Riu di Cabbu Abbas, il Riu
Padredduri-Riu Su Balidone, deviati e “sistemati” in tempi più recenti per lasciar spazio a
lotti della zona industriale ed, infine, alcuni compluvi minori con foce sempre nel settore a
settentrione, in località Scalo delle Draghe e Pozzo Sacro.
Riassumendo quindi, tutti gli assetti idrologici e geo-idrologici sintetizzati testimoniano di
quanto segue:
1) bacini idrografici poco permeabili o impermeabili per via primaria ma permeabili
per fatturazione, fatte salvo le limitate aree costiere alluvionali ove il sostrato
cristallino è localmente ricoperto da sedimenti detritici del Pleistocene (“Alluvioni”)
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e dove subentrano gli effetti dell’arenizzazione sulle masse granitoidi
(Monzograniti e Granodioriti essenzialmente);
2) bacini idrografici geometricamente, altimetricamente e clivometricamente
condizionati dalla frammentazione tettonica;
3) bacini idrografici che si sviluppano per lo più su superfici e su alvei ad elevata
pendenza, con gradienti morfologici elevati ripetuti data la configurazione a
gradinata;
4) bacini idrografici con profilo di equilibrio instabile;
5) bacini idrografici soggetti per la gran parte, laddove persistono sia le coltri
arenizzate che i depositi di versante, a fenomeni di erosione a monte (ovvero fino
a tratti contigui alla costa) e trasporto quasi fino al mare; eventualità questa, sia
ben chiaro, non connessa ai deflussi ordinari ma che si esplica solo
concomitantemente ad eventi intensi, si concentra lungo le sponde ed è funzione
dell’articolazione litologica e del livello di alterazione del sostrato roccioso;
6) con limitate aree di transizione all’ambiente marittimo-litorale, come spazi a
disposizione per i processi il cui bilancio genera sedimentazione e colmamento
per sensibile caduta di pendenza, velocità ed energia cinetica (a scala locale, vi
rientrano tutti i punti della rete idrografica contrassegnati da riduzione repentina
del gradiente, da aumento della scabrezza e/o da incongruità degli interventi
artificiali).
3.2 Il bacino idrografico del riu Padrogiano e l’assetto locale
Tutti i rami idrografici del bacino sono accomunati dalle condizioni geo-litologiche del
sostrato prevalentemente a carattere granitoide e subordinatamente metamorfico,
espresso ora da ammassi lapidei fratturati e poco permeabili ora da volumi variamente
alterati di rocce intrusive (solitamente granodioriti e monzoniti) tali da generare coltri di
arenizzazione permeabili e geomorfologicamente più vulnerabili dei precedenti. Questi
ultimi sono riccamente presenti in tutte le aree sub collinari al passaggio con le valli più
importanti, tutte di origine strutturale.
Non raramente nelle aree elevate (in particolare sopra i 600m) a partire da quelle
contrassegnate da differenziali clivometrici evidenti, possono sussistere importanti
presenze di fenomeni franosi antichi, di solito naturalmente stabilizzati dal fitto bosco di
Sughera. Le aree vallive costiere possono ospitare più o meno importanti coperture
alluvionali.
3.2.1 Definizione dell’assetto e delle dinamiche geomorfologiche
Il Riu Padrogiano è il risultato della fusione idrografica di n.4 quattro rami nettamente
distinguibili. Il primo ramo (Riu Taroni-Riu San Simone) si estende a cavallo fra Alta
Gallura, dislocata sulle pendici orientali del Limbara, e Bassa Gallura, costituente a sua
volta, la frangia pedemontana della regione Gallurese.
Il secondo si genera dal drenaggio che dai territori di Monti, Padru e Olbia converge verso
la piana di Sos Canales (fraz. di Monti) attraverso il Riu Palasole il quale confluisce nel
ramo precedente (Riu Enas) generando Il Riu Loddone.
Il terzo ramo fa riferimento all’idrografia che si genera nei cosiddetti Salti di Buddusò,
convergendo sul Riu Lerno-Riu Mannu di Padru che, con vari innesti secondari, generano
il Riu La Castagna che prosegue fino all’innesto nel Riu Loddone-Enas, come Riu de Su
Piricone, nella regione pedemontana a Sud di Olbia.
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Il quarto ramo, più modesto tanto nell’estensione e nello sviluppo dell’idrografia quanto
negli elementi orografici, ha nel Riu Nannuri il ramo principale.
In sostanza nei 4 sub bacini, tre di essi (quello occidentale e quelli sud-orientali, ovvero 1,
2 e 3), sono a prevalente sviluppo montano, un quarto meridionale, sottendente la rete
idrografica submontana che si delinea ai bordi della piana costiera di Olbia,
immediatamente a valle dell’anfiteatro collinare che la circonda (Fig. 7).
Fig. 8 Bacino del Riu Padrogiano
Ripartizione geomorfologica del bacino
del Riu Padrogiano
La quota più elevata del Bacino è posta a 1133 m s.l.m.. (1221m per PSFF)
In termini meno schematici esso si compone di:
un ramo Nord a deflusso per lo più W-E e SW-NE (1+2 della Fig. 8) connesso coi rilievi a
maggiore elevazione del Massiccio montuoso del Limbara (1358 m), di cui sono testimoni,
il subsistema (1) Riu Taroni (Riu Vittareddu, Riu Figu Cottu, Riu Miriacheddu)-Riu di
Buscinu-Riu Fraicata-Riu Almiddina-Riu San Simone, con spartiacque nel tratto fra M.te
Lu Lignagghiu (835 m), M.te Niiddoni (1231 m), P.ta di Li Vemmini (1006 m), M.te La
Trona (701 m) e M.te Tundu (831 m), in comune di Calangianus ed il subsistema (2) Riu
Sa Piana (Riu Su Frassu, Riu Sos Cannalzos) – Riu Palasole (Riu San Paolo, Fossu Sos
Salconazzos, Canale dell’Inferno, Riu Sos Campittos) con spartiacque più pronunciato nel
tratto M.te Sa Pianedda (819 m), M.te di Pinu (691 m), P.ta Torrione (679 m), Contra Ruja
(598 m), P.ta Lu Carru (584 m), P.ta Punziuda (662 m), P.ta Sa Pruna (695 m), Sos
Rueddos (512 m), P.Ta Sa Fighizzola (585 m), P.ta Iscalavalzu (464 m), Serra Bilalzu
(353 m), fra i comuni di Fin dagli anni ’30 del secolo scorso sul Riu Padrogiano (così
come nell’idrografia minore di Olbia) sono state adottate misure di controllo e regolazione
del flusso con opere di regimazione e di bonifica che sono proseguite fino agli anni ‘70
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con l’intervento della Cassa del Mezzogiorno sia sull’area deltaica che sulla rete di monte
ai fini dell’approvvigionamento idrico della città (Acquedotto; Briglia-traversa di Loddone).
Successivamente il corso terminale è stato ogggetto di interventi all’interno delle fasce di
esondazione in Dx nell’allestimento di aree per la produzione di inerti e, nell’ultimo
decennio, in discutibili azioni di “Pulizia” in riva Sx, a valle della S.S.131DCN e subito a
monte del ponte sulla S.S.125.
a) Padru, Olbia e Monti;
b) un ramo Sud a deflusso per lo più Sud-Nord (3+4 della Fig. 8) costituito da un subsistema
defluente dal M.te Nieddu (970 m) centrato sul Riu della Castagna (3)
[costituito a sua volta da tre tronchi: il Riu Lerno, il principale, formato da monte a
valle dal Riu Sos Nidos- Riu Mannu sul versante Est e dal Riu Piras sul lato Ovest
(P.ta Sa Turritta, 706 m e P.ta Pianedda, 819 m), il Riu Lu Riischiddu-Riu Lu Mulinu-
Riu di Santa Giusta (P.ta di M.te Ruju, 329 m) ed il Riu Traesseddi (P.ta Filighe
Masciu , 510 m), secondari] e da un subsistema centrato sul Riu Nannuri (4) che
attraverso vari torrenti defluisce da P.ta di Lu Colbu (532 m) fra Berchiddeddu (fraz.
Olbia) e Loiri. I due sub-sistemi s’incontrano nel tratto denominato Riu de su Piricone.
Fig. 9 Confluenza fra i corsi d’acqua generanti da Sud il Riu Padrogiano. In
Azzurro la rete idrografica. In Rosa la traccia dei più evidenti
terrazzamenti attuali; in Arancione quella dei più antichi; in Giallo le aree
a intensa deposizione sabbiosa attuale; in Celeste la traccia dei rii
defluenti sullo Stagno delle Tartanelle; in Verde le aree sfruttate per
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estrazione di inerti attualmente con falda a giorno. La freccia evidenzia il
tratto abbandonato del deflusso originario verso le lagune di Murta
Maria-Le Saline. La modificazione del deflusso può farsi risalire a ragioni
naturali connesse proprio col sovralluvionamento.
La Fig. 9 illustra l’area in cui con la confluenza del Riu de su Piricone (Riu della Castagna
a monte) nel Riu Loddone (Riu Enas-Riu San Simone a monte) si forma il Riu
Padrogiano. La freccia indica l’area che potrebbe aver funzionato in passato come
raccordo fra il sistema del Riu La Castagna e la costa di Murta Maria (Laguna delle
Tartanelle). Essa corrisponde ad una strozzatura morfologica d’impostazione tettonica in
quanto condizionata delle strutture N60° che ritagliano il basamento litoide a granitoidi.
Per tale influenza morfo-strutturale, poiché si ritiene che essa sia stata area a tendenza
deposizionale anche con gli spostamenti verso valle dell’onlap costiero, si ipotizzano in
questo settore (Sas Cobunazzos nelle carte storiche; Su Scopanazzos nell’attuale IGMI)
spessori alluvionali consistenti fino a 20 m.
Il comportamento deposizionale del sistema fluviale stesso lungo tale tratto, in sostanza
costituisce un’eredità olocenica ed è corresponsabile di un assetto che con tutta
probabilità, consegue direttamente dalla generazione alla foce originaria (attuale Laguna
delle Tartanelle) del cordone litoraneo a mare, la quale ha indotto la limitazione o la
perentoria cessazione dei deflussi in mare, il rapido sovralluvionamento della piana e la
ricerca di una nuova traiettoria più occidentale da parte del corso d’acqua. Il sub sistema
proveniente da Sud appare dunque a carattere decisamente deposizionale quanto meno
a partire da circa 6 Km più a monte della formazione del Padrogiano (loc. Trudda).
Parimenti, lo studio geomorfologico del tratto alimentatore occidentale del Padrogiano
documenta come poco a valle della briglia-soglia del Riu Loddone (in prossimità
dell’estrema porzione SW della pista di atterraggio dell’aeroporto), ovvero a circa 2 Km a
monte dalla confluenza col Riu de Su Piricone, si passi da una condizione
sostanzialmente erosiva ad una deposizionale.
Tutta quest’area appare ancora oggi risentire dell’abbondante recapito solido in occasione
di tutte le piene più intense, l’ultima delle quali, il 24/09/2009, ha fatto risaltare la capacità
di movimentazione e di trasporto solido del Riu La Castagna, attraverso i clamorosi
depositi accumulatisi in Dx col ritiro della piena nel settore contiguo alla cava di Azza
Ruja, attualmente interessato dalla realizzazione di un’importante opera di
attraversamento. Del resto tale tendenza è stata osservata per un rilevante tratto verso
monte fino al guado sommergibile di Paduledda dove la corrente di ghiaia e massi ha
letteralmente cancellato un intero bosco di Ontani.
Tale condizione è certamente assai rilevante ai fini della ricostruzione delle dinamiche di
piena centennale, bicentennale e cinquecentennale del Riu Padrogiano, in particolare
nell’area in studio ai fini della compatibilità, poiché il tratto interferente col progetto
corrisponde proprio a quello immediatamente a valle della congiunzione dei rami
generatori e poiché una parte di essa si localizza a monte di un’importante struttura di
attraversamento sulla S.S.125. Le immagini storiche (Fig. 10) documentano meglio di
quelle odierne della pericolosità idraulica di tale rete, in quanto attestano ampio sviluppo
trasversale e longitudinale dei tratti con tendenze alla divagazione per
sovralluvionamento. Le granulometrie associate sono peraltro chiaro indice del
comportamento tipico dei torrenti di montagna o pedemontani.
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3.2.2 Il sistema deltaico
L’interferenza fra il progetto e il corso d’acqua si determina ai margini più occidentali del
sistema deltaico a cui nel tempo il Riu Padrogiano ha dato luogo alla foce. Tale delta è
solo in parte esplicito ma il contesto fisiografico nonché quello sedimentologico che lo
hanno generato sono indiscutibili come è indiscutibile che la pista aeroportuale sia già
localizzata e vada a prolungarsi all’interno dell’area influenzata e ancora influenzabile
dalle piene di maggior portata.
Com’è noto, un delta fluviale generalmente deriva da un bilancio risultante dalle varie
azioni di ordine idrologico, sedimentologico e morfologico del fiume e del tratto di mare in
cui sfocia.
In accordo con Wright (1985) si definisce delta un accumulo costiero sia in ambiente
subaereo che subacqueo formato da sedimenti di origine fluviale deposti in adiacenza o
stretta pertinenza rispetto al flusso di corrente originario e comprendenti depositi e
successivamente rimaneggiati da moti ondosi, correnti litoranee o maree. Poiché i
processi che sovrintendono allo sviluppo di un delta possono essere di intensità diverse e
dare luogo a molteplici combinazioni, i risultati geomorfologici sulla sua struttura possono
essere altrettanto variabili. Ciononostante la loro caratteristica comune consiste in tutti i
casi nel fatto che il corso d’acqua rifornisce la foce di apporti solidi con una intensità
maggiore di quella con cui agiscono i processi erosivi litoranei. In poche parole, il bilancio
sedimentologico alla foce fra voci “in entrata” e voci “in uscita” risulta largamente attivo.
Nel caso in studio, come vedremo, questa condizione risulta invariata (al netto degli
avvicendamenti climatici) alla fonte, in ambito fluviale e, largamente variata in ambito
marittimo.
Il Riu Padrogiano dunque, come attestano le osservazioni svolte nel corso di almeno 15
anni, continua a svolgere un ruolo sedimentologico e morfodinamico di costruttore
attraverso il recapito e la deposizione dei volumi solidi all’interno ed oltre l’orlo delle sue
foci. Sul piano geomorfologico é ben noto, tuttavia, che associare al fiume la sola azione
costruttrice rappresenta una modellizzazione parziale della realtà, potendo esso
esercitare una contemporanea azione demolitrice mediante gli stessi volumi (liquidi +
solidi) associati alle portate elevate, nonché di re-distribuzione volumetrica dei materiali in
eccesso rispetto alle portate che si registrano al colmo della piena. L’evoluzione di lungo
termine della piana deltaica del Riu Padrogiano è certamente funzione del tasso
d’ingresso dei sedimenti fluviali (a sua volta dipendente dalle condizioni morfoclimatiche e
dal livello glacio-eustatico), del tasso e del tipo di rimaneggiamento degli stessi, del loro
trasporto e della ri-sedimentazione da parte dei processi litoranei dopo la deposizione
iniziale.
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Fig. 10 Il Sistema idrografico del RiuPadrogiano: settore predeltaico e deltaico.
Ortofoto 1943
Su più larga scala e sul lungo periodo, la forma generale di ogni delta é influenzata inoltre
da:
la geometria del bacino di recapito,
la eventuale instabilità tettonica regionale,
il tasso di subsidenza originata dalla progressiva compattazione dei sedimenti,
il tasso di risalita del livello eustatico.
In un tale quadro si sogliono distinguere in genere n.4 tipologie generali di delta:
A) delta a dominante fluviale;
B) delta a dominante di moto ondoso;
C) delta a dominante di marea;
D) delta intermedi.
Il trasporto solido e la capacità di carico solido sono certamente funzioni della pendenza
e della portata fluviale liquida. Nel caso in studio i processi ordinari alla base delle
deposizioni di delta, sono da attribuire quasi esclusivamente a fenomenologie più intense
di deflusso. Si tratta di fenomeni non continui, talora parossistici, di breve durata ma
ripetuti nel tempo a cadenze su per giù annuali, talora anche con più picchi di magnitudo
in uno stesso anno, corrispondenti alle portate più elevate, a loro volta funzione degli
afflussi. Essi statisticamente si manifestano soprattutto nel semestre Ottobre-Marzo, e
riflettono il regime dei deflussi di tipo torrentizio del corso d’acqua, influenzato non poco,
come documentato, dalla natura del sostrato e dalle pendenze del bacino a monte. Le
erosioni necessarie alle deposizioni di foce si concentrano soprattutto nel tratto terminale
del Padrogiano (ovvero dei soli due principali rami collettori, Il Riu Loddone a NordOvest
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e il Riu de Su Piricone a SudEst. Esse avvengono principalmente a discapito degli stessi
depositi alluvionali terrazzati di sponda o di fondo alveo. La ricarica di questi ultimi è
assicurata, a sua volta, dall’erosione del sostrato roccioso e, principalmente, se non
proprio in via esclusiva, delle facies arenizzate dei litotipi granitoidi. Di ciò testimoniano
ampiamente le facies delle sabbie alla foce.
Il trasporto dei materiali per lo più ghiaiosi e sabbiosi e la loro progressiva selezione verso
foce (Fig. 11) , risente decisamente dei tratti morfologici, tal che spesso, col ritiro delle
acque di piena, si determinano deposizioni, in punti specifici e ricorrenti sul delta così
come in tutti i tratti convessi dell’alveo.
Spiaggia Caprile Spiaggia fronte Isola della Bocca
Fig. 11 Sabbie Qz-Fld e litici e sabbie debolmente ghiaose a Qz-Fld e litici
Le immagini fotografiche da noi studiate rivelano che sulla foce principale, al passaggio
verso il mare, ovvero oltre la cosiddetta linea di battigia, il flusso fluviale e quindi quello
dei materiali può oggi dividersi in due rami. Tuttavia la ricostruzione storica delle
caratteristiche del delta sintetizzata dalle cartografie storiche, mostra con chiarezza come
in passato le bocche attive del delta potessero essere in numero ben maggiore sebbene e
comunque in funzione dei picchi di piena. La realizzazione dell’argine in Dx ha vincolato i
deflussi determinando l’incremento delle foci occidentali e dei deflussi in Sx. La
cartografia storica mostra altresì come in passato il fiume sia stato in grado di demolire le
strutture di attraversamento realizzate nell’800.
Sulla base delle osservazioni cartografiche e fotografiche anche d’ordine storico e di
considerazioni geomorfologiche suffragate da rilievi di campo, ma in assenza di studi
mirati all’investigazione scientifica delle specifiche caratteristiche del delta, quello del
Padrogiano può considerarsi in prima approssimazione, un delta di tipo A ovvero a
dominante fluviale. Poiché la caratteristica fisiografica attuale più singolare del Delta del
Padrogiano resta quella di ricadere all’interno di una stretta insenatura costiera di genesi
fluviale (Ria), entro cui recapitano altre idrografie minori, un tempo di esso tributarie, è
evidente che l’azione di recapito solido tende al progressivo insabbiamento dello spazio
sommerso. Tuttavia a causa delle opere portuali, le condizioni strutturali del delta paiono
essere più esposte che nei tempi passati all’influenza marittima e di conseguenza sia al
rallentamento della progradazione che all’incipienza della retrocessione
Sulla base di varie considerazioni geomorfologiche ed idrologiche il delta del Padrogiano
può considerarsi suddivisibile in tre porzioni ben definite:
1) La porzione più orientale, compresa fra Capo Ceraso e il promontorio delle
Saline, da considerarsi di tipo relitto ovvero non più allagabile per tempi di
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itorno cinquecentennali ed in base a ricostruzioni della fascia fluviale fondata
su criteri geomorfologici (tale area potrebbe essere stata funzionale ad un paleodelta,
in condizioni morfoclimatiche dissimili dalle odierne e con una
configurazione idrografica a monte [zona d’intersezione Riu de Su Piricone-Riu de
la Castagna] non conforme con l’attuale decorso; oggi risulta certamente in
comunicazione col bacino del Padrogiano attraverso l’alimentazione sotterranea
con la falda freatica proveniente dal bacino del Riu della Castagna-Riu de su
Piricone attraverso la regione di Olovà (cerchio rosso in Fig. 7);
2) la stretta porzione compresa fra il promontorio roccioso (a granitoidi) delle Saline
ad Est e quello roccioso (a metamorfiti) di Crabile (Gravile; Caprile) ad Ovest,
destinata ad allagarsi per eventi idrologici con tempi di ritorno cinquecentennali
ed in base a ricostruzioni della fascia fluviale fondate su criteri geomorfologici;
3) la vasta porzione occidentale, compresa fra il promontorio di Crabile e i rilievi di
Sa Marinedda, ed allagabile già per eventi con tempi di ritorno cinquantacentennali.
Quest’ultima, come visto, costituisce l’area d’interesse ai fini dello studio. Essa in ragione
della realizzazione dell’argine in Dx negli anni ‘30 ha subito una drastica modificazione sia
sul piano idrologico che geomorfologico. Infatti, dalla suddetta data, tutti i deflussi idrici
sono stati convogliati drasticamente verso Ovest nella bocca principale attuale e con essi
quelli solidi. Per cui il delta non è più approvvigionato in corrispondenza delle restanti
bocche, un tempo principali e centrali di tale porzione, più prossime alla Cuspide ed al
Lido del Sole (della carta CTR). Tale condizione dà luogo a un deficit sedimentologico in
Dx, contribuendo a pregiudicare la stabilità e la conservazione della linea di costa ma
favorisce un surplus sia idrico che sedimentologico in Sx vincolando i deflussi, sia a valle
del ponte sulla SS 125 che a monte, in quanto tutta la sezione si restringe.
Allo stato attuale, l’argine suddivide di fatto la porzione occidentale del Delta in due aree:
quella occidentale, idraulicamente funzionale e sedimentologicamente attiva del delta, da
quella orientale non funzionale idrologicamente, a meno del contributo idrico della falda
freatica nelle innumerevoli risorgive e sedimentologicamente del tutto inattiva. Sul fronte
della transizione dominio fluviale - dominio marittimo (meglio sarebbe dire marittimolagunare),
si può ipotizzare che si tratti di un delta soggetto a condizioni di ridotta energia
ondosa (di ciò è riprova in ambito regionale, il fatto stesso che si tratti del solo grande
delta di una certa evidenza morfologica in Sardegna). Tuttavia in ragione della sua
particolare configurazione fisiografica esso appare in qualche misura influenzato dalle
locali escursioni mareografiche e da periodici incrementi di deriva litorale che tendono ad
allungare longitudinalmente i banchi sabbiosi recapitati oltre le foci. Più precisamente, in
considerazione dei caratteri idrologici, la peculiare collocazione della foce all’interno della
specifica Ria, cioè in un contesto vincolato e abbastanza protetto, proprio sul fronte del
delta e trasversalmente al suo asse, induce a considerare quello del Padrogiano un caso
intermedio fra quelli rappresentati nelle tre figure sottostanti.
Di seguito le ragioni che inducono a definirlo a carattere intermedio.
1. La foce è sottoposta ad escursioni di marea il cui valore misurato in 0,60 m è stato ed
è ritenuto il più rilevante della Sardegna. Tale dato (accertato in passato ma oggi non
più monitorato per via mareografica per cessazione dell’apposita strumentazione un
tempo installata) assume importanza rilevante nel tentativo d’interpretare la dinamica
dell’area di foce poiché è indubbio che, anche in conseguenza del clima ondoso e dei
venti di traversia, in corrispondenza della bocca si determinino correnti longitudinali
consistenti. Tanto più se si considerano le nuove configurazioni subacquee assunte
dal paraggio. Resta, infatti, da discutere quali siano stati i mutamenti idraulici
innescatisi ed in seguito consolidatisi con la realizzazione e l’approfondimento della
Canaletta di accesso al porto. Di certo questa caratteristica rende il Delta, oggi,
esposto non poco agli effetti dei vettori tangenziali longshore. Le nuove configurazioni
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assunte dalla batimetria e dalla morfologia subacquea hanno certamente modificato,
nel tempo, l’assetto dell’idrodinamica e questa ha a sua volta indotto in feed back
ulteriori variazioni sul fondo, nella dinamica dei sedimenti sciolti, inducendo quindi
una morfodinamica piuttosto diversa rispetto al passato.
Delta a bassa energia ondosa, bassa deriva
litorale, elevato carico torbido
Delta a energia ondosa intermedia, alta
escursione di marea, bassa deriva litorale
Delta a energia ondosa intermedia, bassa
escursione di marea
Fig. 12 Schemi ai quali è possibile riferire il Delta del Riu Padrogiano. Tratti da:
USACE Manuals -EM 1110-2-1810 Engineering and Coastal design, - cap.
4., pp. 59.
2. Quali siano i bilanci prevalenti sia in senso idraulico che sedimentologico è cosa che
va di certo accuratamente studiata ma la progressiva riduzione con uncinatura verso
Ovest della Cuspide sabbiosa di Crabile, messa in evidenza dai confronti diacronici
su base sia cartografica che fotografica, costituisce un dato così oggettivo da far
riconoscere la tendenza attuale dell’evoluzione, cioè la nuova configurazione
strutturale del sistema deltaico nel suo complesso.
3.3 La valutazione del trasporto solido
Nell’ambito dello studio del PSFF con l’applicazione della metodologia di Gavrilovic (1959)
è stato quantificato in G = 93.320 m 3 /anno il volume eroso sull’intero bacino che si
riverserebbe in foce come volume totale solido annuo. Il dato non può tuttavia correlarsi al
volume mobilizzato durante un evento di piena ma indicare una propensione del bacino
ad erodersi. E’ inoltre assai probabile che gli eventi catastrofici mobilizzino volumi di
sedimenti superiori alla media annua.
Nel corso degli studi di settore per il PRP di Olbia e Golfo Aranci, applicando la medesima
metodologia, ma con difformi valutazioni sui parametri, il volume di materiale eroso
trasportato annualmente alla sezione di chiusura di foce è stato calcolato pari a G =
53.020,75 m 3 /anno.
Quest’ultimo è dello stesso ordine di grandezza di quello calcolato nello Studio di Impatto
ambientale del Porto Industriale (Studio di impatto ambientale del porto industriale,
elaborato per conto del Consorzio n.1 di Olbia dall’Associazione Professionale Kerrer-
Lacava, 1988), pari a 59.000 m 3 /anno (le differenze rientrano nell’intervallo di confidenza
della metodologia applicata).
Complessivamente tali informazioni sia pur difformi stabiliscono un dato di riferimento
ineludibile in prospettiva pianificatoria, in particolare per quel che attiene l’adozione di
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adeguate soluzioni manutentive da un lato e di monitoraggio dall’altro. Esso è in linea, ove
più ove meno, con quanto è stato osservato anche in tempi recenti, posteriormente a
picchi di piena (Dicembre 2004; Dicembre 2005; Gennaio 2006; Novembre 2007;
Novembre 2008; Settembre 2009; Marzo 2011).
Nello studio del PSFF (RAS 2011) è stata determinata la capacità di trasporto per tronchi
omogenei sulla base delle formulazioni di Meyer-Peter e Muller e di Engelund e Fredsoe.
Nel tratto di circa 1,6 km compreso fra la confluenza dei rami principali (Riu Piricone-Riu
La Castagna e Riu Enas-Loddone) sono stati calcolati i seguenti valori (Tab. 4):
Tempo di ritorno
Meyer Peter –
Muller
[m 3 /s]
Smart – Jaeggi
[m 3 /s]
Engelund –
Fredsoe
[m 3 /s]
2 anni 0.13 0.01 0.13
50 anni 1.48 0.25 1.74
100 anni 1.66 0.29 2.05
200 anni 1.78 0.25 1.96
500 anni 1.10 0.21 1.95
Nel tratto compreso fra il Ponte sulla S.S. 125 e la foce di circa 1206 m sono stati calcolati
i seguenti valori (Tab. 5):
Tempo di ritorno
Meyer Peter –
Muller
[m 3 /s]
Smart – Jaeggi
[m 3 /s]
Engelund –
Fredsoe
[m 3 /s]
2 anni 0.50 0.06 0.56
50 anni 1.75 0.21 1.90
100 anni 1.82 0.20 1.97
200 anni 1.80 0.17 1.95
500 anni 1.26 0.09 1.38
I dati appaiono complessivamente piuttosto al di sotto di quanto è stato possibile
osservare a consuntivo delle piene, attestando del fatto che tali valori sono solo indicativi
e che la metodologia andrebbe supportata da dati sperimentali e tarata su di essi.
Qualunque sia il reale ammontare del recapito solido, appare evidente che soprattutto a
valle della confluenza dei due rami principali che lo formano, a causa della riduzione delle
pendenze e la conseguente tendenza alla deposizione (assetto che può modificarsi solo
in base al regime delle velocità, e quindi in base alle portate), occorre prestare la
massima attenzione ai fini manutentivi dell’alveo, evitando interventi che tendano a ridurre
ulteriormente la velocità dei deflussi mediante ampliamenti delle sezioni ed incoraggiando
quelli che si limitano alla conservazione della profondità di progetto.
3.4 Le artificializzazioni apportate e le conseguenze
sull’assetto geomorfologico e sedimentologico
Al di là di ulteriori opere di tipo marittimo che hanno iniziato ad interferire in qualche modo
col sistema deltaico fin dall’800, si deve tener conto che dalla fine degli anni ‘20 del secolo
scorso, detto sistema deltaico nel settore della raggiera idrologica ancora oggi alimentata
soprattutto da acque sotterranee (ed in contatto col mare) è stato sottoposto ad ingenti
lavori di bonifica idraulica ed agraria. In seguito, nei primi anni ’30, allo scopo congiunto di
affrancare da eventi di inondazione la riva Dx (per interessi agronomici) e, soprattutto, di
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 30

impedire che la bocca della rada portuale divenisse il collettore dei deflussi liquidi e degli
apporti solidi fluviali, è stato eretto un argine lungo il corso inferiore del fiume, a partire
dall’intersezione con la Orientale Sarda (S.S.125; cfr. località “Ponte Rotto” della
cartografia storica). La Fig. 13, Fig. 14 e Fig. 15 documentano di tale modificazione
evidenziando nel contempo, nel confronto fra l’una e l’altra cartografia, difformità
planimetriche della struttura le quali suggeriscono che vi sia stata più una variazione del
progetto originario, per probabili ragioni agronomiche, che una demolizione con
ricostruzione secondo il tracciato attuale.
Tale struttura ha così contribuito a rendere idraulicamente funzionale la sola parte più
occidentale del sistema di foce, mentre quella orientale rimane sottoposta alla sola azione
delle acque subalvee di falda che si mescolano con quelle marine-lagunari.
Sui rami occidentali del delta si registra dunque, a partire dalla realizzazione dell’argine,
un evidente aumento delle portate liquide dal momento che il deflusso non può più
dissiparsi oltre. L’argine ha in sostanza favorito una maggiore efficienza idraulica. Al
collettore primario attuale si aggiunge durante gli eventi di maggior portata un ulteriore
ramo più esterno, con foce secondaria al margine più occidentale del delta.
Il recapito solido proveniente da monte, è stato interamente indirizzato, verso i rami
occidentali e di conseguenza verso la parte interna della rada di Olbia (fra la foce e le
strutture dell’isola Bianca), sulla quale è stato indotto, in tal modo, un incremento della
capacità di trasporto solido nel tratto corrispondente ma anche un pericolo di
accelerazione della naturale tendenza all’insabbiamento, soprattutto in foce. Se infatti, da
un lato, la concentrazione dei flussi idrici ha indotto con l’aumento delle portate alla foce la
stessa capacità di trasporto dei sedimenti, dall’altro, il carico solido anch’esso aumentato
non ha più la possibilità originaria di dissiparsi per effetto della morfodinamica litorale e, di
conseguenza, tenderà a stazionare ostruendo la foce. Questo aspetto ambivalente, non
può certo dirsi irrilevante sul piano geomorfologico e occorrerebbe valutare in che modo le
dinamiche idrologiche possano interagire nel tempo con tale incipiente condizione di
ostruzione parziale della foce.
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 31

Fig. 13 Stralcio da tavoletta topografica in scala 1:25.000 del 1886
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 32

Fig. 14 Stralcio da tavoletta topografica in scala 1:25.000 del 1931
Fig. 15 Stralcio da tavoletta topografica in scala 1:25.000 del 1989. La
planimetria dell’argine è meno convessa verso Est di quella attuale
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 33

Attualmente poiché tutti i flussi idrici superficiali sono totalmente indirizzati sul lobo
occidentale del delta, la sezione terminale del corso del Padrogiano si mantiene piuttosto
larga e profonda (< 0 m s.l.m.), con le rive le cui deposizioni sabbiose attuali sembrano
aver risentito degli eventi più recenti (dal 2008 in poi).
Gli accumuli come visto si depositano allo sbocco, dando luogo ad un lobo con geometria
a parabola con asse orientato a circa N325°, ma con una progradazione sommersa
complessiva vincolata verso Nord dall’interferenza dell’orlo della Canaletta e dalla sua
azione di neutralizzazione morfodinamica.
LEGENDA FOTO Area con trend deposizionale
crescente
Tracce di progressive generazioni di
riempimenti deltaici
Flusso sedimentario prevalente sulla foce
Traccia principali alvei abbandonati del delta
Traccia sommersa “Canaletta”
Area in deficit e arretramento
erosivo strutturale
Argine a protezione della sponda dx
Fig. 16 Interpretazione geomorfologica del delta del Riu Padrogiano da esame
fotogeologico (da Ortofoto Aima R.A.S.)
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 34

Legenda
Traccia del ramo principale del
corso d’acqua
Direzione del flusso fluviale
Traccia del ramo secondario del
corso d’acqua
Orlo di terrazzo fluviale recente
Traccia argine artificiale in Dx
idrografica
Traccia di scavi
Direzione del trasporto solido risultante dalla
combinazione dell’azione fluviale alla foce,
del moto ondoso e dei flussi di marea
Direzione del trasporto solido risultante da
azioni del moto ondoso
Direzione del trasporto solido risultante dalla
sola azione fluviale
Traccia dei corpi sabbiosi mobili emersi
Traccia della barra frontale del lobo deltaico
sommerso progradante costantemente
visibile in foto aerea
Fig. 17 Schema idrografico e geomorfologico ( da I.G.M.I., 1989) del tratto
terminale del Riu Padrogiano e della foce. Interpretazione schematica
sedimentologica e dei vettori morfodinamici del sistema deltaico e delle
pertinenze
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 35

Fig. 18 Immagine 28/04/2008
Fig. 19 Immagine 06/09/2010
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 36

Fig. 20 Immagine 2010
In conclusione:
il delta è attivo solo in una porzione residua;
solo una parte esigua dei recapiti parrebbe indirizzarsi stabilmente ad Est, ma in
ogni caso su tale lato della foce il bilancio pluridecennale appare del tutto
deficitario;
gran parte del recapito si dirige a NW dove l’azione morfodinamica, effetto
combinato dell’ondazione e del flusso di marea è comunque modesto e dove
pertanto prevale in bilancio l’azione fluviale, con conseguente progressivo
accumulo aggradante e ostruzione.
Fig. 21 Immagine 01/08/2005
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 37

Fig. 22 Concavità in erosione e riva convessa in aggradazione e progradazione
Da notare che in questi decenni i recapiti a mare del Padrogiano, siano essi idrici o
sedimentari, non sono stati sottoposti a riduzioni forzate da artificializzazione, essendo il
fiume uno dei pochi corsi d’acqua della Sardegna (fra quelli maggiori, s’intende) a non
essere stato ancora intercettato da invasi . Il risultato dell’arginatura è anche quello, quindi
di aver privato la parte progradante del delta di un’aliquota sedimentologica subordinata,
corrispondente a gran parte degli apporti solidi derivanti dalla erosione con le piene delle
terminazioni spondali sui singoli canali.
3.5 Confronti diacronici (ortofoto 1943, 1954, 1977, 2000,
2008)
Sul piano della morfodinamica fluviale, i confronti diacronici (in Allegato) nel tratto a valle
del ponte sulla SS125, hanno documentato:
una formidabile tendenza sedimentaria ostruttiva nelle immagini del 1943, che
viene confermata in tutte le immagini fino al 2000 escluso;
la vistosa traslazione verso Est della riva Dx per progressiva erosione spondale su
tale lato, fino a quasi il paramento interno dell’argine circa a 400m prima della
foce;
il palese incremento della sinuosità dell’alveo per progressiva
evoluzione/migrazione dei meandri, attivati per simmetrici processi di deposizione
sul lato interno e di erosione su quello esterno;
la biforcazione del corso d’acqua al di sotto del ponte e la progressiva
stabilizzazione per vegetazione dell’isola sedimentaria;
la ripresa della deposizione con tendenze ostruttive poco a monte della foce.
Vale la pena sottolineare che tutte le immagini orto fotografiche del 2010 (cfr. Google
Earth) attestano della eccezionale mobilizzazione di sedimenti avutasi come effetto della
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 38

piena del ramo del Riu de La Castagna, con ripresa di vecchi tracciati ed esondazioni per
centinaia di metri.
Al contrario documentazioni di tali fenomenologie sul tratto del Riu Padrogiano si rifanno
all’alluvione del 30-31 Gennaio 2006 nella quale il corso d’acqua:
ha esondato solo in Sx fino a quote di 2,40m subito a monte del ponte sulla
SS125;
ha prodotto erosioni di sponda nel tratto immediatamente a valle del suddetto
ponte, soprattutto in Dx;
ha parzialmente scalzato taluni dei piloni (1°,2°, 5° e 6° da Dx);
ha esondato in Sx fino a lambire almeno nel tratto immediatamente a valle del
ponte, quota di 2.60m.
La realizzazione dell’attuale ponte sulla SS 125 ha modificato gli assetti del deflusso in
caso di piene con esondazione a quote > 2.40 m s.l.m.. Sia in Sx che in Dx la struttura
stradale in rilevato delle spalle non consente il libero deflusso a valle, costringendo
l’acqua ad accumularsi per poi re-incanalarsi (anche in conseguenza del cunettone
parallelo al rilevato) verso l’alveo. In Dx per piene eccezionali si rischierebbe il sormonto
della strada. Resta da verificare inoltre il comportamento dello stesso rilevato in caso di
persistente effetto diga, in particolare per quel che attiene al pericolo di sviluppo di
pressioni neutre e conseguenti sifonamenti.
Ai fini dello scenario di piena le vasche freatiche realizzate in Sx e di recente riesumate
non hanno alcuna possibilità di svolgere un ruolo di espansione né, tanto meno di
laminazione. Semmai non può escludersi che gli escavi di servizio potrebbero aver
persino svolto un ruolo peggiorativo agli effetti dello scalzamento sui piloni a valle.
I confronti diacronici sono illustrati in apposito Allegato fotografico.
3.6 Sintesi degli effetti delle opere antropiche sulla
geomorfologia del delta
In sintesi, le principali conseguenze sul Delta dei nuovi assetti determinatisi a partire
dall’escavazione della primordiale Canaletta e con le artificializzazioni di superficie
realizzate dagli anni ‘20 e ’30, sono state le seguenti:
Realizzazione Argine
1. Un vistoso decremento di apporto liquido e solido sul lato centrale ed orientale del
sistema deltaico naturale.
2. Un incremento di apporto liquido e solido sul lato occidentale del sistema deltaico.
3. Un incremento del trend di aggradazione dei sedimenti sul lato in Sx del corso
attuale con lenta ma progressiva erosione della sponda Dx, quanto meno a valle
del ponte della SS 125.
4. Il progressivo instaurarsi sul profilo costiero orientale (Spiaggia del Faro;
Peschiera) di nuovi equilibri sedimentologici con generazione di nette situazioni di
arretramento strutturale del profilo di costa.
5. L’accelerazione del progressivo e tendenziale spostamento verso Ovest della
progradazione e soprattutto dell’aggradazione sedimentaria, indotto per via
naturale anche dall’idrodinamismo connesso ai moti ondosi dai quadranti orientali
(Grecale e Scirocco) e dai combinati effetti residui del montante di marea.
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 39

6. Disattivazione complessiva di gran parte del delta e sopravvivenza di ruolo
morfodinamico solo nella porzione residua occidentale in posizione interna rispetto
al porto con accentuazione del pericolo di insabbiamento della foce.
7. La riduzione dell’effetto compensativo del flusso di deriva opposto, da ponente.
8. L’aumento del rischio di mareggiata sulle spiagge e sulle strutture residenziali in
seguito insediatesi sul lato più orientale del Delta (Spiaggia del Faro o Crabile [altri
toponimi:Gavrile; Caprile]).
9. Il progressivo incremento, nel bilancio sedimentologico complessivo, della
morfodinamica costruttiva nella parte meridionale della rada di Olbia verso settori
interni e più occidentali, un tempo meno interessati dalle morfodinamiche della
cella, come effetto risultante dell’azione fluviale ivi sospinta e della residua azione
longitudinale marina.
Ponte SS 125
1. L’effetto ristrettivo da parte del rilevato stradale sia Dx che Sx sulle dinamiche di
deflusso in piena.
2. Tendenze al sovralluvionamento del fondo alveo in condizioni di magra in
corrispondenza dei tratti immediatamente a monte e a valle del ponte;
3. Tendenze erosive in caso di piena in corrispondenza delle pile e spalle.
Profilo di fondo alveo
Rispetto al profilo medio di fondo alveo si evidenzia, in corrispondenza del ponte stradale
della S.S.125, diversi cambi di pendenza del thalweg riconducibili all’effetto di
restringimento idraulico dell’opera: in rialzo (o deposito) a monte e a valle
dell’attraversamento, in abbassamento (o erosione) in corrispondenza dell’impalcato
(interessando pile e spalle).
Si evidenzia inoltre il rialzo del fondo medio in prossimità della foce a mare, laddove il
fenomeno di deposito del materiale solido è maggiore. Nel caso la naturale tendenza alla
divagazione ha indotto l’arretramento per erosione della sponda sino a scalzare il piede
del rilevato arginale.
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 40

4 Analisi idrologica
4.1 Caratterizzazione fisica e idrografica del bacino
Facendo seguito a quanto individuato dal PSFF, si indicano gli elementi principali che
caratterizzano le unità idrografiche del bacino del fiume Padrogiano e i conseguenti
parametri geografici, fisiografici e morfometrici:
superficie del bacino S (km 2 );
altitudine massima Hmax (m s.m.);
altitudine media Hmedia (m s.m.);
altitudine minima (altitudine sezione di chiusura), Hmin (m s.m.);
lunghezza dell’asta L (km);
pendenza media dell’asta i (m/m).
Fig. 23 Schematizzazione in sottobacini del fiume Padrogiano (PSFF)
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 41

Tab. 6 Lista sottobacini fiume Padrogiano.
Bacino note
Sezione
PSFF
Area sottobacino
A Bacino di testata fiume Padrogiano 04_PA_038 30,8 30,8
B Residuo 1° 04_PA_035 4,4 35,2
C Residuo 2° 04_PA_032 6,6 41,8
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 42
[km 2]
Area tot
D Valle confluenza riu Palasasole 04_PA_031 60,4 102,2
E Monte confluenza riu Santo Simone 04_PA_022 13,5 115,7
F Valle confluenza riu Santo Simone 04_PA_021 117,5 233,2
G Monte confluenza riu de su Piricone 04_PA_008 16,6 249,8
H Valle confluenza riu de su Piricone 04_PA_007 180,8 430,6
I Foce 04_PA_001 4,2 434,8
Tab. 7 Caratteristiche morfologiche, fisiografiche e altimetriche dei sottobacini
del fiume Padrogiano.
Sezione S Hmin Hmax Hmedia L i
[km2] [m s.m.] [m s.m.] [m s.m.] [km] [m/m]
A 30,8 79 598 339 9,7 0,06
B 35,2 73 598 336 11,0 0,05
C 41,8 70 598 334 12,6 0,04
D 102,2 56 805 319 16,6 0,05
E 115,7 22 805 296 21,5 0,04
F 233,2 21 1.221 328 21,5 0,04
G 249,8 1 1.221 301 27,9 0,03
H 430,6 1 1.221 271 27,9 0,03
I 434,8 0 1.221 267 31,3 0,03
4.2 Determinazione delle massime portate di piena
Le verifiche idrauliche degli interventi in progetto sono state condotte rispetto alle portate
definite dal PSFF per il fiume Padrogiano.
In particolare l’intervento in progetto ricade all’interno del sottobacino I (evidenziato in
rosso).
Tab. 8 Portate PSFF del fiume Padrogiano per i differenti tempi di ritorno.
Codice sezione di Area Q*(T2) Q(T50) Q(T100) Q(T200) Q(T500)
chiusura
sottobacino [km2] [m3/s] [m3/s] [m3/s] [m3/s] [m3/s] A 30.8 41 217 264 311 375
B 35.2 45 234 284 334 401
C 41.8 50 257 309 362 433
D 102.2 89 664 809 953 1.140
E 115.7 97 720 877 1.030 1.240
F 233.2 152 1.130 1.380 1.620 1.940
G 249.8 159 1.180 1.440 1.700 2.030
H 430.6 226 1.680 2.050 2.410 2.890
I 434.8 228 1.690 2.060 2.420 2.900
[km 2]

4.3 Caratteristiche e funzionalità delle opere idrauliche
Nel tratto d’asta focivo in esame si individuano le seguenti opere idrauliche:
argine in terra finalizzato al contenimento dei livelli idraulici;
2 traverse di derivazione irrigua.
Fig. 24 Ubicazione planimetrica delle opere idrauliche
Tab. 9 Elenco opere idrauliche nel tratto in esame
3
ID Sponda Tipologia Materiale Funzione Stato opera Ubicazione dissesto
1 Dx Argine Terra Contenimento livelli Dissesto localizzato
Al piede/al corpo nel tratto
focivo
2 Alveo Traversa Cls Derivazione Grave dissesto Al corpo
3 Alveo Traversa Cls Derivazione Locali segni di dissesto
Immorsamento laterale e
fondazione
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 43
1
2

L’argine, ubicato tra il ponte della SS125 e mare, presenta gravi segni di dissesto nel
tratto terminale al piede e per parte del paramento. L’elevata capacità erosiva della
corrente in corso di piena associata alla divagazione del filone principale di corrente ha
indotto il progressivo cedimento dell’opera. Percorrendo il coronamento si riscontrano
locali corde molli del profilo sommitale.
La traversa “ID2”, in calcestruzzo, è crollata per quasi tutta la sezione trasversale di
magra del fiume. Il profilo di fondo alveo appare, nel tratto, in erosione. Lo stato dell’opera
non può influenzare i profili idraulici durante le piene.
La traversa “ID3 (ponte Loddone) è oggi dismessa, in quanto la stazione di pompaggio di
prelievo della risorsa idrica per uso potabile–irriguo è stata chiusa e parzialmente
demolita. Tuttavia la struttura mantiene la funzione di invaso e accumulo dell’acqua in
quanto lo sbarramento, in calcestruzzo, non è stato rimosso. E’ necessario sottolineare
come tale opera garantisca, oltre alla propria funzione di serbatoio, anche quella di
stabilizzazione del fondo alveo; siffatta capacità appare indispensabile per la presente e
futura stabilità delle fondazioni del ponte della strada provinciale SP24 che si trova
immediatamente a monte dell'opera.
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5 Analisi idraulica
Le attività di analisi idraulica sono volte alla definizione dei profili di moto permanente
relativi ai tempi di ritorno per i quali sono state determinate le portate di piena nell’ambito
delle attività di analisi idrologica; tali profili sono necessari alla successiva attività di
perimetrazione della pericolosità idraulica.
Le analisi sono state condotte implementando il modello numerico monodimensionale
redatto dalla società scrivente per la Regione Sardegna durante l’attività del PSFF. Il
modello numerico è quindi conforme alle linee guida del Piano, ma è stato
opportunamente aggiornato nell’input geometrico mediante l’utilizzo di nuovi rilievi
topografici appositamente realizzati e mediante l’utilizzo di una nuova base cartografica in
scala 1:4000 da cui è stato creato una superficie 3D.
5.1 Allestimento del modello idrodinamico
5.1.1 Assetto geometrico dell’alveo
Fig. 25 Localizzazione planimetrica delle sezioni PSFF lungo il fiume
Padrogiano
Il tratto di Padrogiano oggetto di analisi, di lunghezza complessiva pari a circa 17,9 km è
stato schematizzato sulla base delle 38 sezioni trasversali rilevate nel 2006 ai fini dello
studio PSFF.
Alcune di queste sezioni sono state replicate nel modello numerico in corrispondenza di
attraversamenti o salti di fondo per una più corretta schematizzazione modellistica. Alla
sezione identificata con il numero ”0”, posta in mare, è stata imposta la condizione al
contorno.
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 45

La localizzazione delle sezioni di calcolo è riportata in forma planimetrica nell’Elaborato 4
relativo al tracciamento della configurazione Ante Operam. Rispetto a quanto individuato
nel PSFF, sono state aggiornate tutte le sezioni a valle del ponte della SS131DCN; in
Tab. 10 si riporta la conversione tra le sezioni PSFF e le sezioni utilizzate nel presente
studio.
La scelta dell’ubicazione delle sezioni lungo l’asse del corso d’acqua ha tenuto
volutamente conto dell’ubicazione delle sezioni di riferimento riportate nella cartografia di
delimitazione delle fasce fluviali del PSFF.
Le sezioni nel modello GEASAR sono numerate in modo progressivo, da valle verso
monte, mantenendo un coefficiente moltiplicatore di 10 rispetto alla numerazione PSFF; la
progressiva di riferimento per le distanze delle comuni sezioni trasversali è pertanto
assunta coincidente tra i due modelli.
In corrispondenza del tratto di intervento progettuale le sezioni sono state
opportunamente infittite con l’obiettivo di una descrizione di maggior dettaglio della zona.
Tutte le sezioni trasversali di rilievo sono state estese ai piani golenali, in base alle fonti di
riferimento disponibili; nel caso specifico sono stati utilizzati i rilievi topografici del PSFF
del 2006, i rilievi topografici appositamente realizzati per il presente progetto e la
cartografia comunale in formato vettoriale in scala a1:4000.
Tab. 10 Elenco delle sezioni di calcolo e conversione PSFF-“GEASAR2012”
ID Sezione
ID Sezione
MODELLO 2012
Descrizione
PSFF
“GEASAR
0 0 CC VALLE - MARE
1 10
15
2 20
22 LOTTO 1
26 LOTTO 1
28 LOTTO 1)
3 33 Ponte SS125
36 LOTTO 2
38 LOTTO 2
4 40
43
46
LOTTO 2
5 50
6 60
7 70
8 80
9 93 Ponte TUBO
10 100
11 110
12 125 Ponte Loddone
13 130
14 140
15 153 Ponte SS131DCN
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 46

La schematizzazione geometrica dell’alveo è stata effettuata in modo da ottenere una
buona rappresentazione del deflusso in piena, tenendo conto delle caratteristiche
geometriche del corso d’acqua e delle opere idrauliche presenti (arginatura e soglie di
derivazione).
I valori dei coefficienti di contrazione ed espansione richiesti dal modello numerico sono
stati assunti rispettivamente pari a 0,1 e 0,3, come suggerito dal manuale tecnico in
presenza di variazioni graduali.
Al fine di completare la descrizione della schematizzazione dell’alveo nel tratto d’interesse
sono stati inseriti tutti gli attraversamenti esistenti: il ponte della SS131DCN, il ponte
Loddone, un ponte tubo e infine il ponte della SS125.
I ponti sono stati schematizzati nel modello HEC-RAS inserendo 4 sezioni trasversali, due
a monte e due a valle della struttura; la distanza tra le sezioni è stata definita in modo da
rappresentare correttamente la larghezza della struttura e il restringimento geometrico
indotto dalla stessa.
5.1.2 Le opere di attraversamento
L’analisi idraulica evidenzia come gli attraversamenti presenti lungo l’asta nel tratto
interferiscono in generale in modo significativo sui deflussi in corso di piena.
Gli effetti principali dell’interferenza sono rappresentati da un apprezzabile restringimento
della sezione di deflusso: per la tipologia di deflusso ne consegue un locale aumento delle
velocità di corrente in corrispondenza del canale principale e un significativo effetto di
rigurgito indotto a monte.
Le strutture “Bridge” sono state schematizzate utilizzando 4 sezioni trasversali, due a
monte e due a valle della struttura. La distanza tra le sezioni è stata definita in modo da
rappresentare correttamente la larghezza della struttura e il restringimento geometrico
indotto dalla stessa:
una sezione a valle della struttura, alla distanza a cui termina l’effetto indotto dal
restringimento (distanza circa pari alla larghezza dell’attraversamento);
una immediatamente a valle della struttura;
una in asse con la struttura;
una sezione immediatamente a monte della struttura;
una a monte della struttura, posta alla distanza a cui inizia a risentirsi dell’effetto
indotto dal restringimento (distanza circa pari alla metà della larghezza
dell’attraversamento).
Per il calcolo del profilo di corrente in corrispondenza delle strutture durante un deflusso al
di sotto dell’impalcato (low flow), tra le diverse opzioni offerte dal codice di calcolo sono
state selezionate le equazioni di bilancio dell’energia ed il metodo dei momenti, tra le quali
il programma seleziona in automatico la formulazione caratterizzata dalla maggiore
dissipazione energetica; viene invece assunta la schematizzazione con deflusso in
pressione e stramazzo al di sopra dell’impalcato (pressure and weir) per le situazioni con
livello della corrente tale da interessare l’intradosso dell’attraversamento o il rilevato
stradale d’accesso (high flow). Le condizioni limite per il deflusso in pressione sono
definite dal programma in base al livello di corrente a monte.
La corretta schematizzazione di tali strutture è fondamentale per una realistica analisi dei
fenomeni idraulici. Nel caso della SS125 è necessario schematizzare la presenza
dell’argine esclusivamente dopo il ponte, e non in corrispondenza; per garantire una
corretta scala di deflusso anche nel caso di sormonto del rilevato stradale destro, il levee
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 47

destro dovrà pertanto essere applicato a valle della struttura (sez. 31) e non nella struttura
(sez. 32).
Fig. 26 Schematizzazione in HEC-RAS del ponte della SS125
5.1.3 Condizioni al contorno
Il modello idraulico è stato impiegato in condizioni di moto permanente per le simulazioni
di assegnate portate di piena.
Nello schema di calcolo, lungo l’asta sono state assegnate le portate determinate sulla
base degli studi idrologici nelle sezioni significative individuate dal PSFF.
Tab. 11 Portate massime al colmo PSFF in funzione del tempo di ritorno lungo il
tratto focivo del fiume Padrogiano e assegnate alle diverse sezioni del
modello di simulazione idraulica
ID Tronco
Sezioni
idrauliche PSFF
Fiume Padrogiano – Valori di portata per assegnato periodo di ritorno
Sezioni idrauliche
GEASAR 2012
Area
sottesa
[km 2]
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 48
Portata
T=2
[m 3/s]
Portata
T=50
[m 3/s]
Portata
T=100
[m 3/s]
Portata
T=200
1 38-35 380-350 35,2 45 234 284 334 401
2 35-32.5 350-325 41,8 50 257 309 362 433
3 32.5-31 325-310 102,2 89 664 809 953 1140
4 31-21 310-210 115,7 97 720 877 1030 1240
5 21-7 210-70 249,8 159 1180 1440 1700 2030
6 7-0 70-0 434,8 228 1690 2060 2420 2900
[m 3/s]
Portata
T=500
In coerenza con quanto definito dal PSFF, nella sezione 0, ultima sezione a valle posta in
prossimità del mare, è stata imposta una condizione di livello costante e pari a 1,8 m s.m.
Per valutare l’effetto di tale condizione al contorno sono stati analizzati anche profili
idraulici ottenuti con valori di livello ridotti a 1,0 m s.m. Da tale confronto si evince che
[m 3/s]

l’effetto della variazione di livello si annulli ancor prima di giungere al tratto d’asta oggetto
di intervento: la distanza delle opere in progetto dalla condizione al contorno garantisce
che nel tratto di intervento i profili idrici di calcolo non risentano dell’influenza di eventuali
imprecisioni nell’assegnazione delle condizioni al contorno di valle.
5.1.4 Definizione delle scabrezze
I calcoli idraulici per la ricostruzione dei profili di piena sono stati effettuati con riferimento
al coefficiente di scabrezza di Manning, assegnato in accordo con quanto definito dal
PSFF e con le indicazioni fornite dalla letteratura scientifica e in particolare da “Guide for
Selecting Manning’s Roughness Coefficients for Natural Channels and Flood Plains” –
U.S. Geological Survey Water – Supply Paper 2339, 1989.
Per la valutazione numerica del coefficiente di scabrezza si è fatto ricorso alla nota
formula di V.T. Chow, che esprime l’indice di scabrezza di Manning nella forma:
n = (n0 + n1 + n2 + n3 + n4) m5
in cui n0 è in funzione del materiale costituente l’alveo, n1 dell’irregolarità della superficie
della sezione, n2 della variazione della forma e della dimensione della sezione trasversale,
n3 dell’effetto relativo di ostruzioni, n4 dell’effetto della vegetazione e m5 del grado di
sinuosità dell’alveo.
Sulla scorta dei sopralluoghi condotti, si conferma la valutazione fornita dal PSFF sulla
caratterizzazione granulometrica dell’alveo e sulla densità di copertura vegetazionale che
ricopre le sponde perifluviali e le aree golenali.
Pertanto in applicazione del metodo indicato e in funzione delle caratteristiche riscontrate,
si sono adottati i seguenti valori dell’indice di scabrezza di Manning:
n = 0,015-0,025 m -1/3 s (pari a c=60-40 m 1/3 s -1 di Strickler) per l’alveo inciso
sabbioso argilloso e avente fondo alveo al di sotto del medio mare;
n = 0,07÷0,09 m -1/3 s (pari a c=14÷11 m 1/3 s -1 di Strickler) per le golene e le fasce
ripariali densamente vegetate;
n = 0,044÷0,06 m -1/3 s (pari a c=22÷16 m 1/3 s -1 di Strickler) per le golene
mediamente vegetate.
Per le aree golenali il valore del coefficiente di scabrezza è stato in molti casi variato
lungo la larghezza della sezione per tener conto delle diverse situazioni di uso del suolo,
differenziando in particolare le aree interessate da vegetazione arborea ed arbustiva
rispetto a quelle occupate da coltivazioni agricole.
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 49

5.2 Simulazioni idrodinamiche
L’analisi idraulica condotta in moto permanente ha permesso di definire, nel tratto di
interesse, le caratteristiche di deflusso verificabili al transito di una piena con tempo di
ritorno pari a 50, 100, 200 e 500 anni.
Le simulazioni idrauliche sono state condotte con riferimento alle seguenti condizioni
geometriche:
configurazione Ante Operam, rappresentativa dall’attuale assetto morfologico del
corso d’acqua;
configurazione Post Operam, rappresentativa delle condizioni di progetto, costituite
dall’inserimento del rilevato stradale sinistro e dall’ampiamento dell’aeroporto.
Per la configurazione Ante Operam sono state analizzate tre scenari:
scenario ad argini insormontabili (Levee Alti), codificato con la sigla ANTE_L_A
(Allegato 2.1): la simulazione permette la rappresentazione indisturbata (ma ideale)
dei profili di piena evidenziando quali tratti di argine risultano inadeguati al
contenimento idraulico;
scenario ad argini insormontabili (Levee Alti), ma con differenti condizioni al contorno,
codificato con la sigla ANTE_CC1.0-ANTE_L_A (Allegato 2.2): la simulazione
permette la valutazione indisturbata dei profili di piena dell’effetto di una condizione al
contorno abbassata a 1.0 m s.m. (rispetto a quanto previsto dal PSFF di 1.8 m s.m.);
scenario ad argini sormontabili (Levee Bassi - in cui la quota dei levee è posta
coincidente con la quota di coronamento del rilevato): lo scenario è codificato con la
sigla ANTE_L_B (Allegato 2.3) e permette la rappresentazione dei profili di piena
nello stato di fatto, evidenziando come nei tratti di sormonto del sistema arginale le
quote dei profili siano sostanzialmente coincidenti. Questo è lo scenario di riferimento
per il tracciamento planimetrico della pericolosità idraulica (Elaborato 4).
Per la configurazione Post Operam sono state analizzati due scenari:
scenario ad argini sormontabili (Levee Bassi - in cui la quota dei levee è posta
coincidente con la quota di coronamento del rilevato) e inserimento del 1° Lotto di
Progetto: lo scenario è codificato con la sigla POST1_L_B (Allegato 2.4) e permette
la verifica degli effetti indotti sui profili di piena dall’inserimento progettuale del 1°
Lotto. Questo è lo scenario di verifica progettuale per il tracciamento planimetrico della
pericolosità idraulica (Elaborato 5);
scenario ad argini sormontabili (Levee Bassi - in cui la quota dei levee è posta
coincidente con la quota di coronamento del rilevato) e inserimento del 2° Lotto di
Progetto: lo scenario è codificato con la sigla POST2_L_B (Allegato 2.5) e permette
la verifica degli effetti indotti sui profili di piena dall’inserimento progettuale sia del 1°
Lotto che del successivo 2° Lotto;
Negli allegati idraulici di restituzione del modello numerico monodimensionale (Allegato 2)
i risultati delle elaborazioni sono presentati in forma tabellare, come sezioni trasversali e
come profili idraulici.
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 50

A seguire si riportano le principali caratteristiche idrauliche individuate nelle tabelle di
output per ogni sezione:
River Sta = identificativo della sezione di calcolo con eventuale descrizione
associata;
Profile = identificativo del profilo di portata (Tempo di ritorno);
Q Total = portata (m 3 /s);
Min Ch El = quota di fondo minimo della sezione (m s.m.);
W.S. Elev = quota di pelo libero (m s.m.);
Crit W.S. = quota di altezza critica (m s.m.)
Vel Head = altezza cinetica (m);
E.G. Elev = quota di carico totale (m s.m.);
E.G. Slope = pendenza del carico totale (m/m);
Vel Left = velocità media della corrente nella golena (overbank) sinistra (m/s);
Vel Chnl = velocità media della corrente nell’alveo inciso (m/s);
Vel Right = velocità media della corrente nella golena (overbank) destra (m/s);
Vel Total = velocità media della corrente sull’intera sezione di deflusso (m/s);
Flow Area = area della sezione idraulica (m 2 );
Top Width = larghezza del pelo libero (m);
Froude # Chl = numero di Froude della corrente nell’alveo inciso (-).
5.2.1 Configurazione ANTE OPERAM
Gli elementi principali che emergono dall’analisi dei risultati nel tratto in studio sono:
1. già la portata al colmo con tempo di ritorno di 50 anni defluisce nel tratto in esame
determinando esondazioni ed effetti di riattivazione di canali laterali posti in golena
(come si evidenzia per l’area perimetrale l’aeroporto);
2. il rilevato arginale destro posto a valle della SS125 appare sormontabile per eventi
prossimi a TR100 anni, mentre il sinistro appare critico per eventi TR500 anni;
3. il rilevato stradale della SS125 di accesso all’impalcato presenta un profilo avente
quote più basse in destra di circa 1 m: anche il rilevato stradale è sormontabile per
eventi prossimi a TR 100 anni;
4. le velocità nel canale principale appaiono elevate, nell’ordine del 2-3 m/s, mentre
in golena diminuiscono a valori inferiori a 1 m/s;
5. le criticità più evidenti sono connesse agli attraversamenti lungo l’intero tratto
simulato, dove l’effetto di restringimento induce un rilevante effetto rigurgito e un
locale aumento delle velocità in alveo inciso, favorendo potenziali fenomeni erosivi
su pile e spalle;
6. i valori del numero di Froude mediamente inferiori a 0,5 descrivono condizioni di
moto di tipo lento, rappresentative della dinamica di tipo fluviale propria del corso
d’acqua nel tratto focivo;
7. la perimetrazione idraulica dello scenario di riferimento è illustrato nell’Elaborato
4.
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 51

5.2.2 Configurazione POST OPERAM 1° LOTTO
Nella configurazione post-operam 1° Lotto è inserita nella schematizzazione geometrica il
tracciato plano-altimetrico del nuovo rilevato stradale e della ricalibratura morfologica
compresa tra vecchio e nuovo rilevato. L’attuale rilevato stradale sinistro, seppur
dismesso come sede stradale, sarà infatti fisicamente mantenuto e non smantellato.
Le sezioni idrauliche interessate dal 1° Lotto sono: 22, 26, 28 e 31.
Per tali sezioni i profili idraulici evidenziano quote idrauliche sempre inferiori all’asse
stradale (Elaborato 6).
L’area compresa tra nuovo e vecchio rilevato stradale rimane interclusa al deflusso di
rigurgito da valle del Padrogiano in quanto il sistema di drenaggio stradale previsto nel 1°
Lotto, costituito da tubolari, non rappresenta un passaggio diretto (Fig. 27) - (per maggiore
chiarezza si rimanda agli elaborati progettuali di dettaglio).
Fig. 27 Schema tipologico di drenaggio di piattaforma lungo il nuovo rilevato
stradale
Le caratteristiche idrauliche del fiume nel tratto sono del tutto similari a quanto calcolato
per la configurazione Ante Operam:
1. le velocità nel canale principale appaiono elevate, nell’ordine del 2-3 m/s, mentre
in golena diminuiscono a valori prossimi a 1 m/s;
2. il locale effetto di restringimento della golena sinistra induce un modesto effetto di
rigurgito a monte del ponte stradale: rispetto alla configurazione Ante Operam
(Elaborato 4) le aree di pericolosità sono moderatamente più ampie (Elaborato 5),
ma insistono su aree già interessate da eventi alluvionali.
In termini volumetrici valgono le seguenti considerazioni:
1. l’intervento 1° Lotto riduce il volume allagabile golenale di circa
60.000m 2 x 2.5m = 150.000m 3 ;
2. ipotizzando un idrogramma sintetico semplificato di forma triangolare avente
durata tre volte il tempo di corrivazione (stimato tra 7 e 15 ore secondo le note
formule di letteratura) e colmo pari alla portata idrologica, si può affermare che, nel
caso più cautelativo di verifica, il volume dell’evento TR50 è pari a (7ore x
3600s/ore x 1690m 3 /s):2 = circa 21Mm 3 ;
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 52

3. la struttura in progetto provoca una riduzione della capacità d'invaso dell'alveo
minore di 1%, pertanto del tutto trascurabile.
5.2.3 Configurazione POST OPERAM 2° LOTTO
La configurazione 2° Lotto è stata inserita nel presente studio di compatibilità idraulica
seppur non sia ancora stato sviluppato il relativo Progetto Esecutivo.
L’analisi ha tuttavia l’importante finalità di evidenziare gli effetti indotti dalla realizzazione
del progetto nel suo complesso, anticipando e indirizzando le future scelte progettuali.
Il 2° Lotto prevede l’ampliamento della pista: pertanto si prevede la ricalibratura
morfologica del terreno nell’area di interesse, soprattutto nel tratto a monte della SS125.
La schematizzazione di tale intervento è effettuata inserendo nelle sezioni 35, 36, 38 e 40
il confine perimetrale dell’area aeroportuale oggetto di intervento.
Come evidenziato in Allegato 2.5, l’inserimento del 2° Lotto non induce effetti significativi
sui profili idraulici: ipotizzando di voler contenere la TR200, sarà necessario prevedere nel
futuro progetto un rialzo dello stradello perimetrale alla quota di circa 6,0 m s.m.. E’
consigliato il raccordo dello stradello col rilevato dismesso dell’attuale SS125.
Le velocità calcolate permangono in un range di sicurezza inferiore a 0,6 m/s: non sono
previste particolari difese del paramento lato fiume.
In termini volumetrici valgono considerazioni analoghe a quanto già verificato per il solo 1°
Lotto, essendo i volumi complessivi di riporto del 1°+2° Lotto percentualmente irrilevanti
rispetto ai volumi di piena.
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 53

6 Vulnerabilità delle opere in progetto:
verifica di stabilità a trascinamento del rilevato
stradale
L’analisi della stabilità del materiale utilizzato per il rilevato stradale previsto in progetto
rispetto all’azione di trascinamento della corrente idraulica è svolta secondo la seguente
procedura:
1. definizione dei parametri idraulici di interesse;
2. caratterizzazione del materiale e verifica della sua stabilità nella situazione di
progetto.
Differenti formule di calcolo sono disponibili in letteratura per la valutazione della stabilità
di materiali di assegnata granulometria soggetti all'azione di trascinamento della corrente.
Questi procedimenti si basano sulla determinazione dei valori critici (in generale desunti
da dati sperimentali) delle velocità o delle tensioni tangenziali (intesi come valori che
corrispondono alle condizioni di moto incipiente per il materiale considerato) e sul
confronto con i valori reali di tali grandezze.
Le variabili che possono essere prese in considerazione sono:
velocità media della corrente;
velocità al fondo;
pendenza del fondo alveo;
portata per unità di larghezza;
numero di Froude;
sforzo di trascinamento;
dimensione caratteristica dei grani;
parametro di Shields.
6.1 Sforzo di trascinamento
L’analisi delle condizioni critiche di moto incipiente è effettuata anche mediante l'utilizzo di
formule basate sul confronto delle tensioni di trascinamento.
Tale criterio si basa sulla definizione dello sforzo tangenziale esercitato dalla corrente sul
materiale costituente il letto fluviale, secondo la formula:
0 R i
(N/m 2 )
dove:
g (N/m 3 ) è il peso specifico dell’acqua,
R (m) è il raggio idraulico della sezione,
i (m/m) la pendenza di fondo.
La condizione di stabilità del fondo risulta quando tcr t0, ossia quando la tensione
tangenziale critica è maggiore o uguale a quella di moto incipiente esercitata dalla
corrente.
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 54

La seguente analisi di stabilità è riferita alla teoria della tensione tangenziale critica
(Shields - 1936 - la cui formula base è stata ricavata da esperimenti su letti a
granulometria uniforme di forte scabrezza), attraverso la valutazione della forza che
determina il moto incipiente dei granuli, esprimibile in termini generali con la seguente
relazione che esprime una condizione di equilibrio:
(Re*)
d
s
dove:
tcr = tensione tangenziale critica (N/m 2 );
gs = peso specifico materiale d’alveo (N/m 3 );
cr
g = peso specifico dell’acqua (N/m 3 );
d = diametro del granulo (m);
F= parametro adimensionale dipendente dalle caratteristiche dei granuli, del letto
fluviale e dal numero di Reynolds (Re*) relativo alla velocità di attrito
(u* = cr ).
Per la traduzione della condizione di equilibrio suddetta in termini empirici ed
ingegneristici sono state proposte varie formulazioni, derivanti da osservazioni
sperimentali, ciascuna caratterizzata da limiti e campi di applicabilità specifici che ne
condizionano l’utilizzo alla preventiva definizione della tipologia dei substrati naturali o
artificiali e del comportamento idraulico dell’alveo.
In particolare alcuni autori hanno individuato valori empirici specifici del parametro di
Shields:
F = 0,058 ÷ 0,060 nell’ espressione originale di Shields, valida in moto turbolento
Re*>1000 e con diametro medio del materiale molto inferiore del tirante idrico;
F = 0,116 nell’ espressione di Kalinske, che considera un fattore di compattezza
del materiale rappresentante l'effetto di mutuo incastro delle particelle;
0,5
d
F = 0,061 0,67
nella formulazione di Armanini, valida per diametri
h
comparabili con il tirante idrico h.
Per le verifiche di stabilità del rilevato in progetto verrà fatto riferimento, nel caso
specifico, all’espressione di Kalinske.
Per le verifiche di stabilità del paramento inclinato, la condizione di moto incipiente va
espressa considerando le componenti attive del peso e della spinta idrodinamica in
relazione alla pendenza (a) della sponda rispetto all'orizzontale. A tal scopo è
normalmente utilizzata la seguente espressione (E.Lane, 1953):
0
2
tg
cos
1
tg
cr
cr
2
dove
tcr (0)= tensione critica sul fondo,
f = angolo d’attrito interno del materiale.
Dal confronto fra le tensioni tangenziali esercitate dalla corrente sul paramento e la
corrispondente tensione tangenziale critica legata alla pezzatura del materiale utilizzato
per il rivestimento, è possibile verificarne la stabilità.
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 55

6.1.1 Calcolo delle condizioni critiche di moto incipiente
La tensione tangenziale t0 agente sul fondo (al piede del rilevato stradale nel caso
specifico) è stata calcolata con riferimento all’espressione:
0
R i
assumendo
g = 1000 kg/m 3 peso specifico dell’acqua;
R = raggio idraulico dell’overbank sinistro e scelto tra le sezioni idrauliche in
corrispondenza del rilevato e al passaggio dell’evento TR200 anni = 1,8 m;
i = pendenza media del fondo terreno nel tratto prospiciente il rilevato = circa
0.1%.
Dall'applicazione della formula sopraccitata risulta:
t0 = 18 N/m 2
che, trasportato sulla sponda, diminuisce a 13 N/m 2 .
6.1.2 Calcolo della tensione di trascinamento critica
Si assumono le seguenti valutazioni per le caratteristiche del materiale costituente il
rilevato: diametro di riferimento pari a circa 2 cm e un peso specifico medio del terreno
pari a circa 1800 kg/m 3 .
Inoltre si assume un angolo della scarpata di progetto pari a 3/2 (circa 34°) ed un angolo
di attrito del materiale analogo.
La presenza di coltre vegetata non viene cautelativamente considerata nella presente
verifica.
L’applicazione dei parametri alla formulazione di Shields-Kalinske permette di calcolare
per il tratto di rilevato in progetto una tensione critica di 18 N/m 2 .
6.2 Formulazioni empiriche per la valutazione della velocità
media di incipiente movimento
Molti ricercatori, soprattutto nel passato, hanno utilizzato la velocità media della corrente
come grandezza per individuare la condizione di incipiente movimento delle particelle che
costituiscono il fondo di un corso d’acqua.
La fortuna riscontrata dalla velocità media della corrente come variabile in grado di
assumere un valore critico nel momento in cui le particelle che costituiscono il letto del
corso d’acqua incominciano a muoversi è dovuto alla relativa semplicità con cui essa si
può ricavare, soprattutto in riferimento alle condizioni di moto uniforme.
Tra tutte le formulazioni presenti in letteratura, si analizzano le Tabelle di Fortier e Scobey
(1926) e la Formula di Neill (1967).
6.2.1 Tabella di Fortier e Scobey
Gli Autori suggeriscono dei valori indicativi per la massima velocità media ammissibile
della corrente, vale a dire quella che non provoca movimento delle particelle che
costituiscono il fondo del corso d’acqua, in relazione alle caratteristiche granulometriche
del materiale che costituisce il fondo stesso.
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 56

Quando la corrente trasporta materiale non colloidale si suggerisce di adottare valori
intermedi fra i due indicati da Fortier e Scobey (Supino).
Tab. 12 Tabella di Fortier e Scobey
Materiale che costituisce il fondo del corso
d’acqua
La corrente non trasporta materiale
colloidale
VELOCITA’ MEDIA LIMITE [ m/s ]
La corrente trasporta materiale colloidale in
sospensione
Sabbia fine 0.45 0.75
Terreno argilloso-sabbioso 0.55 0.75
Terreno argilloso-limoso 0.60 0.90
Limi normali 0.75 1.05
Ghiaia Fine 0.75 1.50
Argilla Compatta 1.15 1.50
Ghiaia Grossolana 1.20 1.85
Ciottoli e brecciame 1.50 1.70
Argilloscisti 1.85 1.85
Le velocità medie calcolate dal modello nell’overbank sinistro del tratto in esame sono
comprese tra 0.5 e 1.2 m/s.
6.2.2 Formula di Neill
Secondo Neill, la velocità media critica (m/s) della corrente (quella che individua la
condizione di equilibrio limite delle particelle) può essere espressa ricavata dalla seguente
relazione:
dove:
• d è la dimensione caratteristica delle particelle = 0.02 m;
• hmedia è la profondità media della corrente data dal rapporto tra l’area della sezione
liquida e la larghezza della sezione liquida in sommità = 2.0 m ;
• ρs è la densità delle particelle presenti al fondo del corso d’acqua = 1800 Kg/m 3 ;
• ρw è la densità dell’acqua = 1000 Kg/m 3 ;
• g è l’accelerazione di gravità.
La formula è stata ricavata empiricamente studiando materiali granulometricamente
omogenei, nel caso in cui il materiale presente al fondo del corso d’acqua in esame sia
eterogeneo dal punto di vista delle dimensioni delle particelle che lo compongono, occorre
fare riferimento al d50, vale a dire alla dimensione dell’orditura di un ipotetico setaccio, il
quale non trattenga il 50 % del peso iniziale del campione di sedimento analizzato.
L’applicazione al caso in esame conduce al valore critico di circa 1 m.
6.3 Verifica di stabilità a trascinamento: conclusioni
Le diverse formule empiriche evidenziano come la verifica di trascinamento idraulica del
materiale costituente il rilevato stradale rientri, seppur senza margine, nei limiti di stabilità.
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 57

7 Conclusioni: valutazione della compatibilità
idraulica
Modifiche indotte sul profilo inviluppo di piena: l’intervento in progetto del 1° Lotto
determina una contrazione modesta della sezione di deflusso a valle del ponte SS125,
che induce in termini planimetrici a monte dello stesso ponte un incremento di pericolosità
in aree già interessate da esondazioni.
Riduzione della capacità d'invaso dell'alveo: la struttura in progetto provoca una
riduzione non significativa della capacità d'invaso dell'alveo.
Interazioni con le opere di difesa idrauliche esistenti: il rilevato arginale esistente
mantiene l’attuale livello di sicurezza idraulica.
Opere idrauliche in progetto nell'ambito dell'intervento: non sono previste opere
idrauliche integrative. Le difese esistenti saranno mantenute, così come il muro in C.A.
posto sul paramento di monte.
Modifiche indotte sull'assetto morfologico planimetrico e altimetrico dell'alveo
inciso e di piena: la realizzazione dell’intervento non è causa diretta di effetti di instabilità
plano-altimetrica dell'alveo.
Modifiche indotte sulle caratteristiche naturali e paesaggistiche della regione
fluviale: l’intervento nel suo complesso si pone come modifica migliorativa di opere già
esistenti (pista aeroportuale e strada); le modifiche ambientali indotte appaiono pertanto
limitate.
Condizioni di sicurezza dell'intervento rispetto alla piena: l’intervento risulta adeguato
rispetto ai massimi livelli raggiungibili dalla piena di riferimento TR200 anni; il rilevato può
essere interessato da deflusso di esondazione, ma le velocità massime calcolate
appaiono modeste (v < 1m/s); non sono previsti interventi di rivestimento del paramento di
valle.
L'insieme delle analisi e verifiche condotte di carattere idromorfologico, idrologico,
topografico ed idraulico, conduce pertanto a ritenere che l'opera in progetto rispetti
sotto il profilo della compatibilità idraulica le disposizioni previste dal PAI, in
quanto non si riscontra un peggioramento della configurazione attuale di
pericolosità idraulica.
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 58

8 Piano di manutenzione
Il presente capitolo ha la funzione di esplicitare nel dettaglio le pratiche da eseguire per
l’esecuzione degli interventi di ripristino e/o di manutenzione delle opere in progetto
ricadenti nelle aree di pericolosità idraulica.
In generale gli obiettivi cui si deve fare riferimento nella predisposizione del piano di
manutenzione sono:
- prevedere gli interventi di manutenzione necessari, con particolare riferimento alle
opere realizzate, alle modalità di realizzazione delle stesse ed ai materiali
impiegati;
- pianificare gli interventi di manutenzione, dando indicazione delle scadenze
temporali da prevedersi per ciascun ambito manutentivo o manutenzione delle
varie parti di opera realizzata;
- programmare le risorse necessarie al rispetto delle scadenze definite in fase di
pianificazione per l’effettuazione degli interventi manutentivi.
Le azioni di cui sopra devono essere fissate per garantire non solo l’efficienza e la
funzionalità dell’opera realizzata, ma anche il mantenimento del valore economico della
stessa.
Così come previsto dal D.P.R. 554/99, il piano di manutenzione dell’opera è costituito dai
seguenti documenti operativi:
- manuale d’uso;
- manuale di manutenzione;
- programma di manutenzione.
Nel caso specifico del 1° Lotto l’opera da analizzare è il nuovo rilevato stradale.
8.1 Rilevato stradale
8.1.1 Manuale d’uso
Per la dettagliata descrizione dei lavori, delle caratteristiche dell’opera in progetto, della
geometria, del materiale, della funzionalità, nonché della collocazione delle opere nel
contesto territoriale si rimanda alle relazioni specialistiche, agli elaborati grafici ed ai
dettagli costruttivi facenti parte del progetto esecutivo, nonché agli eventuali elaborati di
variante che saranno predisposti, in caso di necessità, a cura dalla Direzione dei Lavori.
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8.1.2 Manuale di manutenzione
Parti d’opera a
manutenzione
omogenea
Rilevato Terreno
Muri
Drenaggio
piattaforma
(tubazioni, canalette
etc)
Materiali Anomalie riscontrabili Attività di manutenzione
Pietrame,
calcestruzzo,
cemento armato
Calcestruzzo,
plastica, metallo
Tombini Calcestruzzo
Erosione al piede, erosione delle
scarpate per azione della corrente
Fenomeni di instabilità locale e
globale
Erosione per ruscellamento delle
acque superficiali e meteoriche
Ricarica e sistemazione mediante apporto di materiale terroso,
riprofilatura scarpate e relativa semina, interventi di protezione
attiva (materassini tipo “Reno”, geotessitli, lastroni in
calcestruzzo gettati in opera o prefabbricati)
Consolidamento delle scarpate mediate il ripristino delle
scarpate mediante l’apporto di materiale terroso, formazione di
banche lato campagna e lato fiume per aumentare il coefficiente
di sicurezza allo scivolamento, diminuzione delle pendenze
delle scarpate
Sistemazione delle scarpate, inerbimento, idrosemina, utilizzo di
geotessili (biostuoie)
Cedimento Adeguamento del rilevato in sagoma
Crescita di arbusti lungo le scarpate Sfalcio, disboscamento, decespugliamento
Filtrazione nel corpo arginale
Fossi di guardia
Crollo, scalzamento, dislocazione
Rottura, corrosione, interrimento,
ostruzione
Corrosione, ammaloramento,
danneggiamento, intasamento
8.1.3 Programma di manutenzione
Interventi per diminuire il flusso attraverso il corpo arginale
(formazione di nuclei con materiali impermeabili, rivestimenti in
calcestruzzo, rivestimenti con geotessili
Pulizia dei fossi, ripristino delle sezioni, sfalcio e
decespugliamento
Recupero delle parti di muratura ammolorate, consolidamento
fondazioni, recupero delle parti in c.a. anche mediante resine
Svuotamento, riparazione e/o sostituzione
Svuotamento, riparazione, recupero
Il Programma di Manutenzione definisce i controlli e gli interventi e le scadenze alle quali
devono essere eseguiti al fine di una corretta gestione dell’opera.
Per mantenere in buono stato di conservazione ed efficienza il patrimonio delle opere in
progetto, è necessario provvedere alle attività di seguito riportate:
definizione del livello prestazionale che l’opera realizzata può garantire secondo i dati
progettuali, ed eventualmente quali accorgimenti siano stati introdotti per la loro
verifica di campo;
verifiche e controlli dello stato di manutenzione delle opere; tali operazioni devono
essere svolte da personale competente, qualificato ed attrezzato, in relazione al tipo
di opera e di intervento previsto;
manutenzione ordinaria (o programmata) delle opere;
manutenzione straordinaria delle opere.
8.1.3.1 Sottoprogramma delle prestazioni
La sezione del Programma di Manutenzione è subordinata a quanto previsto dagli enti
gestori della strada in merito ai requisiti minimi prestazionali delle opere.
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 60

Il sistema oggetto di realizzazione potrà essere agevolmente monitorato visivamente dagli
Addetti dell’Ente gestore indicato.
I lavori sono mirati alla difesa delle pile in alveo e delle pile/spalle in zona golenale
dall’erosione al piede e alla regimazione del corso d’acqua in modo da garantire un buon
regime idraulico all’intero sistema.
Gli obiettivi perseguiti sono:
garantire la stabilità strutturale del rilevato stradale nei confronti di eventi alluvionali;
mantenere efficiente il sistema di drenaggio e smaltimento idraulico.
8.1.3.2 Sottoprogramma dei controlli
Le verifiche e i controlli devono essere eseguiti da personale esperto, qualificato ed
idoneamente attrezzato in relazione alla categoria di opera da manutenere, in grado di
eseguire i controlli previsti ed in particolare quanto segue:
ispezionare periodicamente le opere realizzate;
verificare eventuali malfunzionamenti;
verificare l’integrità dei paramenti spondali o dei muri in C.A., al corpo di fondazione e
al corpo mantellata;
verificare presenza di erosione/scavi;
verificare presenza di assestamenti del terreno;
verificare ostruzioni e/o interrimento dei tombini.
Ogni operazione deve essere svolta nel rigoroso rispetto di fondamentali norme atte a
tutelare l’incolumità degli operatori addetti ad opere di manutenzione; per questo
dovranno essere adottate tutte le precauzioni idonee ad evitare qualunque tipo di rischio
per la circolazione veicolare.
Di seguito si riporta una scheda “tipo” di verifica e controllo che dovrà essere utilizzata dal
personale tecnico responsabile della gestione manutentiva dell’opera.
Ad ogni ispezione diretta dovrà essere compilata da parte del personale preposto una
dettagliata relazione di consistenza delle opere.
Si riporta una tabella ad indicare la frequenza delle verifiche per le opere in progetto:
0398_01-01-01R-00_RelazioneTecnica.doc Pagina 61

PIANO DI MANUTENZIONE DELL’OPERA
E DELLE SUE PARTI
8.1.3.3 Sottoprogramma degli interventi
Scheda n.
PROGRAMMA DI MANUTENZIONE - SOTTOPROGRAMMA DEI CONTROLLI Data verifica
Scheda di verifica e controllo
Tipo (compartimento) Indispensabile Cadenza
Rilevato - Corpo
Ditta
incaricata
Anomalie da verificare
% diminuzione
livello
prestazionale
Osservazioni
SI NO
1 2 3 4 5 6 7 8
Dopo evento
alluvionale
Specializzata Cedimento
Rilevato – Paramenti Dopo evento
alluvionale
Rilevato – Fondazioni
Muri Dopo evento
alluvionale
Drenaggio piattaforma
Tombini
Specializzata Erosione, infiltrazione
cedimento
Dopo evento
alluvionale Specializzata Cedimento/ scalzamento
Dopo evento
alluvionale
Dopo evento
alluvionale
Specializzata Cedimento strutturale/
dissesto/ scalzamento
Specializzata Otruzioni e/o interrimento
Specializzata Otruzioni e/o interrimento
Per quanto riguarda il sottoprogramma degli interventi il presente piano non prevede
specifiche manutenzioni programmate dedicate specificatamente alle opere di progetto;
eventuali manutenzioni “specifiche”, come già ricordato in precedenza, saranno effettuate
“secondo condizione” ovvero “a guasto” e previste in seguito alle ispezioni realizzate in
conformità con lo scadenziario predisposto.
L’attività di sfalcio vegetazionale sarà concordata dall’Ente gestore.
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