PREHODNI POJAVI V EES RAÄUNALNIÅ KE VAJE ... - POWERLAB

More documents

Recommendations

Info

V primeru, ko so izgube zaradi vrtinčnih tokov poznane, moramo oba dela izgub ločeno preračunati na želeno temperaturo, saj se ohmske izgube z večanjem temperature povečujejo, vrtinčne izgube pa se zmanjšujejo: ⎛235 + 75 ⎞ ⎛ 235 + ϑ ⎞ Pk75 = PkI75 + Pkv75 = PkI ϑ⎜ ⎟+ Pkv ϑ ⎜ ⎟ ⎝ 235 + ϑ ⎠ ⎝235 + 75 ⎠ . (3.3.12) V enačbah (3.3.11) in (3.3.12) so P k75 , P kI75 , P kv75 skupne izgube pri preizkusu kratkega stika, izgube zaradi kratkostičnega toka in izgube zaradi vrtinčnih tokov preračunane na temperaturo 75 °C, P , P , P pa so omenjene izgube pri temperaturi ϑ . kϑ kIϑ kvϑ 3.3.1.4 Preizkus prostega teka Transformator je v prostem teku takrat, kadar ga na eni strani priključimo na vir napetosti na drugi strani pa ima odprte sponke. Preizkus prostega teka običajno izvedemo pri nazivni napetosti U n . Tok prostega teka I 0 , ki teče v transformator je sestavljen iz dveh komponent, in sicer iz jalove komponente magnetilnega toka I µ , ki magneti jedro transformatorja in delovne komponente magnetilnega toka I fe , ki je v fazi z napetostjo ter skupaj z njo predstavlja moč, ki se porablja v transformatorju v obliki izgub prostega teka. V toku prostega teka pri transformatorju močno prevladuje jalova (magnetilna) komponenta, zato jo pogosto kar enačimo s tokom prostega teka. Če podatki o R 1 in L 1 s slike 3.11 niso dostopni lahko, za grobo oceno parametrov modela transformatorja, v prostem teku zanemarimo padca napetosti na stresani induktivnosti in ohmski upornosti primarnega navitja. V tem primeru uporabimo nadomestno vezje s slike 3.13 povzeto po [15]. I 0 I 0 I fe I µ U n R fe jωL µ Slika 3.13: Nadomestno vezje transformatorja v prostem teku 3.3.1.5 Fazne upornosti trifaznih navitij Fazne upornosti navitij transformatorja običajno določimo tako, da izmerimo upornost med priključnimi sponkami transformatorja. Glede na sliko 3.14 tako v primeru vezave v zvezdo med priključnimi sponkami izmerimo upornost dveh zaporedno vezanih navitij, v primeru vezave v trikot pa nadomestno upornost faznega navitja, ki je vzporedno vezano s preostalima dvema zaporedno vezanima faznima navitjema. 54 PREHODNI POJAVI V EES - VAJE
Rab = Ra + Rb 1 1 1 = + Rab Ra Rb + Rc Rbc = Rb + Rc 1 1 1 = + Rbc Rb Rc + Ra 1 1 1 Rca = Rc + Ra = + R R R + R ca c a b a a (3.3.13) R a R ca R ab R ca R ab R c R a R c R b R b c R bc b c R bc b Slika 3.14: Upornosti med sponkami in fazne upornosti navitij vezanih v zvezdo in v trikot Pri tem so R ab , R bc in R ca upornosti izmerjene med priključnimi sponkami transformatorja (a, b in c), R a , R b in R c pa so fazne upornosti pripadajočih navitij. Poglejmo, kako iz upornosti, ki jih izmerimo med priključnimi sponkami določimo fazne upornosti navitij. Vezava zvezda: Iz treh enačb (3.3.13) lahko izrazimo fazne upornosti navitij kot: Rab + Rca −Rbc Ra = 2 Rbc + Rab −Rca Rb = (3.3.14) 2 Rca + Rbc −Rab Rc = . 2 Če so vse tri izmerjene upornosti enake (R ab =R bc =R ca =R mf ), je upornost navitja ene faze R f enaka polovici upornosti izmerjene med priključnimi sponkami transformatorja R mf . R 2 mf R f = (3.3.15) V splošnem določimo povprečno vrednost fazne upornosti kot: 1 Rf = ( Ra + Rb + Rc) . (3.3.16) 3 Vezava trikot: PREHODNI POJAVI V EES - VAJE 55
Page 1 and 2: PREHODNI POJAVI V EES RAČUNALNIŠK
Page 3 and 4: 3. OPIS DINAMIČNEGA MODELA EES V t
Page 5 and 6: podrobne modele le tistih delov omr
Page 7 and 8: S br * konjugirano kompleksna vredn
Page 9 and 10: 3.2 Model generatorja 3.2.1 Splošn
Page 11 and 12: R f i f u d R s − ωψ q L σS L
Page 13 and 14: V enačbah (3.2.16) do (3.2.27) so
Page 15 and 16: Sbr = Pbr + jQbr = (678 + j90) MVA
Page 17 and 18: 3 max 29.6985⋅10 U = U = = 21kV 2
Page 19 and 20: X ⎛Un ⎞ x ⎜ ⎟ d ⎝ 3 ⎠ 1
Page 21 and 22: Na desni strani slike 3.8 sta prika
Page 23 and 24: mogoče izvesti, so pojasnjene meto
Page 25: Parametre modela transformatorja ob
Page 29 and 30: 3.3.2.1 Določitev parametrov model
Page 31 and 32: Z k u k = in 100 Sn 2 ⎛U n ⎞
Page 33 and 34: ter ohmsko upornost in reaktanco ma
Page 35 and 36: P = 210 MW in Q = 70 MVAr ⇒ S = P
Page 37 and 38: 3.3.2.2 Določitev parametrov model
Page 39 and 40: R 1pu R Z 1 = = = b1 0.45503 322.67
Page 41 and 42: I 3 P0 119.65⋅10 = 3 = 3 = 3.7984
Page 43 and 44: R P = 3 = = = 0.0552804 Ω k23 3 Pk
Page 45 and 46: V tem poglavju je opisan postopek d
Page 47 and 48: Na enak način določimo dvojice to
Page 49 and 50: 3.3.4 Primerjava modelov realnega i
Page 51 and 52: izračunani z modeloma idealnega in
Page 53 and 54: Slika 3.278: Model blok stika realn
Page 55 and 56: idealnega in realnega blok stika ge
Page 57 and 58: Tabela 3.9: Podani parametri enosis
Page 59 and 60: 3.6 Model srednje in nizko napetost
Page 61 and 62: Slika 3.288: Medfazne napetosti in
Page 63 and 64: PRILOGE A Baza podatkov uporabljeni
Page 65 and 66: 1.4.ozb_tr3 31,5 117,0 10,5 11,00 0
Page 67 and 68: 2.4.ber_tr4 13,20 11,20 5,80 / / /
Page 69 and 70: 69 Kleče-Logatec (I) 25,564 3,042
Page 71 and 72: 155 Gorica-HE Plave 13,143 2,551 5,
Page 73 and 74: 34 Laško DES 0,00 0,00 35 Lava 13,

PREHODNI POJAVI V EES RAÄUNALNIÅ KE VAJE ... - POWERLAB

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?

PREHODNI POJAVI V EES RAÄUNALNIÅ KE VAJE ... - POWERLAB