Thesis - Rikke og Jakob Hausgaard Lyngs

More documents

Recommendations

Info

3 Konstruktion Murværk 112 Tabel 54: Valg af mørtel til for og bagmur [Maxit 2005]. fmor,c 4 MPa fmor,t 1,5 MPa 0,25 MPa fmor,tlk De karakteristiske parametre for murværket er udregnet i bilag B.12, og opstillet i tabel 55. Tabel 55: Karakteristiske parametre for murværket. Formur Bagmur Karakteristisk trykstyrke fcnk [MPa] 5,6 9,0 Karakteristisk trykelasticitetsmodul E0k [MPa] 5600 9000 Basisbøjningstrækstyrke ftlk [MPa] 0,19 0,24 Basisbøjningstrækstyrke ftsk [MPa] 0,47 0,68 Kohæsion ck [MPa] 0,19 0,24 3.13.2 Lastbestemmelse Murværket undersøges for to grænsetilfælde: 1. Maksimal vindlast og maksimal lodret last 2. Maksimal vindlast og minimal lodret last Lasterne er fundet ud fra lastkombination 2.1 jf. [DS 409:1998], hvor vindlasten regnes som den dominerende last. De to grænsetilfælde er udregnet i bilag B.12, og opstillet i tabel 56. Tabel 56: Regningsmæssige laster øverst på murværk. Kombination Lodret last Vindlast 1. Maksimal vindlast og maksimal lodret last q kN = 5, 2 q kN = 1, 0 2 2. Maksimal vindlast og minimal lodret last lodret , maks m kN lodret ,min m vindlast, maks m kN q = 0 q = 1, 0 2 vindlast, maks m De regningsmæssige laster angivet i tabel 56 er udregnet for vindlast, snelast med nedskridning, samt egenlast af tagkonstruktionen. 3.13.3 Tværbelastede vægfelter Til dimensionering af de enkelte pladefelter i murværket benyttes computerprogrammet Murværksprojektering version 3.0 fra Teknologisk Institut. Programmet arbejder ud fra pladeteoriens øvreværdimetode dvs. at programmet ud fra 200 iterationsprocesser fastlægger det brudliniemønstre der giver den mindste kapacitet. For at tage højde for at der er lodret last på konstruktionen benyttes funktionen: ”Tværbelastet rektangulær væg”. Etageadskillelses i administrationen består af et armeret betondæk. Det vurderes at dette har tilstrækkelig stivhed til kunne overføre kræfter fra facaden ved hjælp af skivevirkning hvorfor dette modelleres som en indspænding. Facaden er da delt op i to pladefelter svarende til stueetagens højde og 1. etagens højde. Da der ikke forekommer indvendige stabiliserende vægge i bygningen, skal der for at reducere det vandrette spænd af pladerne indsættes stålsøjler i konstruktionen, der understøtter
3 Konstruktion Murværk murværket. Stålsøjlernes implementering i murværket ses på figur 93. Søjlernes placering er angivet på tegning B6. Trådbinder HE140M Trykfast isolering Formur Bagmur Figur 93: Søjle implementeret i murværket. Det ses at der for at undgå kuldebroeffekt placeres trykfast isolering på begge sider af søjlen. Trådbindere gøres fast på bagkanten af søjlen for at tillade differensbevægelse. Pga. tagets svage hældning er pladefelterne på 1. etagen ikke rektangulære. Der regnes derfor på den sikre side med at pladen over hele spændet har en højde svarende til pladefeltets højeste punkt. For hvert pladeelement inddateres følgende • Feltets geometri • Placering af muråbninger • Karakteristiske styrkeparametre • Regningsmæssige laster • Understøtningsforhold Felternes geometri samt placering af muråbninger er givet på tegning B6. Karakteristiske styrkeparametre samt de regningsmæssige laster der påvirker facademuren er bestemt i bilag B.12. Da murværkets styrke øges ved lodret belastning skal alle felter undersøges for følgende to lasttilfælde • maksimal vandret belastning samt maksimal lodret belastning • maksimal vandret belastning samt minimal vandret belastning Jævnfør bilag B.12 er den vandrette belastning på murværket fordelt efter for- og bagmurens stiv- kN hedsforhold. Belastningen er jf. dette 0,38 2 m på formuren og kN 0,62 2 på bagmuren. Den lodrette m belastning hidrørende fra sne samt egenlast fra taget sættes maksimalt til 5,2 kN og minimalt til m 0 kN svarende til ingen sne og sug på taget. Tagkonstruktionen forankres med trækbånd til fundamen- m tet hvorfor der ikke kan forekomme negativ lodret last. I følge [Teknologisk Institut 2005b, p56] holder bindere på med en diameter på 4 mm normalt i almindelige murværkskonstruktioner. Konstruktionen udføres derfor med 4 mm bindere og der afgrænses fra at beregne styrken af disse. 113
Page 1:
Jern- og metalfabrikken Fuglefløjt
Page 5 and 6:
Forord Forord Denne rapport er udar
Page 7 and 8:
Indholdsfortegnelse 1 INDLEDNING...
Page 9 and 10:
Indholdsfortegnelse 3.13.7 Teglbjæ
Page 11 and 12:
1 Indledning Rumbelastninger 1 INDL
Page 13 and 14:
1 Indledning Rumbelastninger Figur
Page 15 and 16:
2 Indeklima Rumbelastninger 2 INDEK
Page 17 and 18:
2 Indeklima Kravspecifikationer Tol
Page 19 and 20:
2 Indeklima Klimateknisk analyse sk
Page 21 and 22:
2 Indeklima Klimateknisk analyse Ta
Page 23 and 24:
2 Indeklima Klimateknisk analyse Ta
Page 25 and 26:
2 Indeklima Klimateknisk analyse Be
Page 27 and 28:
2 Indeklima Skitseprojektering af v
Page 29 and 30:
Page 31 and 32:
2 Indeklima Detaildimensionering af
Page 33 and 34:
2 Indeklima Detaildimensionering af
Page 35 and 36:
Page 37 and 38:
Page 39 and 40:
Page 41 and 42:
Page 43 and 44:
Page 45 and 46:
Page 47 and 48:
Page 49 and 50:
2 Indeklima Detailprojektering af v
Page 51 and 52:
2 Indeklima Detailprojektering af v
Page 53 and 54:
2 Indeklima Energiramme ændres, hv
Page 55 and 56:
2 Indeklima Energiramme Tabel 24: I
Page 57 and 58:
2 Indeklima BSim Ligeledes angiver
Page 59 and 60:
2 Indeklima BSim Zoner For at progr
Page 61 and 62:
2 Indeklima BSim Tabel 29: Inputdat
Page 63 and 64:
2 Indeklima BSim 3 m leres med en v
Page 65 and 66: 2 Indeklima BSim Tabel 30: Døgnmid
Page 67 and 68: 2 Indeklima BSim 30 25 20 15 10 5 0
Page 69 and 70: 2 Indeklima BSim Det er valgt at f
Page 71 and 72: 2 Indeklima BSim Forskellen kan bla
Page 73 and 74: 3 Konstruktion Skitseprojektering a
Page 75 and 76: 3 Konstruktion Rumlig stabilitet h
Page 77 and 78: 3 Konstruktion Rumlig stabilitet Fi
Page 79 and 80: 3 Konstruktion Skitsering af samlin
Page 81 and 82: 3 Konstruktion Skitsering af samlin
Page 83 and 84: 3 Konstruktion Statisk opbygning i
Page 85 and 86: 3 Konstruktion Statisk opbygning i
Page 87 and 88: 3 Konstruktion Foreløbigt valg af
Page 89 and 90: 3 Konstruktion Eftervisning af bere
Page 91 and 92: 3 Konstruktion Forskydningsbæreevn
Page 93 and 94: 3 Konstruktion Udfligede tværsnit
Page 99 and 100: 3 Konstruktion Beregning af søjlel
Page 101 and 102: 3 Konstruktion Søjlebæreevne Ls e
Page 103 and 104: 3 Konstruktion Søjlebæreevne malk
Page 105 and 106: 3 Konstruktion Kipningsanalyse af o
Page 111 and 112: 3 Konstruktion Kipsamling pelt unde
Page 113 and 114: 3 Konstruktion Kipsamling • Bære
Page 115: 3 Konstruktion Murværk 3.13 MURVÆ
Page 119 and 120: 3 Konstruktion Murværk i x = 0,53
Page 121 and 122: 3 Konstruktion Murværk 7,5 m 8,4 m
Page 123 and 124: 3 Konstruktion Murværk [Teknologis
Page 125 and 126: 3 Konstruktion Murværk Figur 98: E
Page 127 and 128: 4 Fundering Geologisk beskrivelse 4
Page 129 and 130: 4 Fundering Geologisk beskrivelse T
Page 131 and 132: 4 Fundering Direkte fundering 634 k
Page 133 and 134: 4 Fundering Direkte fundering Laggr
Page 135 and 136: 4 Fundering Pælefundamenter Tabel
Page 137 and 138: 4 Fundering Pælefundamenter 0,5 0,
Page 139 and 140: Kildefortegnelse KILDEFORTEGNELSE [
Page 141 and 142: Kildefortegnelse [DS 418:2002]: Ber
Page 143 and 144: Kildefortegnelse [SBI 175:2000]: Va
show all

Thesis - Rikke og Jakob Hausgaard Lyngs

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?