Thesis - Rikke og Jakob Hausgaard Lyngs

3 Konstruktion Murværk
Det ønskes at opnå følgende for hvert pladeelement
hvor
114
qu ≥ w
(3.4)
qu er den regningsmæssige tværbæreevne for pladeelementet ⎡ kN ⎤ 2 ⎣ m ⎦
w er den regningsmæssige tværlast ⎡ kN ⎤ 2 ⎣ m ⎦
Den eneste tværlast der regnes at påvirke bygningen er vindlasten hvorfor (3.4) ser ud som følgende
qu ≥ 0,38
Understøtningsforholdene afhænger af understøtningsformen samt afstanden fra denne til evt. muråbninger.
Stålsøjlerne uden dilatationsfuger kan normalt overføre momenter fra et pladefelt til et
andet hvorfor dette må modelleres som en indspænding hvilket svarer til en indspændingsgrad på 1.
I tilfælde hvor der forekommer store åbninger i nærheden af søjlen skal indspændingsgraden reduceres
da væggens modstand mod drejning her vil være reduceret. Som vist i bilag B.12 kan alle søjleunderstøtninger
i dette projekt undtagen ved pladefelt s.4, modelleres som fuldt indspændte. Pladefelt
s.4 behandles senere.
Felterne i konstruktionen, der i den ene ende understøttes af gavlskiverne, modelleres som værende
simpelt understøttet her, da hjørnerne jf. [DS 414:2005, p31] ikke må kunne overføre momenter.
Tagkonstruktionen antages at have stivhed nok til at kunne overføre vandrette kræfter fra pladeelementerne
men ingen stivhed til at overføre moment. Felterne på første salen regnes derfor simpelt
understøttet langs denne kant.
Input for hvert pladefelt samt beregningsresultaterne er vist i tabel 57. Et eksempel på angivelse af
længder og understøtninger er vist på figur 94. Alle vinduesåbninger er placeret 1 m over gulvet.
Døråbningerne kan af programtekniske årsager ikke modelleres helt til feltets kant. Dette vil give for
store værdier af brudstyrken hvilket det er vigtigt at være opmærksom på ved vurdering af programmets
output.
kN
2
m