gwf Gas/Erdgas Rohrnetz (Vorschau)

4/2014 

Jahrgang 155 

Rohrnetz 

DIV Deutscher Industrieverlag GmbH 

www.gwf-gas-erdgas.de 

ISSN 0016-4909 

B 5398 

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7. Fachkongress 

smart energy 2.0 

Intelligente Lösungen 

für die Energiewende 

17. – 18.06.2014, Essen 

ATLANTIC Congress Hotel Essen 

www.gwf-smart-energy.de 

Bild: Initiative Pro Smart Metering 

Programm-Übersicht 

Wann und Wo? 

Dienstag, 17.06.2014 

Mittwoch, 18.06.2014 

Moderation Dr.-Ing. Ulrich Wernekinck 

Themenblock 1 Politischer Rahmen und Standardisierung 

• Einführung: Status Quo der Energiewende 

• Energiewende aus Sicht der Energiewirtschaft 

• Der neue Rahmen des gesetzlichen Messwesens 

Themenblock 2 Energiespeicher 

• Lastmanagement zur Systemflexibilisierung 

• Stationäre Energiespeicher: Stabilisierender Beitrag zur Energiewende 

• Erste Erfahrungen aus PtG-Pilotprojekten 

• Entwicklung eines intelligenten Niederspannungsnetzes 

mit dem Smart Operator 

Themenblock 3 Smart Meter Gateway 

• Technische Richtlinien für das Smart Meter Gateway 

• FNN-Projekt „Messsystem 2020“ 

• Weiterentwicklung der Technischen Richtlinie für das Smart Meter Gateway 

• Mindestanforderungen zum Betrieb beim Gatewayadministrator 

• Smart Meter aus Kundensicht 

Moderation Dr. rer. nat. Norbert Burger 

Themenblock 4 Gasbeschaffenheit 

• Zukünftige Gasbeschaffenheit in Europa 

• Die neue Gasgruppe K in den Niederlanden – 

ein neuer strategischer Ansatz 

• L-/H-Gas-Anpassung in Deutschland – 

Konsequenz der Änderung der Gasdarbietung aus Groningen 

Themenblock 5 Konsequenzen für die Komponentenund 

Geräteindustrie 

• Auswirkung von Gasbeschaffenheitsschwankungen auf Industrieprozesse 

• Harmonisierung des Wobbe-Index in Europa: Chancen und Risiken - 

Reaktion der europäischen Industrie 

• Gasbeschaffenheitsmanagement in der (industriellen) Gasverwendung 

• Trends in der Gasbeschaffenheitsmessung 

Thema: 

7. Fachkongress – smart energy 2.0 

Intelligente Lösungen für die Energiewende 

Termin: 

• Dienstag, 17.06.2014, 

Kongress 09:00 – 17:15 Uhr 

Abendveranstaltung ab 19:00 Uhr 

• Mittwoch, 18.06.2014, 


Ort: 


Norbertstraße 2a, 45131 Essen 

www.atlantic-congress-hotel-messe-essen.de 

Zielgruppe: 

Mitarbeiter von Stadtwerken, 

Energieversorgungs unternehmen, 

Verteilnetz betreibern, Softwareunternehmen 

und der Geräteindustrie 

Teilnahmegebühr: 

gwf-Abonnenten / 

figawa-Mitglieder: 800,00 € 

Firmenempfehlung: 800,00 € 

Nichtabonnenten/-mitglieder: 900,00 € 

Im Preis enthalten sind die Tagungsunterlagen 

sowie das Catering (Kaffeepausen und Snacks, 

Mittagessen an beiden Tagen, Abendveranstaltung). 

Veranstalter 

MIT REFERENTEN VON: BDEW, BSI, RWE, E.ON, DBI, GWI, RMG, ELSTER, u.a. 

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Kurzfristige Programmänderungen behalten wir uns vor. 

Mehr Information und Online-Anmeldung unter 


Fax-Anmeldung: 089 - 203 53 66-99 oder Online-Anmeldung: www.gwf-smart-energy.de 

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Ort, Datum, Unterschrift 

+ Ausstellung 

+ Abendveranstaltung

| STANDPUNKT | 

Smart Energy im Fokus, 

intelligente Hybridnetze das Ziel 

Die neue Bundesregierung hat die Weiterführung 

der Energiewende zu 

einem ihrer wichtigsten Vorhaben 

erklärt. Bei einem zunehmenden Anteil erneuerbarer 

Energieträger an der Energieerzeugung 

können Gasnetze zur Stabilisierung 

der Energieversorgung beitragen. Für die erfolgreiche 

Realisierung einer zukünftigen 

Energieversorgung sind Automatisierungsund 

Informationstechnologien erforderlich, 

die die Steuerung der Energieströme ermöglichen. 

Zwei Kernprobleme sind zu lösen: wie 

kann erzeugte Energie gespeichert werden, 

wie können Transportengpässe überwunden 

werden? 

Smart Grids sind ein Instrument, die vorhandene 

Infrastruktur intelligent zu nutzen, 

optimiert abgestimmte Hybridnetze das Ziel. 

Der 7. Fachkongress „smart energy 2.0 – Intelligente 

Lösungen für die Energiewende“ vom 

17.-18. Juni 2014 in Essen informiert über aktuelle 

Lösungskonzepte der Energiewirtschaft. 

Die Konvergenz der Strom- und Gasnetze 

wird ebenso thematisiert wie Erfahrungen 

aus Power-to-Gas-Pilotprojekten. Die 

Bedeutung von Energiespeichern und des 

Smart Meter Gateway wird ausführlich behandelt. 

Fragen der Gasbeschaffenheit und der 

Konsequenzen für die Komponenten- und 

Geräteindustrie werden diskutiert. 

Wie sieht das zukünftige Marktdesign aus? 

Zwei Grundansätze zur Vorhaltung von Leistung 

oder Kapazität werden zur Zeit diskutiert: 

zum einen eine anlagenbezogene strategische 

Reserve, zum anderen ein umfassender 

Kapazitätsmechanismus auf Basis 

gesicherter Erzeugungskapazitäten. 

Welche Rolle spielen Energiespeicher? Ohne 

zuverlässige und wirtschaftliche Speicher 

wird die Energiewende nicht durchzuführen 

sein. Interessant sind hierbei vor allem Powerto-Gas-Konzepte 

zur Speicherung volatiler erneuerbarer 

Energien auf Basis gasförmiger 

Energieträger. Die Kopplung von Gas- und 

Stromnetzen, auch auf Verteilungsebene, und 

die Integration in ein übergeordnetes „Smart 

Grid“ sind Kernpunkte eines „netzdienlichen“ 

Ausbaus der Versorgungsnetze. 

Wie wird gemessen? Im Koalitionsvertrag 

der Bundesregierung werden intelligente 

Netze explizit erwähnt. 2014 sollen verlässliche 

Rahmenbedingungen für den sicheren 

Einsatz von intelligenten Messsystemen für 

Verbraucher, Erzeuger und Speicher geschaffen 

werden. Zukünftig dürfen nur Messsysteme 

eingebaut werden, die die Anforderungen 

des Schutzprofiles und die Technischen Richtlinien 

des BSI einhalten. Die Entwicklung von 

Spezifikationen für zukunftssichere, wirtschaftliche 

und „massentaugliche“ E-Zähler 

und Gateways sowie die Einbindung von Gaszählern 

ist eine der dringlichsten Aufgaben. 

Das sind nur einige der Themen, die auf 

dem Branchenevent referiert und diskutiert 

werden. Beachten Sie auch den Flyer, der diesem 

Heft beiliegt, und informieren Sie sich 

online unter www.gwf-smart-energy.de. Ich 

würde mich freuen, Sie am 17./18. Juni in Essen 

begrüßen zu können. 

Volker Trenkle 

April 2014 

gwf-Gas Erdgas 197

| INHALT 

| 

Ausgrabung Isarschiene. Ab Seite 236 

Aufstellungsraum einer Gas-Druckregel- und 

Messanlage EX-Zone 2 mit explosionsgeschützter 

elektrischer Anlage. Ab Seite 242 

Fachberichte 


224 W.N. Schipaanboord, J.Marquering und 

J.Spiekhout 

Kontinuierliche Verfügbarkeit von 

Gastransportleitungen – Reparaturen 

und Anschlüsse bei vollem 

Volumenstrom und Druck 

Repair and connections at full flow pressure 

conditions – Welding on in-service gas transmission 

pipelines using a mechanized welding process 

232 R. Deiss 

Rehabilitationsplanung bei kathodisch 

geschützten Gasnetzen 

Planning of rehabilitation measures for catodic 

protected gas pipelines 

236 M. Schad 

Langzeiterfahrungen mit Nachumhüllungssystemen 

von Schweißnähten 

Long term experiences with field joint coating 

systems 

Regelwerk 

242 K. Faber, A. Seemann und A. Schrader 

Anwendung der ATEX-Richtlinien 

auf Bauteile und Betriebsmittel von 

Gasanlagen 

Application of the European ATEX Directives on 

components and equipment of gas installations 

Messen · Steuern · Regeln 

248 J. Mischner, R. Sorowsky und A. Huhn 

Temperaturregelung in Gasvorwärmanlagen 

– Teil 1 

Temperature control in gas pre-heating facilities 

Nachrichten 

Märkte und Unternehmen 

202 BHKW-Anlage von Zeppelin Power Systems 

ausgezeichnet 

204 Schwank geht strategische Partnerschaft 

mit KKU Concept und Yanmar ein 

TSM-Gütesiegel für RWE Metering und 

Westnetz 

208 Rollout-Lösung für Smart Meter 

von Landis + Gyr 

209 Forschung und Entwicklung 

April 2014 

198 gwf-Gas Erdgas

210 Personen 

Verbände und Vereine 

212 Fernleitungsnetzbetreiber veröffentlichen 

Netzentwicklungsplan 2014 

Zwei neue Broschüren der ASUE 

Veranstaltungen 

214 E-World energy & water mit Rekordbeteiligung 

216 Beim 28. Oldenburger Rohrleitungsforum 

standen Hybridnetze im Fokus 

218 21. Tagung Rohrleitungsbau in Berlin 

220 Pipeline Technology Conference 

2014 

Im Profil 

258 German Society for Trenchless Technology e.V. 

(GSTT) 

Aus der Praxis 

260 Gefahren beim Befüllen und Entleeren 

von Gasrohrleitungen minimieren 

262 Neue Hochdruckleitungen für Kavernenspeicher 

in Epe 

264 Technik Aktuell 

266 Regelwerk 

Firmenporträt 

269 DENSO GmbH 

Rubriken 

197 Standpunkt 

200 Faszination Gas 

271 Marktübersicht 

268 Termine 

270 Impressum 

Recht und Steuern 

9–16 Recht und Steuern im Gas- und Wasserfach, 

Ausgabe 3-4/2014 

Dienstag, 17.06.2014 

Mittwoch, 18.06.2014 



| INHALT | 



17. – 18.06.2014, Essen • ATLANTIC Congress Hotel Essen 
















• Weiterentwicklung der Technischen Richtlinie 

für das Smart Meter Gateway 










Themenblock 5 Konsequenzen für die Komponenten- und 


• Auswirkung von Gasbeschaffenheitsschwankungen 

auf Industrieprozesse 







Wann und Wo? 

Termin: 

• Dienstag, 17.06.2014, 

09:00 – 17:15 Uhr Tagung | Ausstellung 

ab 19:00 Uhr Abendveranstaltung 

• Mittwoch, 18.06.2014, 


Ort: 

ATLANTIC Congress Hotel Essen, Norbertstraße 2a, 45131 Essen 


Zielgruppe: 


Veranstalter 


Verteilnetz betreibern, 

Softwareunternehmen und der 

Geräte industrie 






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April 2014 

Mehr Information gwf-Gas und Online-Anmeldung Erdgas 199 unter 

www.gwf-smart-energy.de

NACHRICHTEN FASZINATION GAS Schlagwort 

Januar/Februar 2012 


Schlagwort 

NACHRICHTEN 

Tunnel für eine Gaspipeline, 

die unter dem Qiantang River in China verläuft. 

Der Tunneldurchmesser beträgt 3,780 m. 

Januar/Februar 2012 

gwf-Gas Erdgas 201 

© www.herrenknecht.com

| NACHRICHTEN 

| 


BHKW-Anlage von Zeppelin Power Systems 

ausgezeichnet 

Als „BHKW des Jahres 2013“ hat 

die Jury des Bundesverbandes 

Kraft-Wärme-Kopplung e.V. die aus 

sechs von Zeppelin Power Systems 

gelieferten Aggregaten bestehende 

Anlage des Backmittelherstellers 

Uniferm ausgezeichnet. 

Zeppelin Power Systems, Anbieter 

von Antriebs- und Energiesystemen, 

errichtete die Anlage in einem 

mehrstufigen Investitionsprozess 

über mehrere Jahre. Wie in den 

meisten BHKW-Projekten trat die 

Gesellschaft als Generalunternehmer 

auf und erbrachte alle Leistungen 

aus einer Hand. Dies umfasst 

die Konzeptfindung, die Projektrealisierung, 

die Inbetriebnahme und 

einen Instandhaltungsvertrag, der 

die Verfügbarkeit der Aggregate 

von 95 % garantiert. Die Anlage besteht 

aus BHKW-Modulen des Typs 

G3516A mit heißgekühlten Caterpillar 

Gasmotoren und hat eine Gesamtleistung 

von 4 MW elektrisch, 

2,1 MW mechanisch und 7,9 MW 

thermisch. Sie versorgt das Werk mit 

Dampf, Heizwärme, Strom und Antriebsenergie 

für Luftverdichter. Jedes 

BHKW-Modul ist jährlich ca. 

8.300 Stunden in Betrieb. Uniferm 

ist damit in der Lage, seinen Wärmebedarf 

in der Hefeproduktion zum 

größten Teil aus der Anlage zu decken. 

Auch bei Ausfall des übergeordneten 

Stromnetzes können die 

BHKW-Module das Werk weiter 

eigenständig mit Strom versorgen. 

Das Fachmagazin „Energie & Management“ 

stellt bereits seit 1996 

interessante BHKW-Anlagen vor, inzwischen 

wurden in der Rubrik 

„BHKW des Monats“ 195 Anlagen 

präsentiert. Seitdem wählt eine Jury 

aus den von Januar bis November 

von der E&M-Redaktion ausgesuchten 

und als „BHKW des Monats“ vorgestellten 

elf beispielhaften Anlagen 

das „BHKW des Jahres“. Das Auswahlgremium 

besteht aus Mitgliedern 

des Bundesverbandes Kraft- 

Wärme-Kopplung e.V. (B.KWK). Die 

Jury entschied sich 2013 für das 

Uniferm-Projekt, weil es die vielfältigen 

Anwendungsmöglichkeiten 

moderner KWK-Anlagen auch für 

sehr komplexe industrielle Produktionsprozesse 

zeige, für die die 

Energieströme und thermodynamischen 

Verhältnisse des gesamten 

Produktionsablaufs genauestens 

analysiert werden mussten. Außerdem 

lobte sie die sehr gute ingenieurtechnische 

Gestaltung des Projekts: 

Zur Systemlösung von Zeppelin 

Power Systems gehören eine 

sehr effektive Dampferzeugung mit 

Motor-BHKW auf Basis einer Heißkühlung, 

die effiziente Ausnutzung 

der Restwärme und die zweckmäßige 

Lösung, zwei BHKW-Aggregate 

auch zum Direktantrieb je eines 

Luftverdichters zu nutzen. 

VNG-Gruppe kann an positives Ergebnis 

des Vorjahres anknüpfen 

Mit einem Jahresüberschuss 

von 174 Mio € (Vorjahr: 

132 Mio.) hat die VNG AG für das 

Geschäftsjahr 2013 ihr bisher bestes 

Ergebnis erzielt. Der Jahresüberschuss 

der VNG-Gruppe, also aller 

im Konzern konsolidierter Unternehmen, 

beläuft sich auf 89 Mio. € 

(Vorjahr: 103 Mio.). Er resultiert vor 

allem aus den Ergebnisbeiträgen 

der Geschäftsbereiche Gastransport 

und Gashandel. Der Handel konnte 

im letzten Jahr seinen Ergebnisbeitrag 

weiter erhöhen. 

Insgesamt konnte die VNG- 

Gruppe mit ihren ausländischen 

Vertriebstöchtern den Erdgasabsatz 

im vergangenen Jahr auf rund 362 

Mrd. kWh (Vorjahr: rund 324 Mrd. 

kWh) und damit um rund 12 % steigern. 

Ein Großteil der Konzernabsatzmengen 

entfiel auf die VNG AG. 

Hier nahm der Absatz auf knapp 

310 Mrd. kWh (Vorjahr: 274 Mrd. 

kWh) ebenfalls deutlich zu – das ist 

eine Steigerung um rund 13 %. Die 

Erhöhung des Absatzes gegenüber 

dem Vorjahr resultierte vor allem 

aus den gestiegenen Handelsaktivitäten 

an den europäischen Spotund 

Terminmärkten. 

April 2014 


Märkte und Unternehmen | NACHRICHTEN | 

BP Norwegen verlängert Vertrag mit 

Bilfinger Industrier Norge 

Quelle: BP Norge. 

Bilfinger Industrier Norge verzeichnet 

seit Herbst 2013 den 

dritten Auftragseingang für Instandhaltungsarbeiten 

im Bereich 

Öl und Gas in der Nordsee: BP Norwegen 

hat eine Verlängerungsoption 

ausgeübt, die im Rahmenvertrag 

von 2011 vereinbart wurde. Die Vertragsverlängerung 

läuft vom 1. Mai 

2014 bis 30. April 2016 und umfasst 

die Leistungen Korrosionsschutz, 

Gerüstbau, Isolierung und Zugangstechnik 

in den Förderfeldern Valhall, 

Ula und Skarv. Das Auftragsvolumen 

liegt bei rund 50 Mio. €. Erst vor 

kurzem konnte die Bilfinger Gesellschaft 

zwei Verträge mit Statoil verlängern. 

Bilfinger baut mit diesen Erfolgen 

seine Stellung als Marktführer 

im Öl- und Gas-Geschäft in der 

Nordsee weiter aus. Die Arbeiten 

werden größtenteils von Gesellschaften 

in Norwegen und Großbritannien 

umgesetzt, Bilfinger Industrier 

Norge und Bilfinger Salamis UK 

spielen dabei eine führende Rolle. 

Die positive Entwicklung der Aktivitäten 

hat dazu beigetragen, dass 

die in dieser Branche tätigen Bilfinger 

Unternehmen seit Januar 2014 

in einer eigenen Division Bilfinger 

Oil & Gas zusammengefasst sind. 

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den neuen Umfeldbedingungen 

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April 2014 


| NACHRICHTEN 

| 


Schwank geht strategische Partnerschaft 

mit KKU CONCEPT und Yanmar ein 

Der 

Hallenheizungsspezialist 

Schwank hat offiziell die strategische 

Allianz mit Yanmar und KKU 

CONCEPT bekanntgegeben. Mit der 

Symbolischer Handshake zur Partnerschaft (von links nach rechts): Ringe van Kämmen, 

Manager Energy Systems Dept., Yanmar Europ BV, Sven Schwarze, Geschäftsführer der 

KKU CONCEPT, Oliver Schwank, Geschäftsführer der Schwank GmbH. 

Partnerschaft soll die Entwicklung 

eines völlig neuen Lösungsansatzes 

zur energieeffizienten Beheizung 

von Industriehallen gemeinsam voran 

gebracht werden. Der Konzeptansatz: 

Schaffung eines bivalenten 

Systems, das sich abhängig von den 

Umgebungsbedingungen jeweils 

eigenständig den günstigsten Energieträger 

wählt und den Einsatz erneuerbarer 

Energien nutzt. Das System, 

das nicht nur heizen sondern 

auch kühlen kann, wird Schwank ab 

Mitte des Jahres vermarkten. 

Yanmar ist ein international agierendes 

Maschinenbauunternehmen 

mit über 4 Mrd. € Umsatz und mehr 

als 15 000 Mitarbeitern. Im Bereich 

der Gaswärmepumpen-Technik gehört 

YANMAR mit 30 Jahren Erfahrung 

und über 220 000 verkauften 

Geräten weltweit zu den führenden 

Herstellern. 

TSM-Gütesiegel für RWE Metering und WESTNETZ 

Die Branchenverbände DVGW 

und VDE/FNN haben die RWE 

Metering GmbH und die Westnetz 

GmbH für ihr Technisches Sicherheitsmanagement 

(TSM) erfolgreich 

geprüft. Die RWE Metering ist 

als erster Messstellenbetreiber in 

Deutschland mit dem Zertifikat für 

das Technische Sicherheitsmanagement 

(TSM) in den Sparten Gas und 

Strom ausgezeichnet worden. Mit 

dem TSM-Gütesiegel wird das hohe 

Niveau zur Sicherstellung einer ordnungsgemäßen 

Aufbau- und Ablauforganisation 

und der erforderlichen 

Qualifikation des eingesetzten Personals 

in der Gas- und Stromversorgung 

unter Einhaltung aller Vorschriften 

anerkannt und bestätigt. 

Die seit Anfang 2013 operativ tätige 

Westnetz GmbH als größter 

deutscher Verteilnetzbetreiber hat 

die Gütesiegel für Strom und Gas 

ebenfalls erhalten. Bereits die Vorgängergesellschaften 

von Westnetz 

wurden von den Verbänden zertifiziert. 

Das TSM ist eine freiwillige 

Selbstkontrolle, um die Effizienz, die 

Versorgungssicherheit und die Versorgungsqualität 

von technischen 

Dienstleistungen in der Energieund 

Wasserversorgung auf hohem 

Niveau zu halten. Gleichzeitig wird 

eine rechtssichere Aufbau- und Ablauforganisation 

gewährleistet. Die 

Zertifizierung hat auch einen hohen 

Stellenwert und große Akzeptanz 

bei der staatlichen Energieaufsicht. 

Zudem ist das Verfahren mit dem 

Qualitätsmanagement für das produzierende 

Gewerbe und für die Industrie 

vergleichbar. 

April 2014 


Itron implementiert 

OpenWay Smart Grid 

Lösung in Österreich 

Itron, Inc. wird seine Smart Grid Lösung OpenWay im 

österreichischen Salzburg implementieren. Hierzu 

wurde ein Vertrag mit der Salzburg AG unterzeichnet, 

einem Energieversorgungsunternehmen mit 260 000 

Kunden im Bundesland Salzburg. Das Versorgungsunternehmen 

wird die Lösung in einem PLC-IPv6 Pilotprojekt 

einsetzen. Diese nutzt eine von Itron und Cisco gemeinsam 

entwickelte Architektur, die auf dem Internet 

Protocol Version 6 (IPv6) basiert und die technischen 

und wirtschaftlichen Anforderungen von Versorgungsunternehmen 

in einer Reihe von europäischen Staaten 

erfüllt. 

Die Salzburg AG arbeitet bei diesem Projekt mit der 

Fachhochschule Salzburg (FHS) und der Technischen 

Universität Graz (TUG) zusammen. Im Verlauf des nächsten 

Jahres wird das Projektteam die Robustheit der 

neuen IP-basierten Technologie evaluieren, die Interoperabilität 

und Austausch ermöglicht. Die Salzburg AG 

wird so Erkenntnisse über deren Einfluss auf den Betrieb 

der Versorgungsinfrastruktur gewinnen. Der Versorger 

wird die Itron Smart Grid Lösung in einzelnen Anwendungsfällen 

testen, etwa im Hinblick auf Remote Service 

Switch Eigenschaften, on-demand Zählerauslesungen 

und die Netzstabilität. Zudem ist das Projekt ein wichtiger 

erster Schritt des Energieversorgers, Verpflichtungen 

auf nationaler und europäischer Ebene zu erfüllen, 

nach denen 95 % der österreichischen Zähler bis zum 

Jahr 2019 „intelligent“ sein müssen. 

WLAN-fähiges 

Video-Inspektionssystem 

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OTR Funktion (one-touch-recording) 

Geringes Gewicht und kompaktes Design 

Aufnahme auf USB, SD oder HDD 

Erfassung von JPEG-Standbildern 

Wi-Fi- und Ethernet-Schnittstelle 

Sonnenlichttaugliches 

8-Zoll-LCD-Display 

Aus C1 CONEXUS wird 

die KONEXUS Consulting 

Group 

Aus C1 CONEXUS wird die KONEXUS Consulting 

Group. Mit gleichbleibender Phonetik und neuer 

Schreibweise betont die größte deutsche Strategie- und 

Managementberatung für die Energiewirtschaft ihre 

Kernkompetenzen. Aufgrund des anhaltenden Wachstums 

eröffnet das Beratungshaus im März einen dritten 

Standort in Düsseldorf. 

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T +49 (0) 95 44 - 6 80 

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April 2014 

gwf-Gas Erdgas www.sebakmt.com 205

| NACHRICHTEN 

| 


Die Lewa GmbH beliefert Großprojekt im 

Persischen Golf mit Prozess-Membranpumpen 

Für die Erschließung und Förderung 

zweier großer Offshore- 

Gasfelder im Persischen Golf, wurden 

40 Prozess-Membranpumpen 

bei der deutschen Lewa GmbH geordert. 

Die Bestellung im Wert von 

ca. 30 Mio. € ist die bisher größte in 

der Geschichte des Unternehmens. 

Wenn das Projekt wie geplant 

2015 abgeschlossen wird, ist die Anlage 

im Persischen Golf die größte 

ihrer Art in Saudi-Arabien: Sie wird 

in der Lage sein, pro Tag 70 Mio m³ 

Ethan, Propan, Butan und Erdgas 

aus den beiden Offshore-Feldern 

zu verarbeiten und daraus etwa 

50 Mio. m³ verkaufsfertiges Gas zu 

produzieren. Das Potenzial bei 

Nachfragespitzen oder in Ausnahmesituationen 

liegt sogar bei 86 

Mio. m³. 

Air Products und Nippon Steel & Sumikin unterzeichnen 

Vereinbarung für Zusammenarbeit 

Air Products und NIPPON STEEL 

& SUMIKIN Pipeline & Engineering 

Co. Ltd. haben eine Vereinbarung 

unterzeichnet, nach der die 

beiden Unternehmen ihre Intention 

unterstreichen, in dem wachsenden 

Markt für Wasserstofftankstellen in 

Japan zukünftig zusammenzuarbeiten. 

Die Vereinbarung beinhaltet 

auch das Ziel, eine langfristige Beziehung 

beim Marketing und der 

Versorgung zwischen dem US-amerikanischen 

und dem japanischen 

Unternehmen mit Sitz in Tokio einzugehen. 

Im Rahmen der noch zu formalisierenden, 

finalen Vereinbarung 

wird Air Products die Technologie 

für SmartFuel®-Wasserstofftank stellen 

sowie für die Betankungsprotokoll-Lizenz, 

Infrastrukturtechnik 

und das Design bereitstellen. NSPE 

ist für die Technik, die Konstruktion 

und die Anpassung der Technologie 

an den japanischen Markt 

zuständig. Air Products Japan und 

NSPE arbeiten mit Kunden im 

Markt für Fahrzeugbetankung zusammen. 

April 2014 


Biogas 

Erzeugung, Aufbereitung, Einspeisung 

Auch in der zweiten Auflage werden sämtliche Aspekte der Einspeisung von Biogas 

von der Erzeugung über die Aufbereitung bis hin zur Einspeisung behandelt. 

Schwerpunkt ist die verfahrenstechnische Betrachtung der Gesamtprozesskette. 

Dabei werden die derzeit geltenden technischen, regula torischen und rechtlichen 

Rahmenbedingungen in Deutschland zu Grunde gelegt. Das Buch soll als 

Standardwerk für die Biogaseinspeisung dienen und ist an alle Interessengruppen 

gerichtet, die sich fachlich mit der Biogaseinspeisung beschäftigen. 

Hrsg.: Frank Graf, Siegfried Bajohr 

2. Auflage 2014 

496 Seiten, vierfarbig, DIN A5 

Hardcover mit interaktivem eBook (Online-Lesezugriff im MediaCenter) 

ISBN: 978-3-8356-3363-6 

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Zur Wahrung der Widerrufsfrist genügt die rechtzeitige Absendung des Widerrufs oder der Sache an die Vulkan-Verlag GmbH, 

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PABIOG2013 

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vom DIV Deutscher Industrieverlag oder vom Vulkan-Verlag per Post, per Telefon, per Telefax, per E-Mail, nicht über interessante, fachspezifische Medien und Informationsangebote informiert und beworben werde. 

Diese Erklärung kann ich mit Wirkung für die Zukunft jederzeit widerrufen.

| NACHRICHTEN 

| 


Rollout-Lösung für Smart Meter von Landis + Gyr 

Zum Abschluss der E-World energy 

& water 2014 zieht Landis+ 

Gyr eine positive Bilanz: Insbesondere 

zeigten die Messe-Besucher 

großes Interesse an der Gridstream® 

Solution für den Smart Meter Rollout, 

die am Stand von Landis+Gyr 

live präsentiert wurde. 

Die Gesamtlösung mit dem Namen 

„Gridstream Solution“ ermöglicht 

es externen Marktteilnehmern, 

Messstellenbetreibern, Netzbetreibern 

und insbesondere Gateway 

Administratoren, sämtliche Prozesse 

beim Smart Metering gesetzeskonform 

zu nutzen und zu verwalten. 

Der Prototyp wurde nach den 

Vorgaben des Bundesamt für Sicherheit 

in der Informationstechnik 

(BSI), der Physikalisch-Technischen 

Bundesanstalt (PTB) sowie des Forum 

Netztechnik/Netzbetrieb im 

VDE (FNN) entwickelt. 

agri.capital erwirbt Biogasanlage Bergheim 

von Windwärts 

Die agri.capital GmbH hat die 

von der Windwärts Energie 

GmbH entwickelte und betriebene 

Biogasanlage in Bergheim übernommen. 

In einer bis Ende März andauernden 

Übergangsphase werden 

jetzt die laufenden Geschäfte 

an die neuen Eigentümer von agri. 

capital übertragen. Mit einem Portfolio 

von ca. 100 Standorten und einer 

elektrischen Anschlussleistung 

von insgesamt rund 103 MW gilt 

agri.capital bereits heute als größter 

Energieerzeuger auf Biogasbasis in 

Europa. 

E.ON behauptet sich im Geschäftsjahr 2013 

E 

.ON hat das Geschäftsjahr 2013 

mit einem Ergebnis im Rahmen 

der Erwartungen abgeschlossen. 

Das EBITDA ist gegenüber dem Vorjahr 

um 14 % auf 9,3 Mrd. € gesunken. 

Es liegt damit innerhalb der erwarteten 

Bandbreite, ebenso wie 

der nachhaltige Konzernüberschuss 

in Höhe von 2,2 Mrd. €. Positiv wirkten 

sich Kostensenkungen im Rahmen 

des Programms E.ON 2.0 sowie 

der Ergebnisanstieg im Bereich Exploration 

& Produktion aus. Negativ 

wirkten der Entfall der Ergebnisbeiträge 

veräußerter Gesellschaften 

und die Marktbedingungen in der 

fossilen Erzeugung. Zudem war 

2012 durch die Einmalzahlung im 

Rahmen der Nachverhandlung von 

Gaslieferverträgen geprägt, die sich 

im Jahr 2013 nicht wiederholt hat. 

Das nachhaltige Ergebnis je Aktie 

beträgt rund 1,18 €, der Dividendenvorschlag 

liegt bei 0,60 € je Namensaktie. 

April 2014 


Forschung und Entwicklung | NACHRICHTEN | 

Forschungsprojekt zur Erdgasnutzung in der 

Euregio Rhein-Waal 

Niederländische und nordrheinwestfälische 

Partner werden in 

einem grenzüberschreitenden Projekt 

„LNG an Rhein und Waal“ die 

Potenziale für Anwendungen von 

verflüssigtem Erdgas (LNG) im 

Schwerlastverkehr und in der Schifffahrt 

untersuchen. Dieser Kraftstoff 

kann Kostenvorteile im Vergleich zu 

herkömmlichen Dieselkraftstoffen 

bieten und leistet bei entsprechender 

Anwendung erhebliche Vorteile 

für den Klima- und Umweltschutz. 

Das Projekt ist eine Initiative der 

Stiftung Energy Valley (Konsortialführung) 

der Stadtregion Arnheim- 

Nimwegen, dem Entwicklungszentrum 

für Schiffstechnik und Transportsysteme 

e.V. an der Universität 

Duisburg-Essen (DST) und der EnergieAgentur.NRW. 

Das Projekt wird 

kofinanziert aus dem INTERREG IV-A- 

Programm der Euregio Rhein-Waal, 

wie auf dem Workshop „Small Scale 

LNG“ im Rahmen der Energiemesse 

E-world in Essen bekannt gegeben 

wurde. 

Neben der Bildung eines 

deutsch-niederländischen Netzwerks 

soll eine Potenzialstudie erstellt 

werden, in der die Wirtschaftlichkeit 

einer Markteinführung von 

LNG als neuem Kraftstoff analysiert 

und herausgearbeitet wird. Die Studie 

soll auch aufzeigen, inwiefern 

der Ausbau einer LNG Infrastruktur 

in der Euregio Rhein Waal notwendig 

und deren effektive Nutzung 

möglich ist. Das Projekt wird zunächst 

bis Oktober dieses Jahres 

laufen. 

In der Euregio Rhein-Waal steht 

bereits die erste LNG-Tankstelle für 

LKW in Duiven (Provinz Gelderland). 

Es gibt in den Niederlanden weitere 

vergleichbare Initiativen in den Gemeinden 

Berkelland und Nimwegen. 

In Nordrhein-Westfalen untersucht 

die EnergieAgentur.NRW mit 

dem Netzwerk Kraftstoffe und Antriebe 

der Zukunft die Potenziale 

von LNG, insbesondere für Europas 

größten Binnenhafen Duisburg und 

den Schwerlastverkehr zwischen 

den Niederlanden und Nordrhein- 

Westfalen. 

Europe’s Leading Conference and 

Exhibition on New Pipeline Technologies 

9th Pipeline Technology 

Conference 

Pipeline Technology 

Conference 2010 

12-14 May 2014, Estrel Convention Center, Berlin, Germany 

www.pipeline-conference.com 

Euro Institute for Information 

and Technology Transfer 

April 2014 


| NACHRICHTEN 

| 

Personen 

Ralf Reifferscheidt ist Sprecher der Geschäftsführung 

bei Pöyry Deutschland 

Ralf Reifferscheidt (56) ist seit dem 

1. Januar 2014 neuer technischer 

Geschäftsführer der Pöyry Deutschland 

GmbH, einem führenden Consulting- 

und Engineering-Unternehmen 

mit ausgewiesener Expertise in 

den Bereichen Energie, Industrie, 

Verkehr, Wasser, Hoch- und Städtebau 

sowie Umwelt. Er folgt in dieser 

Position Walter Hengst, der Ende 

2013 nach rund 30 Jahren bei Pöyry 

in den Ruhestand gegangen ist. Ralf 

Reifferscheidt leitet als Sprecher der 

Geschäftsführung die Geschäfte von 

Pöyry gemeinsam mit Julia Bangerth, 

die seit 2013 als kaufmännische 

Geschäftsführerin für das Unternehmen 

tätig ist. 

Ralf Reifferscheidt leitet als Technischer 

Geschäftsführer das operative 

Geschäft der Pöyry Deutschland 

GmbH und trägt darüber hinaus Verantwortung 

für die Bereiche Business 

Development, Vertrieb, Qualitätsmanagement 

sowie Marketing und 

Kommunikation. Der Diplom-Ingenieur 

für Maschinenbau und Verfahrenstechnik 

war vor seinem Wechsel 

zu Pöyry seit 2009 als Business Unit 

Director & General Manager beim 

Stahl-, Maschinen- und Anlagenbauer 

Maurer Söhne GmbH & Co. KG in 

München tätig. Zuvor durchlief er 

beim Konsum güterhersteller Henkel 

AG & Co. KGaA in Düsseldorf verschiedene 

Führungspositionen – als 

Leiter der Bereiche Controlling, Corporate 

Engineering und Corporate 

Technology. 

Frank Hirschmann als Vertriebsleiter Central Europe 

der Gas-Sparte bei Itron 

Die Itron GmbH gewinnt mit 

Frank Hirschmann einen erfahrenen 

Vertriebsleiter für den Bereich 

Gas. Als Senior Director Sales, Marketing 

& Delivery Gas, Central Europe 

verantwortet Hirschmann den 

gesamten Vertrieb im Gasgeschäft 

bei Itron. Zu seinen Aufgaben gehören 

die Ausarbeitung und Umsetzung 

der Business Developmentsowie 

die Entwicklung einer lokalen 

Go-to-Market Strategie. 

Vor seinem Wechsel zu Itron war 

er bei General Electric als Sales Director 

Measurement & Control für 

Deutschland, Österreich und die 

Schweiz (DACH) zuständig. Er leitete 

hier den Geschäftsbereich Vertrieb 

des Anbieters sensorgestützter 

Messgeräte- und Prüftechnik. Davor 

war Hirschmann von 2007 bis 2009 

Sales Manager Sensing für die 

DACH-Region. In den folgenden 

zwei Jahren verantwortete er als Sales 

Director Sensing Southern Europe 

den Vertrieb für Sensor- und 

Messsysteme mit Blick auf die Märkte 

Deutschland, Österreich, Schweiz, 

Spanien, Italien, Portugal und 

Frankreich sowie Marokko, Algerien, 

Tunesien und Libyen. Von 1991 bis 

2007 war er in verschiedenen Positionen 

bei Schneider Electric tätig, 

zuletzt als Sales Manager NRW OEM 

Business. Dort fielen die Integration 

der Berger Lahr Vertriebsaktivitäten 

und der Ausbau des Serien- und Lösungsgeschäfts 

in seinen Aufgabenbereich. 

Hirschmann ist Diplom-Ingenieur 

für Automatisierungstechnik 

und arbeitet in der Karlsruher Zentrale 

von Itron. 

Neuer Geschäftsführer bei Schwank 

Der 

Hallenheizungsspezialist 

Schwank hat mit Dieter Müller 

zum 01.03.2014 einen neuen Geschäftsführer 

bestellt. Der 50-jährige 

Maschinenbauingenieur bringt 

sowohl in kaufmännischer als auch 

technischer Sicht die Voraussetzungen 

zur Leitung des Unternehmens 

mit. 

Der gebürtige Marburger kann 

vielschichtige Erfahrungen im Bereich 

der Heiz-, Lüftungs- und Klimatechnik 

nachweisen. 18 Jahre 

war Müller im Management von 

Vaillant in unterschiedlichen Bereichen 

tätig, zuletzt als Geschäftsführer 

für Produktion und Technik. Mit 

der Entwicklung von energiesparenden 

Heizsystemen, aber auch 

durch konsequente Umsetzung des 

Lean Management-Ansatzes hat er 

bei Vaillant nachhaltig Zeichen gesetzt. 

Dieter Müller wird das Unternehmen 

mit Oliver Schwank als 

Doppelspitze leiten. 

April 2014 


INFORMATION & KOMMUNIKATION 

GASFACHLICHE & 

WASSERFACHLICHE 

AUSSPRACHETAGUNG 

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2014 in Karlsruhe 

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Gas-/Wasser-Fachmesse 

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| NACHRICHTEN 

| 

Verbände und Vereine 

Fernleitungsnetzbetreiber veröffentlichen Netzentwicklungsplan 

Gas 2013 

Rund 2,2 Mrd. € investieren die 

deutschen Fernleitungsnetzbetreiber 

(FNB) im Zeitraum bis 2023 

in den Ausbau der nationalen Gas- 

Infrastruktur. „Damit engagieren 

die deutschen Fernleitungsbetreiber 

sich in bedeutendem Umfang 

beim Thema Versorgungssicherheit“, 

macht Inga Posch, die Geschäftsführerin 

der Vereinigung der 

Fernleitungsnetzbetreiber Gas (FNB 

Gas), deutlich. Der veröffentlichte 

zweite deutschlandweite Netzentwicklungsplan 

Gas listet insgesamt 

27 von der BNetzA bestätigte Maßnahmen 

der FNB für die nächsten 

zehn Jahre auf. In der Folge wächst 

die installierte Verdichterleistung 

in Deutschland um insgesamt 

344 MW, 522 km neue Hochdruckgasleitungen 

werden neu verlegt. 

Das Dokument ist auf der Internetseite 

des FNB Gas veröffentlicht. 

„Eine besondere Aufgabe, die 

von uns als FNB in Zukunft erfolgreich 

gelöst werden muss, ist die 

derzeit signifikant abnehmende inländische 

Produktion von L-Gas“, 

sagt Posch weiter. Erschwerend 

kommt hinzu, dass auch die L-Gas- 

Importmengen aus den Niederlanden 

in den nächsten Jahren stark 

rückläufig sein werden. Als mögliche 

Strategie zur langfristigen Sicherung 

der Gasversorgung in 

Deutschland und Europa beschäftigt 

sich deshalb der NEP 2013 erstmals 

mit der Umstellung von heute 

noch mit L-Gas versorgten Gebieten 

auf H-Gas. „Mit dem NEP 2013 starten 

wir den intensiven öffentlichen 

Diskussionsprozess mit Marktpartnern 

und Regulierungsbehörde 

über die erforderlichen Maßnahmen“, 

führt Posch weiter aus. 

Die Festlegung der planerischen 

Rahmenbedingungen des NEP 2013 

erfolgte in enger Abstimmung mit 

der Bundesnetzagentur sowie 

Marktteilnehmern wie Gashändlern, 

Kraftwerks-und Speicherbetreibern. 

Dabei stand die Kontinuität bei der 

Planung und dem Ausbau der Gasfernleitungsnetze 

im Rahmen der 

Energiewende im Mittelpunkt. Hierzu 

zählte insbesondere das Änderungsverlangen 

der BNetzA vom 

18. Dezember 2013, das zur zusätzlichen 

Aufnahme von Maßnahmen 

in den NEP 2013 führte. 

Derzeit werten die FNB die am 

7. März beendete Konsultation zum 

NEP 2014 aus, deren Ergebnisse am 

1. April 2014 an die BNetzA übermittelt 

werden. Parallel dazu haben die 

Unternehmen bereits mit Vorbereitungen 

zu Inhalten und Ablauf des 

Szenariorahmens für den NEP 2015 

begonnen. 

Zwei neue Broschüren der ASUE 

1. Gaswärmepumpen in 

Wohngebäuden – Grundlagen 

Die Broschüre „Gaswärmepumpen 

in Wohngebäuden“ erklärt 

dem Leser in klaren Illustrationen 

unter anderem die Funktionsweise 

von Zeolith-Gaswärmepumpen – einer 

neuen Produktfamilie am Markt 

für Erdgas-basierte Heizungen und 

Trinkwassererwärmung. Informationen 

zu möglichen Wärmequellen 

für die Verwendung der Gaswärmepumpe 

im Eigenheim sowie Fördermöglichkeiten 

und ein aktuelles 

Kostenbeispiel werden ebenfalls 

aufgezeigt. 

Die Broschüre richtet sich an Eigenheimbesitzer, 

Planer und Interessenten 

innovativer Energieanwendungen 

und kann kostenlos 

heruntergeladen werden: http:// 

asue.de/themen/gaswaermepumpe-kaelte/broschueren/gaswaermepumpen_in_wohngebaeuden.html 

2. Direkte Trocknung mit 

Abgasen aus KWK-Anlagen 

Die Broschüre „Direkte Trocknung 

mit Abgasen aus KWK-Anlagen“ beschreibt 

die genannten industriellen 

Trocknungsverfahren und enthält 

wichtige Planungsgrundsätze 

für den Aufbau einer Trocknungsanlage. 

Die Broschüre richtet sich an Anwender 

industrieller Trocknungsverfahren, 

Planer und Betreiber von 

KWK-Anlagen. Das kostenlose PDF 

der Broschüre findet sich unter http://asue.de/themen/blockheizkraftwerke/broschueren/direkte_ 

trocknung.html 

April 2014 


Verbände und Vereine | NACHRICHTEN | 

Über tausend neue Erdgas/Biogas-Fahrzeuge 

in der Schweiz 

Während der Schweizer Neuwagenmarkt 

letztes Jahr gegenüber 

dem Rekordjahr 2012 um 6,7 % 

zurückging, ist die Zahl der Erdgas/ 

Biogas-Fahrzeuge 2013 um über 

10 % Prozent gestiegen. Mit 1048 

neu verkauften Fahrzeugen hat der 

Bestand dieser umweltschonenden 

Fahrzeuge in der Schweiz und im 

Fürstentum Liechtenstein auf 11 

287 zugenommen. 27,8 % der verkauften 

Erdgas-Modelle stammten 

von Opel (Zafira, Tourer und Combo), 

25,8 % von Fiat (Panda, Punto, 

Doblò, Qubo, Fiorino, Ducato) und 

24,6 % von Volkswagen (eco UP!, 

Caddy, Passat und Touran). Favorit 

im Schweizer Markt war der VW 

Caddy Ecofuel mit 118 Fahrzeugen. 

Der durchschnittliche Preis für 

Erdgas/Biogas ist 2013 an den Tankstellen 

konstant geblieben. Umgerechnet 

auf Benzin kostete ein Liter 

im gesamtschweizerischen Durchschnitt 

1,18 Franken, was über 30 % 

günstiger ist als Benzin. Dem an den 

Tankstellen verkauften Erdgas wird 

rund 20 % Biogas beigemischt, was 

die CO 2 -Emissionen im Vergleich zu 

Benzin und Diesel um insgesamt bis 

zu 40 % reduziert. Die Zahl der Erdgas/Biogas-Tankstellen 

erhöhte sich 

2013 um 5 auf 140 Stationen. 

dena-Strategieplattform Power to Gas empfiehlt 

gezielte Anreize für Speicherlösungen 

Die von der Deutschen Energie- 

Agentur (dena) initiierte Strategieplattform 

Power to Gas plädiert 

dafür, bei anstehenden Gesetzesänderungen 

die Rahmenbedingungen 

für Power-to-Gas-Anlagen zu 

verbessern. Nur so könne die im Koalitionsvertrag 

der Bundesregierung 

angestrebte Marktreife für die 

Speicherung von Strom aus erneuerbaren 

Quellen in Form von Gas 

erreicht werden. 

Konkret gebe es vor allem drei 

Ansatzpunkte: Bislang wird Strom 

aus erneuerbaren Quellen vergütet, 

auch wenn er nicht genutzt werden 

kann. Diese sogenannte Härtefallregelung 

behindert jedoch die Entwicklung 

von Speicherlösungen für 

überschüssigen Strom. Zudem sollten 

Power-to-Gas-Anlagen nicht 

mehr als Letztverbraucher eingestuft 

werden. Das würde sie von Abgaben 

und Umlagen für den Strombezug 

entlasten. Schließlich müssten 

Wasserstoff und Methan aus 

Power-to-Gas-Anlagen als vollwertige 

erneuerbare Kraftstoffe anerkannt 

werden. 

Beim Power-to-Gas-Verfahren 

wird mit Hilfe von erneuerbarem 

Vollständige Funktionalität unter 

WINDOWS, Projektverwaltung, 

Hintergrundbilder (DXF, BMP, TIF, etc.), 

Datenübernahme (ODBC, SQL), Online- 

Hilfe, umfangreiche GIS-/CAD- 

Schnittstellen, Online-Karten aus Internet. 

Strom Wasserstoff und Methan erzeugt. 

Das Gas kann im vorhandenen 

Erdgasnetz transportiert und 

gespeichert und anschließend vielseitig 

genutzt werden, sei es zur Erzeugung 

von Strom und Wärme 

oder als Kraftstoff. 

Die Strategieplattform Power to 

Gas wird von der dena gemeinsam 

mit Partnern aus Wirtschaft, Forschung 

und Verbänden umgesetzt, 

um die Weiterentwicklung der Systemlösung 

Power to Gas zu unterstützen. 

Im Rahmen eines Treffens 

mit Parlamentariern in Berlin haben 

die Mitglieder der Plattform kürzlich 

ihre Empfehlungen vorgestellt. Die 

Vorträge des Parlamentarischen 

Abends sowie weitere Informationen 

zu Power to Gas, zur Strategieplattform 

und zu den Projektpartnern 

stehen unter www.powertogas.info 

zur Verfügung. 

Gas, Wasser, 

Fernwärme, Abwasser, 

Dampf, Strom 

Stationäre und dynamische Simulation, 

Topologieprüfung (Teilnetze), 

Abnahmeverteilung aus der Jahresverbrauchsabrechnung, 

Mischung von 

Inhaltsstoffen, Verbrauchsprognose, 

Feuerlöschmengen, Fernwärme mit 

Schwachlast und Kondensation, 

Durchmesseroptimierung, Höheninterpolation, 

Speicherung von 

Rechenfällen 

I NGE N I E U R B Ü R O FIS C H E R — U H R I G 

WÜRTTEMBERGALLEE 27 14052 BERLIN 

TELEFON: 030 — 300 993 90 FAX: 030 — 30 82 42 12 

INTERNET: WWW.STAFU.DE 

April 2014 


| NACHRICHTEN 

| 


14. E-world energy & water mit Rekordbeteiligung 

Die 14. Ausgabe der europäischen 

Leitmesse der Energieund 

Wasserwirtschaft verzeichnete 

eine neue Rekordbeteiligung bei 

Ausstellern und Besuchern. 620 

Aussteller aus 25 Nationen zeigten 

ihre Produkte und Dienstleistungen 

in der Messe Essen (2013: 610 Aussteller 

aus 22 Ländern) – darunter 

zahlreiche Global Player wie E.ON, 

RWE, EnBW, Vattenfall, Siemens und 

die Telekom. Erstmals dabei waren 

internationale Branchengrößen wie 

ASX Energy aus Australien, Taqa 

Energy aus Abu Dhabi oder die usamerikanische 

OPC Foundation. 

23 500 Besucher reisten aus über 70 

Ländern an, um sich auf dem internationalen 

Branchentreff über die 

Zukunft der europäischen Energieversorgung 

zu informieren. 

Lösungen für die Energiewende 

Im Mittelpunkt der E-world 2014 

stand die Energiewende. Präsentiert 

wurden unter anderem Innovationen 

für die Produktion und Speicherung 

erneuerbarer Energien sowie 

Technologien für eine effizientere 

Energieerzeugung und –nutzung. 

Der Ausstellungsbereich „Smart 

Energy“, Innovationsmotor der Branche, 

wuchs erneut deutlich. Über 80 

Unternehmen zeigten ihre Lösungen 

für intelligent steuerbare Netze 

(smart grids), Zähler (smart metering), 

vernetzte Haustechnik, Energiespeicherung 

und Energiedatenmanagement 

– ein Plus von 14 %. 

Die Internationale Messe 

der Entscheider 

Erneut erwies die Messe der Energiewirtschaft 

dabei als Treffpunkt 

der Entscheider. 80 % der Fachbesucher 

sind an Einkäufen und Beschaffungen 

in ihren Unternehmen 

beteiligt – vor allem bei Energieversorgern, 

Dienstleistern und Industrieunternehmen. 

Das größte Besucherinteresse 

verzeichneten die Bereiche 

Energiehandel, erneuerbare 

Energien, Energieeffizienz und 

Smart Metering. 

Besucherresonanz 

Die Bedeutung der E-world als europäische 

Leitmesse unterstrich auch 

das große internationale Interesse. 

Die am stärksten vertretenen Gastnationen 

waren Großbritannien 

und die Schweiz vor den Niederlanden, 

Österreich und Italien. Viele internationale 

Delegationen nutzten 

die E-world, um sich über die neuesten 

Technologien in den energiewirtschaftlichen 

Kernbereichen Erzeugung, 

Effizienz, Handel, Transport, 

Speicherung und grüne 

Technologien zu informieren – darunter 

erstmals die japanische Präfektur 

Fukushima. Bestnoten erhielt 

die E-world 2014 von Besuchern 

und Ausstellern. Sie lobten das Angebot 

der Messe und die sehr hohe 

Qualität der Besucher. Bereits jetzt 

wollen 93 % der Besucher und 94 % 

der Aussteller auch bei der nächsten 

E-world vom 10. bis 12. Februar 

2015 mit dabei sein. Hervorragend 

angenommen wurde auch das Rahmenprogramm 

der E-world. 

„Führungstreffen Energie“ 

Die Energiewelt von morgen stand 

im Mittelpunkt des „Führungstreffen 

Energie“, das in Zusammenarbeit 

mit der Süddeutschen Zeitung 

bereits zum dritten Mal am Vortag 

der E-world stattfand. Nordrheins- 

Westfalens Ministerpräsidentin 

Hannelore Kraft machte sich dabei 

für den Ausbau der Windenergie im 

Landesinneren stark. Die kostengünstige 

Technik müsse eine zentrale 

Säule der Energiewende in 

Deutschland sein, forderte sie. 

Drittes „Forum Energiewende“ 

Aktuelle Fragestellungen der Energiewende 

und mögliche Antworten 

waren auch Thema auf dem dritten 

„Forum Energiewende“. An dem Gemeinschaftsstand 

von Akteuren aus 

Politik, Wirtschaft und Forschung 

standen die Bereiche erneuerbare 

Energien, Energieeffizienz und Energiespeicherung 

im Mittelpunkt. Zu 

den Ausstellern zählen unter anderem 

die Deutsche Energie-Agentur 

GmbH (dena), das Bundesministerium 

für Wirtschaft und Technologie, 

die Universität Flensburg und das 

Zentrum für Energietechnik der Universität 

Bayreuth. 

25 Konferenzen zu marktnahen 

Themen 

Wissen aus erster Hand für über 

2500 Teilnehmer vermittelten rund 

200 Referenten im messebegleitenden 

Fachkongress, dessen Ausrichtung 

der gestiegenen Internationalität 

der E-world Rechnung trug. 

Themen waren unter anderem der 

„Europäische Strommarkt“ und der 

„Internationale Gasmarkt“. Erfolgreiche 

Premiere feierte außerdem die 

rein wissenschaftliche Konferenz 

„SmartER Europe“. Besucher lobten 

die Synergien von Messe und Kongress. 

Tag der Kommunen 

Die Energiewende und ihre aktive 

Gestaltung in den Städten und Gemeinden 

war das Topthema am „Tag 

der Kommunen“. Fachvorträge beleuchteten 

die Chancen der 

Energiewende für die lokale Wertschöpfung 

und stellten Best Practice-Beispiele 

vor. Ein fachlich geführter 

Messerundgang förderte anschließend 

den Austausch zwischen 

kommunalen Entscheidern und 

energiewirtschaftlichen Akteuren. 

April 2014 


member of 

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GAS 

UNION 

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CONFERENCES AND EXHIBITIONS IN SOUTH-EAST EUROPE! 

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1. INVITED PRESENTATIONS: Global Natural Gas Developments 

and European Gas Infrastructure Challenges; Natural Gas Market 

Development in Croatia, Natural Gas Production in Adriatic 

2. PANEL DISCUSSION: Gas Market Opening 

3. ROUND TABLES: Hybrid Technics and Efficiency 

4. Planned Development Projects 

5. Onshore and Offshore Distributed Energy Generation 

6. Global Approach to Energy Industry and Future Requirements 

7. Security and Management 

8. Problems with Buried Gas Pipelines 

9. Gasification Process in Dalmatia 

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| NACHRICHTEN 

| 


Beim 28. Oldenburger Rohrleitungsforum standen 

Hybridnetze im Fokus 

Unter welchem Motto wird die 

nächste Veranstaltung stattfinden? 

Diese Frage beschäftigt bereits 

die Macher des Oldenburger 

Rohrleitungsforums 2015. Und das 

passt. Macht es doch deutlich, welche 

Ausnahmestellung und welchen 

Ruf sich das kleine aber feine 

Forum erarbeitet hat. Traditionell 

diskutieren die Fachleute der Branche 

über den aktuellen Stand der 

Technik, werfen gleichzeitig aber 

auch den Blick nach vorn: Was müssen 

wir noch tun, sind wir auf dem 

richtigen Weg und welche Verfahren 

und Modelle haben das Potenzial, 

weiter entwickelt zu werden? Solche 

Fragen bilden die Grundlagen 

der vielfach kontroversen, aber 

meist fruchtbaren Diskussionen in 

den Vortragsblocks, auf der Fachausstellung 

und dem legendären 

Grünkohlabend, der den ersten Veranstaltungstag 

beschließt. Nach 

„Rohrleitungen – in neuen Energieversorgungskonzepten“ 

und dem 

Schwerpunkt „Klimawandel“ in 2013 

widmete sich das diesjährige Forum 

wieder der „Energieversorgung“ – 

beides Themen, die eng mit der 

Umsetzung der Energiewende verbunden 

sind. Mittlerweile sind aus 

ersten Konzepten erste Pilotprojekte 

hervorgegangen, wie zum Beispiel 

die Wasserstofferzeugungsanlage 

der E.ON im brandenburgischen 

Falkenhagen oder das 

Hybridprojekt Oldenburg-Drielake, 

bei dem so genannte Energetische 

Nachbarschaften als Baustein zukünftiger 

Hybridnetze im Fokus stehen. 

Auch Techniken wie die Nutzung 

von Abwärme aus Abwasser 

finden mittlerweile immer breitere 

Anwendung. Dennoch wurde eines 

in Oldenburg recht deutlich: Eine 

sichere Energieversorgung wird in 

der Zukunft nicht durch die einfache 

Umstellung der heutigen Strukturen 

möglich sein. Die Zukunft 

sieht komplexe ineinander greifende 

Netzstrukturen vor. Und genau 

dies erfordert viel technischen 

Sachverstand und verlangt einen 

hohen interdisziplinären Austausch. 

Wo könnte dies besser gelingen, als 

auf dem Oldenburger Rohrleitungsforum, 

das mit seinem diesjährigen 

Motto „Rohrleitungen als Teil von 

Hybridnetzen – unverzichtbar im 

Energiemix der Zukunft“ exakt den 

Nerv der Branche traf. 

Prof. Thomas Wegener, Vorstandsmitglied 

des iro e.V. und Geschäftsführer 

der iro GmbH, eröffnete 

am 6. Februar das 28. Oldenburger 

Rohrleitungsforum, das die Jade 

Hochschule mit über 3000 Teilnehmern, 

rund 350 Ausstellern und 130 

Referenten wie in jedem Jahr für 

zwei Tage in einen regelrechten 

Ausnahmezustand versetzte. Welche 

organisatorische Leistung notwendig 

ist, um Vortragsräume, Ausstellungsflächen, 

Pausenräume und 

Cafés für diesen Ansturm vorzubereiten, 

können die Besucher nur erahnen. 

Dementsprechend lobte der 

Präsident der Jade Hochschule Wilhelmshaven/Oldenburg/Elsfleth, 

Dr. 

habil. Elmar Schreiber, in seiner Ansprache 

nicht nur die lange Tradition 

der Veranstaltung, sondern hob 

insbesondere das Engagement des 

iro-Teams hervor. „Die stemmen 

was“, brachte Schreiber einen der 

Schlüssel für den außerordentlichen 

Erfolg der Veranstaltung auf den 

Punkt. Aber auch der besondere 

Mix aus „Wirtschaft - Wissenschaft – 

Hochschule – Praxis“ stellt für den 

Präsidenten ein charakteristisches 

Merkmal des Forums dar. 

Prof. Thomas Wegener, Vorstandsmitglied des Instituts für Rohrleitungsbau 

an der Fachhochschule Oldenburg e.V. und Geschäftsführer 

der iro GmbH Oldenburg, eröffnet das 28. Oldenburger Rohrleitungsforum. 

Foto: iro 

Gasnetze mit Potenzial 

Im Anschluss an die Grußworte der 

Verbände und der Stadt Oldenburg 

durch Dipl.-Ing. Hartmut Wegener, 

Vorstandsmitglied des Rohrleitungsbauverbandes 

e. V., Dipl.-Ing. 

Broll-Bickhardt, Stellvertretender 

Vorsitzender des DWA-Landesverbandes 

Nord, und Germaid Eilers- 

Dörfler, Bürgermeisterin der Stadt 

Oldenburg, widmeten sich die beiden 

Eröffnungsvorträge eingehend 

dem Thema der diesjährigen Veranstaltung. 

Prof. Dr.-Ing. Hartmut 

Krause, Deutscher Verein des Gasund 

Wasserfaches e.V., DBI Gastechnologisches 

Institut gGmbH, stellte 

April 2014 


Veranstaltungen | NACHRICHTEN | 

die Forschungsleitlinien des Verbandes 

vor und zeigte auf, welchen 

Beitrag die Gasnetze zur Stabilisierung 

der Energieversorgung bei zunehmendem 

Anteil erneuerbarer 

Energieträger an der Energieerzeugung 

leisten können. Wo gibt es – 

mit Blick auf die Gasnetze der Zukunft 

– noch Forschungsbedarf: 

auch das eine Steilvorlage von Krause, 

die Jun.-Prof. Dr. Sebastian Lehnhoff, 

Bereichsvorstand Energie OF- 

FIS e. V. Institut für Informatik, Oldenburg, 

als letzter Redner der Eröffnungsveranstaltung 

sofort aufnahm. 

Eine entscheidende Komponente 

zur erfolgreichen Realisierung 

der zukünftigen Energieversorgung 

sind entsprechende Automatisierungs- 

und Informationstechnologien, 

die erst eine Steuerung der Energieströme 

ermöglichen. „Dabei stellen 

sich im Wesentlichen zwei Probleme“, 

führte Lehnhoff aus. „Zum einen 

fehlt die Möglichkeit erzeugte 

Energie in ausreichendem Maß zu 

speichern und zum anderen müssen 

Transportengpässe dringend 

gelöst werden.“ In diesem Zusammenhang 

sieht Lehnhoff in den 

Smart Grids ein Instrument, die vorhandene 

Infrastruktur intelligent zu 

nutzen. An der Kernfrage, wie die 

Systeme zu verknüpfen sind, arbeitet 

das Institut zurzeit intensiv. Unter 

anderem werden Leitsysteme 

und Planungsansätze für gekoppelte 

Infrastruktursysteme entwickelt. 

Energetische Nachbarschaften 

Ein weiterer interessanter Ansatz 

beschäftigt sich mit der Regionalisierung 

der Hybridnetze, wie das 

Beispiel Drielake (Oldenburg) mit 

seinen Energetischen Nachbarschaften 

zeigt. Dabei wird nach 

Identifizierung passender Bereiche 

ein Verbund von dezentralen Verbrauchern 

und Produzenten, die 

sich in unmittelbarer räumlicher Nähe 

zueinander befinden, geschaffen. 

Dies ist auch eine der Grundvoraussetzungen 

für ein weiteres 

Schwerpunktthema des 28. Oldenburger 

Rohrleitungsforums, das im 

Zusammenhang mit dem Thema 

„Hybridnetze“ nicht fehlen darf: die 

energetische Nutzung der Abwasserwärme. 

In drei Vortragsblöcken 

wurde über neue technische Entwicklungen 

und die Erfahrungen 

aus aktuellen Projekten berichtet. 

Festzustellen ist, dass sich die Technik 

zur Nutzung der Abwasserwärme 

etabliert hat und dass das Interesse 

seitens der Kommunen stetig 

zunimmt. 

Anpassungen erforderlich 

Dass sich vieles um die Weiterentwicklung 

der Erdgasnetze drehen 

wird, wurde ebenfalls deutlich. Über 

die technischen Aspekte wie zum 

Beispiel den Einfluss des durch Elektrolyse 

gewonnenen und eingespeisten 

Wasserstoffs auf das Rohrnetz 

wurde in zwei Vortragsblöcken 

diskutiert. „Neben den Erdgasspeichern 

und -netzen bieten sich allerdings 

auch die großen Fernwärmenetze 

dazu an, Flexibilitäten für die 

erneuerbare Stromerzeugung bereitzustellen“, 

stellte DI Robert Hinterberger, 

Geschäftsführer Energy 

Research Austria, New Energy Capital 

Invest GmbH, in der Pressekonferenz 

fest, die sich ebenfalls dem 

Leitthema des Forums widmete. 

„Das hohe Flexibilitätspotenzial im 

Wärmemarkt zeigt sich schon alleine 

darin, dass deutschlandweit der 

Wärmeverbrauch mehr als 2,5mal 

so groß ist wie der Stromverbrauch. 

Insbesondere so genannte Power- 

To-Heat-Anlagen können zu einem 

wichtigen Baustein der Energiewende 

werden, indem erneuerbarer 

Überschussstrom in Fernwärmesystemen 

verwertet wird, anstatt diesen 

wie bisher abzuregeln“, so Hinterberger 

weiter. Die Umsetzung 

solcher Hybridsysteme erfordere 

aber nicht nur die technische Integration, 

sondern vor allem eine Anpassung 

der regulatorischen, rechtlichen 

und steuerlichen Rahmenbedingungen. 

So ist es für Fernwärmebetreiber 

derzeit in Deutschland 

nicht wirtschaftlich möglich, erneuerbaren 

Überschussstrom auf diese 

Art und Weise zu verwerten. Auf 

diesen Aspekt verwies auch Dipl.- 

Ing. Heiko Fastje, Geschäftsführer 

der EWE Netz GmbH. Denn die 

Grundzüge der Regulierung sind in 

einer Zeit entworfen worden, als 

wenige große Unternehmen den 

Energiemarkt dominierten. Die 

mittlerweile entstandene Struktur 

an Marktteilnehmern am Energiemarkt 

erfordert eine Anpassung der 

Regulierung, um eine technisch und 

wirtschaftlich sinnvolle Entwicklung 

zu ermöglichen. 

Dauerbrenner wie immer 

dabei 

Natürlich kamen auch in diesem 

Jahr die Dauerbrenner des Oldenburger 

Rohrleitungsforums nicht zu 

kurz: Hierzu zählen die vielen Vor- 

Im Gebäude 

der Hochschule 

und auf dem 

Freigelände 

präsentierten 

die Aussteller 

ihre aktuellen 

Produkte und 

Verfahren. 

Foto: iro 

▶▶ 

April 2014 


| NACHRICHTEN 

| 


tragsblöcke, die sich den verschiedenen 

Rohrmaterialien widmen, 

genauso wie die Blöcke zu den Themen 

grabenloser Leitungsbau, HDD 

oder Sanierung von Rohrleitungen. 

Zudem bildete der Korrosionsschutz 

von Rohrleitungen einen besonderen 

Schwerpunkt, aber auch 

Reizthemen wie das Fracking wurden 

in das Programm aufgenommen 

und kontrovers diskutiert. Für 

die Verbindung von Wissenschaft 

und Praxis sorgte wie im Vorjahr die 

Vorstellung der Abschlussarbeiten 

der Studierenden der Jade Hochschule. 

Und um „Schlauchliner – der 

Weisheit letzter Schluss?“ drehte 

sich die Diskussion im Café. 

Und wie lautet das Fazit nach 

zwei Tagen in Oldenburg? Wie immer 

gab es eine Fülle von hochinteressanten 

und aktuellen Themen 

und den gewohnt intensiven Austausch, 

der für neue und wichtige 

Impulse sorgen wird. „Um die Herausforderungen 

der Energieversorgung 

in Zukunft zu meistern, wird 

es nicht nur einen Lösungsweg geben. 

Die Kombination der verschiedenen 

technischen Möglichkeiten 

wird zum Ziel führen und Rohrleitungssysteme 

werden dabei eine 

wichtige Aufgabe spielen“, fasste 

Prof. Wegener seine Eindrücke nach 

Beendigung der Veranstaltung zusammen. 

Dementsprechend ist 

Wegener fest davon überzeugt, 

dass dem Oldenburger Rohrleitungsforum 

auch in den nächsten 

Jahren die Themen nicht ausgehen 

werden. Das Motto für das 29. Oldenburger 

Rohrleitungsforum – es 

findet am 19. und 20. Februar 2015 

statt – ist jedenfalls schon in Arbeit. 

21. Tagung Rohrleitungsbau in Berlin 

Netze zwischen Technik, Kommerz 

und Personalwirtschaft“ 

lautete das Motto der 21. Tagung 

Rohrleitungsbau, die am 21. und 22. 

Januar in Berlin stattfand. Rohrleitungsbauverband 

e. V. und der 

Hauptverband der Deutschen Bauindustrie 

e. V. (HDB) hatten ihre Mitglieder 

eingeladen, um mit Ihnen 

über die aktuellen Entwicklungen 

des Marktes zu diskutieren. Welches 

Spannungsfeld sich aus der heterogenen 

Mixtur von wirtschaftlichen 

Interessen, rechtlichen Rahmenbedingungen 

und politischen Aktivitäten 

ergibt, führten Fachleute in 

Vorträgen und Diskussionsrunden 

aus. Die Perspektiven der Bauwirtschaft 

nach der Bundestagswahl – 

Die Entwicklung der Gasinfrastruktur 

– Die Zukunft der Zertifizierungspraxis 

– Ausschreibungsfehler 

und Bieterirrtümer – Haftungsrisiken 

beurteilen und verringern – Die 

Zukunft der Wasserinfrastruktur – 

Wirtschaftlicher Erfolg durch Unternehmenskultur: 

Diese Auswahl an 

Titeln aus dem Vortragsprogramm 

macht deutlich, welche technischen, 

wirtschafts- und personalpolitischen 

Sachthemen die Leitungsbaubranche 

seit Monaten bewegen. 

Seit der Proklamation der Energiewende 

beschäftigen die Entwicklungen 

rund um die Netzinfrastruktur 

die Leitungsbauer in besonderem 

Maße. Verkommt der Umbau 

unserer Versorgungswirtschaft zu 

einem politischen Ränkespiel oder 

stehen die Planungen zum Ausstieg 

aus der Kernenergie auf energieund 

volkswirtschaftlich fundierter 

Basis? Das fragen sich viele. Was also 

tun als Leitungsbauunternehmer, 

der sich nicht nur mit einem sich 

neu strukturierenden Markt auseinandersetzen 

muss, sondern auch 

mit den Auswirkungen des demografischen 

Wandels und einem stetig 

zunehmenden Fachkräftemangel? 

Interessante Denkansätze und 

mögliche Strategien zeigten die 

Vorträge der Referenten auf. Die 

Botschaft, dass diese Themen 

durchaus nicht nur den deutschen 

Markt betreffen, sondern immer 

mehr europäische Züge annehmen, 

gab die Präsidentin des Rohrleitungsbauverbandes, 

Dipl.-Volksw. 

Gudrun Lohr-Kapfer, den Teilnehmern 

schon in ihrer Begrüßungsansprache 

mit auf den Weg. Exemplarisch 

führte sie die Regulierungsmaschinerie 

der EU an. Hierbei gelte es, 

unsere hohen Qualitätsstandards 

gegen die Mindestanforderungen 

der übrigen Mitgliedsstaaten zu 

verteidigen. „Allerdings hat der Verband 

mit dem Arbeitskreis Strategie 

ein geeignetes Werkzeug geschaffen, 

um diese Entwicklungen für die 

Leitungsbauer zu beleuchten und 

Konzepte für die ganze Branche zu 

entwickeln“, machte die rbv-Präsidentin 

den Mitgliedern Mut. 

April 2014 


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| PIPELINE TECHNOLOGY CONFERENCE 2014 

| 

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Pipeline Technology Conference 2014 

Große Marktchancen für Baufirmen, Rohrhersteller sowie Technologie – 

und Serviceanbieter der Pipelinewirtschaft auf internationalen Märkten 

Ein Fachgespräch mit dem Chef des „Euro Institute for Information and 

Technology Transfer, EITEP“ Herrn Dr. Klaus Ritter. 

Bild 1. Dr. 

Klaus Ritter, 

Chairman der 

Pipeline Technology 

Conference 

und President 

des EI- 

TEP Institute 

eröffnet die ptc 

2013. 

gwf: Herr Dr. Ritter, die EITEP ist seit 

vielen Jahren als Berater und Anbieter 

von Seminaren für Schwellen- und 

Entwicklungsländer erfolgreich tätig. 

Heute liegen die Schwergewichte bei 

der Durchführung von internationalen 

Konferenzen und Ausstellungen. 

Was war Ihre Motivation, als Sie 2002 

dieses Institut vom DVGW übernahmen 

und warum spielen heute Konferenzen 

und Fachausstellungen im 

Portfolio der EITEP eine so wichtige 

Rolle? 

Dr. Ritter: Das Institut war durch die 

Fusion zwischen DVGW und DELIWA 

Euro Institute for Information 

and Technology Transfer 

Tochterunternehmen des DVGW 

geworden. Es lagen Seminar- und 

Trainingsaufträge für China und 

andere Brennpunkte der wirtschaftlichen 

Entwicklung weltweit vor. 

Der Ansatz war, auf diesem Wege 

Erfahrungen und Technologien aus 

dem international hoch geschätzten 

Deutschland unter wirtschaftlichen 

Gesichtspunkten an Schwellen- 

und Entwicklungsländer zu vermitteln. 

Nach anfänglich guten Erfolgen 

stellten sich zunehmend Schwierigkeiten 

ein, weil die finanzierenden 

Länder und Bundesministerien eigene 

Strukturen aufbauten und 

weil die deutschen Unternehmen 

der Wasser- und Energiebranche zunehmend 

unter Druck gerieten (Unbundling) 

und ihre Mitarbeiter nicht 

mehr frei stellten. 

April 2014 


| PIPELINE TECHNOLOGY CONFERENCE 2014 | 

Gemeinsam mit der Messe Nürnberg 

(Water Middle East) und der 

Hannover Messe (Pipeline Technology 

Conference) wurden dann internationale 

Konferenzen mit Fachausstellungen 

entwickelt, die heute 

als eigenständige EITEP Events geführt 

werden und der EITEP eine 

gesunde wirtschaftliche Basis verschaffen. 

Wichtigstes Instrument 

dabei ist eine annähernd 30 000 Experten 

zählende internationale Datenbasis. 

gwf: Die Pipeline Technology Conference, 

ptc ist heute Ihre wichtigste 

Veranstaltung. Sie wird aber in 

Deutschland durchgeführt. Inwieweit 

erfüllt das Ihren anfänglichen Ansatz? 

Dr. Ritter: In keinem anderen Land 

der Erde hat man so früh damit 

begonnen, ein besonderes Augenmerk 

auf die Instandhaltung und 

den Schutz der Netze für den Transport 

und die Verteilung von Wasser 

und Gas gelegt wie in Deutschland. 

Entsprechend niedrig sind die Verluste 

und die netzbedingten Unfälle. 

Bei den seit Jahren weltweit rasant 

wachsenden Rohrnetzen wird nicht 

nur die Vermeidung von Verlusten 

sondern auch die Verlängerung von 

Standzeiten zunehmend bedeutungsvoll. 

Betreiber weltweit kommen deshalb 

gerne nach Deutschland, um 

hier zu erfahren wie der Rohrnetzbetrieb 

zu optimieren ist, wie fehlerhafte 

Bereiche frühzeitig erkannt 

werden können und wie aufkommende 

Schäden optimal repariert 

werden können. 

Diese Fragestellungen stehen deshalb 

im Mittelpunkt der technischen 

Sessions die mit jeweils etwa 

40 Vorträgen das Schwergewicht 

der ptc bilden. 

Beide Entwicklungen – Wachstum 

des internationalen Marktes und die 

guten Beispiele – haben dazu geführt, 

dass die ptc innerhalb weniger 

Jahre zu einem weltweit anerkannten 

Umschlagplatz für Knowhow 

und Technologie im Pipelinebereich 

wurde. 

Davon profitieren in hohem Maße 

die Anbieter von Technologie und 

Dienstleistungen. Die ptc macht es 

ihnen leicht, neue, internationale 

Märkte zu erschließen – diese revanchieren 

sich, indem sie als Sponsor 

oder Aussteller zur Finanzierung 

der Konferenz beitragen. 

gwf: Im Zuge des Unbundling sind 

Betreiber in Deutschland unter Druck 

geraten. Welche Rolle spielen sie bei 

der ptc? 

Dr. Ritter: Betreiber von Hochdrucknetzen 

in Deutschland engagieren 

sich in hohem Maße bei der ptc. Sie 

stellen vier Mitglieder im Advisory 

Committee. Einer von diesen Vertretern 

ist jeweils Co-Chair des Komitees. 

Für die 7. und 8. Konferenz war 

dies Heinz Watzka, Open Grid 

Europe; ab der 9. Konferenz ist es 

Uwe Ringel, ONTRAS. 

Sie entscheiden damit in hohem 

Maße über die Inhalte der kommenden 

Konferenz. 

Eigentümer von Transportnetzen 

erwarten von ihrem Management, 

dass dieses die Pipelines sicher, 

effizient und konkurrenzfähig 

betreibt. Dazu ist es erforderlich, 

dass u. a. 

Entwicklung der Pipeline Technology Conference 

Bild 2. Vortrag von Botas International (Türkei) im 

Rahmen der 8. Pipeline Technology Conference. 

•• 

ein gut ausgebildetes und informiertes 

Personal zur Verfügung 

steht und 

•• 

die Chancen der Optimierung 

durch Berücksichtigung der 

technologischen und administrativen 

Entwicklung genutzt 

werden. 

Beides ist durch Erfahrungsaustausch 

mit anderen Betreibern, 

Anlagenproduzenten und mit 

Dienstleistern zu erreichen. Die 

optimale Plattform für diesen Erfahrungsaustausch 

stellen Konferenzen 

mit begleitenden Fachausstel- 

Die Pipeline Technology Conference (ptc) ist vor acht Jahren als begleitende Konferenz 

aus der weltgrößten Industriemesse HANNOVER MESSE hervorgegangen und deckt alle 

Aspekte der Öl-, Gas- und Produktpipelineindustrie ab. Mittlerweile ist die ptc Europas 

größte internationale Pipelinekonferenz mit Messe und wird jährlich von über 300 Teilnehmern 

besucht. Vor allem die Zahl teilnehmenden Pipelinebetreibergesellschaften ist 

in den letzten Jahren stark gestiegen. Für 2014 werden Delegationen von 50 verschiedenen 

Betreibergesellschaften erwartet. Der Anteil an internationalen Teilnehmern liegt 

hierbei wie auch bei den Ausstellern und Rednern traditionell bei weit über 50 %. 

Neben der reinen Veranstaltung im Frühjahr ist die ptc mittlerweile zu einer ganzjährigen 

Informationsplattform für die Pipelinewirtschaft gewachsen. Die ptc Website unterhält 

neben einem Nachrichtendienst zu aktuellen Entwicklungen und Projekten eine 

Datenbank mit mehr als 400 frei zugängigen technischen Publikationen aus den letzten 

Jahren. Darüber hinaus gibt es mittlerweile eine ptc Seminarreihe mit Veranstaltungen 

in Hannover, Hamburg, Dubai und Tunis. Ein elektronisches Fachjournal „Pipeline 

Technology Journal“ (ptj) das mit herausragenden Vorträgen der ptc und zusätzlichen 

Vorträgen zu wichtigen Neuentwicklungen sowie Nachrichten aus Industrie und Praxis 

bestückt ist rundet den „ptc brand“ ab. Die ptj erscheint 2-mal jährlich und wird elektronisch 

an über 13 000 Experten und Entscheider weltweit verschickt. Nähere Informationen 

unter www.pipeline-conference.com. 

▶▶ 

April 2014 


| PIPELINE TECHNOLOGY CONFERENCE 2014 

| 

Bild 3. Teilnehmer 

der 

8. Pipeline 

Technology 

Conference. 

lungen dar. Vor allem unter Kostengesichtspunkten 

ist eine Konferenz 

in Deutschland sinnvoll, wenn 

deren Inhalte von deutschen Betreibern 

beeinflusst werden kann und 

zu welcher Betreiber sowie Technologie- 

und Dienstleistungsanbieter 

aus der ganzen Welt kommen. 

gwf: Herr Dr. Ritter, bei Ihrer internationalen 

Arbeit stehen Ihnen Informationen 

weltweit zur Verfügung. Wie 

beurteilen Sie die derzeitige Situation? 

Dr. Ritter: Rund 25 000 km Pipelines 

werden derzeit jährlich weltweit 

verlegt. Immer geht es darum, den 

Bedarf von Industrie und Haushalten 

in den Regionen zu decken, die 

keine ausreichenden Ressourcen 

haben. Dies wird noch eine ganze 

Weile so weitergehen, weil der Energiehunger 

noch lange nicht gestillt 

ist. In den sich schnell entwickelnden 

Regionen der Erde wie Indien, 

China und Südamerika ist der 

Bedarf an Energie und damit an 

Pipelines ungebrochen. In Nordamerika, 

Europa, Russland usw. 

geht es um die interne Weitervernetzung. 

Für Erdgas zeichnet sich zumindest 

in Europa allerdings eine Umkehrung 

der Vorzeichen ab. 

•• 

Der nordamerikanische Markt ist 

aufgrund der Nutzung von shale 

gas derart übersättigt, dass die 

Preise extrem gesunken sind – 

es bleibt abzuwarten, bis amerikanische 

Produzenten in Form 

von LNG den europäischen 

Markt erreichen. 

•• 

Stärkere Produktion von shale 

gas kann auch in Europa erwartet 

werden. 

•• 

Der Arabische Frühling, soll er 

Bestand haben, muss wirtschaftliche 

Erfolge aufweisen. Dies 

kann nur geschehen wenn man 

die eigenen Ressourcen, die vor 

der Küste von Ägypten und 

im Süden von Tunesien und 

Libyen liegen nach Europa verkauft. 

Programmübersicht 9. Pipeline Technology Conference 

Die 9. Pipeline Technology Conference wird unter der Leitung der Co-Chair Dr. Klaus Ritter und Uwe Ringel mit einem Meeting 

des mittlerweile 31 Personen aus acht Ländern umfassenden Advisory Committee (AdCo) eingeleitet. Das AdCo gestaltet 

die Inhalte der Konferenz und beschäftigt sich mit den dringenden Fragestellungen die aus dem raschen Ausbau der Pipelineinfrastruktur 

weltweit entstehen. Themen der letzten Sitzung waren z.B. Öffentlichkeitsarbeit (public perception), Überwachung 

der Anlagen, Gefahren für Pipelines bei Erdbewegungen, Cyber Security. Außerdem berichten die Mitglieder über 

bevorstehende größere Pipelineprojekte in ihren Regionen. 

Mit dem Start der Ausstellung und „Opening“ am Montag, 12. Mai wird die ptc 2014 offiziell eröffnet. Ein Highlight am Montag 

wird ein aktueller Statusbericht zu den besonderen Herausforderungen des South Stream Offshore Projektes werden bevor 

es anschließend in 9 „Technical Sessions“ geht. Themenschwerpunkte in 2014 sind: Inline Inspection, Integrity Management, 

Corrosion / Coating, Materials, Leak Detection, Monitoring, Compressor and Pump Station, Planning and Construction, Offshore 

Technologies. 

Die Konferenz beschließen werden eine Diskussionsrunde unter Leitung von Heinz Watzka zu den aktuellen Herausforderungen 

der Pipelineindustrie die zum Beispiel aus der Verpflichtung zum europäischen Binnenmarkt Gas entsteht und der 

„World Pipeline Outlook“ mit Beiträgen internationaler Pipelinebetreibern. 

Abgerundet wird das Programm durch ein „Get together“ im Rahmen der Messe bei dem Aussteller und Konferenzteilnehmer 

bei Drinks und Fingerfood sich besser kennen lernen. Der gesellige Höhepunkt ist eine Einladung zum Abendessen während 

einer Bootsfahrt auf Spree und den Kanälen durch das nächtliche Berlin. 

Nach der ptc schließen sich direkt mehrere detaillierte Workshops und Seminare bis Freitag, 16. Mai an. 

Nähere Informationen zu den Detailplanungen unter www.pipeline-conference.com. 

April 2014 


| PIPELINE TECHNOLOGY CONFERENCE 2014 | 

Bild 4. Programmübersicht ptc 2014. 

•• 

Die mächtigen, bestehenden 

Gasströme aus Russland nach 

Mittel- und Westeuropa werden 

ergänzt durch Nord Stream und 

demnächst durch South Stream. 

•• 

Der Ausbau der erneuerbaren 

Energien verringert den Bedarf 

an fossilen Energieträgern. 

Fazit: der europäische Gasmarkt 

wird zum Käufermarkt; mit allen 

Vorteilen bei den Gasverbrauchern. 

Die Erweiterung der Netze wird 

aber eher gefördert. Generell kann 

man sagen, dass der Pipelinemarkt 

weltweit weiter boomen wird. 

KOMPETENZ FÜR 

DAS GASFACH 

Fachzeitschriften 

Fachbücher 

englische 

Fachmedien 

Online 


April 2014 


| FACHBERICHTE 

| 


Kontinuierliche Verfügbarkeit von 

Gastransportleitungen – Reparaturen 

und Anschlüsse bei vollem 

Volumenstrom und Druck 

Rohrnetz, Gastransport, Schweißprozesse 

Wim N. Schipaanboord, Jan Marquering und Jan Spiekhout 

Die Erstellung von Anschlüssen an Gastransportleitungen 

bis 150 bar und eine Gasströmung von 10 m/s, 

die nicht außer Betrieb genommen werden können, 

erfordert spezielle Verfahren. Oft wird „Hot Tapping“ 

angewandt. Dabei werden so genannte „Splittees“ 

(geteilte T-Stücke) auf Leitungen geschweißt, die vollständig 

in Betrieb sind und bleiben. Die geteilten 

T-Stücke werden auf die Leitungen gesetzt und anschließend 

mittels Längsschweißen zu einem T-Stück 

verbunden. Nach der Inspektion (TOFD- und Impulsechoverfahren) 

werden rundum Schweißnähte angebracht, 

wodurch eine Verbindung des T-Stücks mit 

der Transportleitung hergestellt wird. 

N.V. Nederlandse Gasunie hat seit 1978 Studien 

durchführen lassen, unter anderem beim niederländischen 

Institut für Angewandte Naturwissenschaftliche 

Forschung (TNO), um auf diese Weise zu einem 

untermauerten Verfahren zu gelangen, mit dem zuverlässige 

und sichere Schweißungen an gasführenden 

Leitungen durchgeführt werden können. In Referenz 2 

wurde ausführlich auf die technischen Hintergründe 

und das Elektroden-Schweißverfahren eingegangen. 

In diesem Artikel wird neben der Quantifizierung der 

Details der schweißtechnischen Untermauerung ebenfalls 

der Qualifikationsprozess eines mechanisierten 

Schweißsystems behandelt. Die Qualifikation wurde 

kürzlich von TÜV-Nord genehmigt. 

Repair and connections at full flow and pressure 

conditions – Welding on in-service gas transmission 

pipelines using a mechanized welding process 

Special techniques are required to make a connection 

to gas transmission pipelines that cannot be taken 

out of service. When carrying such a hot tap split tees 

are welded to the pipeline. The split tees are placed 

on the pipeline and welded together with a longitudinal 

weld to form a tee. After inspection (not destructive 

testing with TOFD and PulsEcho) the circumferential 

welds are applied. After this the tee and pipeline 

are connected. 

Since 1978 N.V. Nederlandse Gasunie has commissioned 

studies to support this technique, amongst 

others with TNO – the national institute for applied 

physics, to obtain a reliable connection and a safe 

way of carrying out the welding itself. The detailed 

technical backgrounds and welding with manual 

electrodes are described in 3R of 06/2013 (ref. 2). In 

this article the supporting backgrounds and the quality 

process of mechanized welding on in service 

pipelines are described. This work was recently approved 

by TÜV-Nord. 

1. Härtbarkeitsprüfung mithilfe eines 

Schweißsimulators 

In Referenz 2 wurden die Abkühlzeit-Diagramme sowohl 

für normalisierten Stahl als auch für thermomechanisch 

behandelten Stahl (TM-Stahl) angeführt. Beide Stahlsorten 

wurden in erheblichem Umfang bei der Anlage des 

Transportleitungsnetzes eingesetzt. Bei Schweißarbeiten 

an gasführenden Leitungen müssen demnach beide 

Stahlsorten berücksichtigt werden. Die Diagramme in 

Bild 1 und 2 zeigen das Umformungsverhalten bei bestimmten 

Temperaturen beider Stahlsorten als Funktion 

von Zeit. Für die Spitzentemperatur 1300 °C wurden die 

Abkühlzeiten zwischen 100 und 4 [s] simuliert. 

Aus diesen Diagrammen kann abgeleitet werden, 

dass innerhalb des normalisierten Stahls bei Abkühlzeiten 

unter 8 Sekunden Martensitbildung erfolgt, die ab 

einer Temperatur von etwa 400 °C beginnt. Beim TM- 

Stahl liegt dieser Zeitwert bei etwa 2,5 Sekunden, was 

April 2014 


Rohrnetz | FACHBERICHTE | 

somit erheblich günstiger ist als bei normalisiertem 

Stahl. Ausgehend von diesen Diagrammen erscheint 

somit der Einsatz von TM-Stahl für „Splittees“ (geteilte 

T-Stücke) die vernünftigere Entscheidung. Die „Splittees“ 

können jedoch aus normalisiertem Stahl gefertigt 

sein. 

2. Abkühlzeit unter gasführenden 

Bedingungen und variabler Wärmezufuhr, 

kritische Bruchspannung 

In Bild 3 ist zu sehen, dass die Abkühlzeit abhängig von 

der Gasstromgeschwindigkeit bei etwa 5 Sekunden 

liegt. Bei dünneren Rohren (gelber Punkt im Diagramm) 

ist dieser Zeitwert noch niedriger. Daraus kann die 

Schlussfolgerung gezogen werden, dass die Wahrscheinlichkeit 

einer Martensitbildung bei den normalisierten 

Stahlsorten groß ist. In Bild 4 ist zu sehen, dass 

beim Schweißen mit der Handelektrode ein direkter Zusammenhang 

zwischen der Wärmezufuhr und der Abkühlzeit 

von 800 auf 500 °C besteht. 

Die Zeiten variieren zwischen 2 und 8 Sekunden, 

wobei anzumerken ist, dass beim basisch steigenden 

Schweißen die einzusetzende Stromstärke auf etwa 140 

Ampere beschränkt ist, und somit auch der Wärmeeintrag. 

Die Erhöhung des Wärmeeintrags ist demnach begrenzt 

und bietet keine Möglichkeiten so zu schweißen, 

dass die Bildung von Martensit verhindert wird. 

In Bild 4 ist zu sehen, dass diese als Funktion des 

Wärmeeintrags zwischen 8 und 20 Sekunden variieren 

können. Es wird als bekannt vorausgesetzt, dass diese 

Zeiten zu niedrig sind, um dem Wasserstoff die Gelegenheit 

zu geben, in das Schweißmetall und die angrenzende 

Schweißzone zu entweichen. Aufgrund dessen 

kann zu der Schlussfolgerung gelangt werden, dass 

der Wasserstoffgehalt so niedrig wie möglich sein muss, 

um Schäden zu vermeiden. 

In Bild 5 ist die kritische Bruchspannung eines 

Schweißmetalls mit einer variablen Menge diffundierbaren 

Wasserstoffs mit einer festen Abkühlzeit für beide 

Stahlsorten gegeben. Für den normalisierten Stahl ist 

diese Spannung am niedrigsten in der Dickenrichtung 

des Stahls. Die Belastung der Kehlnahtschweißung gibt 

Spannungen sowohl in Dicken- als auch in Achsrichtung 

des Rohrs. Beide müssen demnach berücksichtigt werden, 

indem die Restspannung so niedrig wie möglich 

gehalten wird. 

Für den Entwurf des Schweißadditivs ist es somit 

wichtig eine niedrige Dehngrenze festzulegen. Aus dieser 

Prüfung kann abgeleitet werden, dass eine Dehngrenze 

von maximal 400N/mm² und ein niedriger Wasserstoffgehalt 

eine vernünftige Entscheidung ist. Das 

Schweißmetall für die Kehlnaht ist somit relativ schwach 

im Vergleich zum Stahl mit einer Dehngrenze von minimal 

415 N/mm². Berechnungen haben ergeben, dass 

die Eckschweißung eine theoretische Stärke von mindestens 

200 N/mm² aufweisen muss. 

Bild 1. ZTU – Diagramm: Phase Umwandlung in 

normalisierten Stahl (Ceq =0,49), API 5L X56. 

Bild 2. ZTU Diagramm: Phase Umwandlung in 

thermomechanisch behandelten Stahl (Ceq =0,37), 

DIN 17172 StE.415.7TM. 

Bild 3. Verlauf der Abkühlgeschwindigkeit in der Schweißung 

als Funktion der Gasstromgeschwindigkeit 

April 2014 



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Diese Dehngrenzwerte sind ebenfalls Bestandteil 

der Europäischen Norm NEN-EN 12732:2000 zum 

Schweißen von Transportleitungen (Anhang D) und 

jüngst wurde ein VdTÜV-Merkblatt zur „Low Yield Elektrode“ 

mit Angaben zur beschränkten Anwendung herausgegeben. 

Bild 4. Verlauf der Abkühlzeit 800-500 °C und 300- 

100 °C als Funktion des Wärmeeintrags in kJ/cm. Der 

Wärmeeintrag von etwa 2,7 kJ/cm gehört zum Fülldraht- 

Schweißprozess (FCAW). Die Abkühlzeiten von 300– 

100 °C, die für das Entweichen von Wasserstoff ausschlaggebend 

sind, sind ebenfalls niedrig. 

Bild 5. Kritische Bruchspannung als Funktion des 

diffundierbaren Wasserstoffgehalts beim Implant- 

Test (Kaltrissprüfung). 

3. Ergonomische Aspekte 

Beim Schweißen von geteilten T-Stücken – so genannte 

Splittees (Bild 6 a und 6 b) oder Reparaturschellen –, 

werden Arbeiten vielfach im Freien durchgeführt. Vor 

Kurzem hat die Reparaturabteilung von Gasunie im niederländischen 

Deventer geteilte T-Stücke oder Reparaturschellen 

mit einem Durchmesser von 1000 mm und 

750 mm geschweißt. Für ein solches Projekt sind sieben 

Schweißerschichten erforderlich. 

Ebenfalls Teil dieser Schweißerschichten sind Projektleiter, 

die sachkundig sowie ausgebildet und qualifiziert 

nach ISO 3834-2 (nach Doc. IIW 338 Teil 2; Product 

supplements concerning the manufacture of steel and 

aluminium structures for the European Market) in den 

Bereichen Schweißprozesse, Gastransport und Schweißqualität 

sind. Relativ viel Zeit muss in einer ungünstigen 

Schweißposition gearbeitet werden, zudem unter 

den Verhältnissen des niederländischen Klimas und 

feuchten Bodens. Hinsichtlich der Arbeitsverhältnisse 

bedurfte es deshalb einer Verbesserung. Das ist kürzlich 

gelungen, indem das Schweißverfahren Fülldraht- 

Schweißen (FCAW) auf gasführenden Leitungen angewandt 

und qualifiziert wurde. Nach einer ausführlichen 

Sicherheitsstudie der Stromquelle und des Orbitalschweißgeräts 

erfolgte eine Präqualifikation. In Bild 7 

bringt ein Schweißer mit verkleideter Elektrode die Pufferlagen 

und die Kehlnahtschweißverbindung an. In 

Bild 8 ist das Schweißen mit zwei Orbitalschweißgeräten 

für das Fülldraht-Schweißen abgebildet, wobei die 

Bild 6a. Ergonomische Arbeitsverhältnisse 

müssen verbessert 

werden, („jeder Schweißer muss 

seinen eigenen Stuhl haben“). 

Schweißer von Gasunie während 

einiger Stunden unter einem 

Splittee zum Überkopfschweißen 

der Längsnaht. 

Bild 6 b. Schweißnaht in einem geteilten 42-Zoll-T- 

Stück, Nach dem Schweißvorgang wird die Schweißnaht 

mittels TOFD-Verfahren (Time of Flight 

Diffraction),nach EN 12732, Impulsecho- und Magnetpulververfahren 

geprüft. 

April 2014 



Arbeitsverhältnisse dank der Automatisierung erheblich 

verbessert sind. 

4. Übersicht über die Präqualifikationen 

Die Kaltrissprüfungen werden gemäß ISO 17642- 

1(2005) ausgeführt, sind jedoch etwas an die Schweißverhältnisse 

angepasst. Die Präqualifikation erfolgt an 

einer mit fließendem Wasser gefüllten Rohrleitung. Aus 

Studien wurde ersichtlich, dass die Abkühlgeschwindigkeiten 

vergleichbar oder niedriger sind als die bei mit 

Erdgas gefüllten Rohrleitungen. Folgende Prüfungen 

wurden durchgeführt: 

Aufschmelzversuch („bead on plate test“) 

CTS-Prüfung; modifiziert 

•• 

Längszugversuch der Schmelzschweißverbindung 

und Charpyerbschlagzähigkeitsprüfung 

•• 

Halbschalen geschweißt in wassergefülltem Rohr 

und unter innerem Druck belastet (70 bar) 

•• 

Schweißen in der Zugprüfmaschine; Position vertikal 

– Aufschmelzversuch („bead on plate test“) 

•• 

Verfahrensqualifikation im Bernoulli-Strömungslabor 

bei innerem Druck von 70 bar und einer Gasströmung 

von 10 m/s 

5. Aufschmelzversuch 

Die Schweißparameter aus der Präqualifikation werden 

zur Feststellung des Effekts der Temper-Bead auf die 

Wärmeeinflusszone der 1. Pufferlage verwendet. Von 

der Schweißung in Bild 9 werden unterschiedliche 

Querschnitte gemacht, um den Effekt auf die Härten der 

Wärmeeinflusszone messen zu können. Das Ergebnis 

kann, je nach zulässiger Härte, für den maximal zulässigen 

Abstand zwischen der Temper-Bead und der 

Schmelzlinie ausschlaggebend sein. 

6. Tekken-Test (Kaltrissprüfung Schweißmetall 

oder -blech) 

Die TEKKEN-Test-Platten werden aus Schalenmaterial 

angefertigt und am Rohr angebracht. (wassergefüllt 

und fließend). Der 2 mm breite Spalt befindet sich in 

Axialrichtung. Dieser Versuch hat sich in der Studie zur 

Durchführung des FCAW-Schweißverfahrens als ungeeignet 

herausgestellt. Beim Ein- und Auslauf des 

Schweißbrenners entsteht zu viel Unsicherheit über die 

Reproduzierbarkeit der Schweißergebnisse. Diese Versuche 

bildeten ferner keinen Bestandteil der Qualifikationsprüfung. 

Des Weiteren ist der Spalt von 2 mm zu breit, weshalb 

vom Normprüfverfahren abgewichen werden 

muss. 

7. CTS-Tests (Kaltrissprüfung Schweißmetall 

oder -blech) 

Die CTS-Tests bildeten Bestandteil des Präqualifikationsprogramms 

zum Nachweis, dass mit Fülldraht rissfreie 

Splittee-Materialien verschweißbar sind. Auch hier sind 

Bild 7. Schweißer bringt mit der umhüllten Elektrode 

die Pufferschicht der Schweißung zwischen T-Stück 

(Splittee) und gasführendem Rohr an. 

in Abweichung von der EN ISO 17642-2 mehrschichtige 

CTS-Tests ausgeführt, wobei das Zeitintervall zwischen 

Puffern und Auftragsschweißung mit dem Splittee-Material 

für einen Rohrdurchmesser von 1200 mm (48”) 

berücksichtigt wird. Diese Arbeitsweise findet Unterstützung 

in der Literatur [1]. Weitere Einzelheiten finden 

sich im Referenz 2. 

8. Längszugversuch des Schmelzschweißverbindung 

(und CVN) 

Wichtig zu wissen ist, mit welchen Eigenschaften das 

Schweißmetall bei Normverhältnissen mit den Schweißparametern 

(Bogenspannung, Amper-Wert, freie Draht- 

Bild 8. Schweißer 

bringt im 

Fülldraht- 

Schweißprozess 

die Rundschweißnaht 

zwischen Splittee 

und gasführendem 

Rohr an. 

April 2014 



| 


Bild 9. Aufschmelzversuch: 

Versuch 

zur Feststellung 

des 

Effekts des 

Temper-Beads 

auf die Härtereduzierung. 

länge („Stick-Out“), Gaszusammensetzung, Schrumpfverhinderung) 

geschweißt wurde. Charpy-Kerbschlagzähigkeitsprüfungen 

wurden bei Material aus der 

Kehlnahtschweißung vorgenommen, siehe Bild 11. Die 

Kerbe wird an der Stelle der Auftragsschweißung angebracht, 

siehe Bild 12. Die gemessenen Kerbzähigkeiten 

liegen bei Niveau 150 [J] bei einer Prüftemperatur von 

-20 °C. Der Zugversuch ergibt als Ergebnis für die Dehngrenze 

400 – 420 N/ mm² (REL). 

Bild 10. Querschnitt des Temper-Beads bei 4,0 mm. 

Bei einem optimalen Abstand und einer guten 

Kombination der Wärmezuführung kann eine 

Härtereduktion von etwa 70 Härtepunkten nach 

Vickers erreicht werden. 

Bild 11. Positionierung des Charpy V- Stabs in der 

Schweißung, zusätzliche Aufschweißung unter 

repräsentativer Abkühlzeit soll ein repräsentatives 

Bild der Zähigkeit bei der durchgeführten Schweißverbindung 

vermitteln (Fülldraht – FCAW-Ver fahren). 

9. Zugversuch mit Auftragschweißung von 

Low-Yield-Fülldraht 

Neben der Feststellung, ob die Verbindung der Kehlnahtschweißung 

mit dem Splittee rissfrei ist, wird ebenfalls 

untersucht, ob die gewählte Elektrode bzw. der 

Schweißdraht rissfrei mit dem Rohrleitungsmaterial verschweißt 

werden kann. Damit die Situation mit der Realität 

vergleichbar bleibt, wird die Spannung im Zugstab 

so gewählt, dass eine vergleichbare Spannung entsteht 

wie in der in Betrieb befindlichen Gastransportleitung. 

Außerdem ist die Abkühlgeschwindigkeit vergleichbar 

mit der in Wirklichkeit. Akzeptanz des Schweißmetalls 

kann erfolgen, wenn die Aufschweißung innerhalb der 

zulässigen Grenzen des Temper-Bead-Abstands zur 

Schmelzlinie rissfrei ist. Diese zulässigen Grenzwerte 

gehören zum spezifischen Knowhow innerhalb der Abteilung 

„Spezialaufträge“ von Gasunie. Die Prüfung wurde 

von Gasunie im Laufe der Jahre zusammen mit TNO 

entwickelt. In den Diagrammen zu den Bild 13 und 14 

ist dargestellt, wie eine solche Aufstellung aussieht und 

wie sie zwecks Genehmigung des Schweißadditivs 

zusätzlich zur Genehmigungsprüfung des VdTÜV angewandt 

wird. Faktisch ist dies die ultimative Prüfung, 

bei der die Kombination der einzusetzenden Schweißzusatzwerkstoffe 

mit einer vorgegebenen Menge diffundierbaren 

Wasserstoffs bei einem Spannungszustand 

aufgeschmolzen wird, der repräsentativ für gasführende 

Leitungen und einer Abkühlzeit ist, die mit der 

in einem in Betrieb befindlichen Gasstrom vergleichbar 

ist. 

10. Durchbrandprüfungen 

Abschließend werden bei einer wassergefüllten Rohrleitung 

mit einer Wanddicke von 7,0 mm Durchbrandprüfungen 

in den unterschiedlichen Schweißpositionen 

durchgeführt. Der Gedanke dahinter ist, dass das Orbitalschweißgerät 

bei einer Störung eine bestimmte Zeit 

lang an der gleichen Stelle einbrennt (Bild 15). Die Zeit, 

die der Schweißer oder sein Assistent hat, um das Gerät 

Tabelle 1. Übersicht über die Schweißparameter (Pufferschichten und Kehlnaht), wobei festgestellt wird, welches Ausmaß an Einbrand in den 

unterschiedlichen Positionen auftreten kann. Die Parameter variieren abhängig von der Schweißposition. 

Schweißgeschwindigkeit 

[cm/min] 

Bogen 

spannung[V] 

Stromstärke[A] 

Haltezeit 

[mS] 

Schwingbreite 

[mm] 

Stand des 

Brenners 

75 25 180 200 1,8 0° 2,9 

H.I. 

kJ/cm 

April 2014 



abzuschalten, ist auf 5 Sekunden eingestellt. Die 

Schweißparameter sind repräsentativ für die Schweißpositionen. 

In Tabelle 1 ist ein Beispiel dargestellt. Auch 

ohne Kühlung ist der Effekt auf den Einbrand gering. 

Der Einbrand variiert, abhängig von Schweißpositionen 

und Schweißparametern zwischen 1,0 und etwa 3,0 mm 

(siehe Diagramm in Bild 16). 

Der Einbrand ist wichtig, um sicherheitstechnisch 

beurteilen zu können, ob ein Schweißprozess anwendbar 

ist. 

11. Qualifikation unter gasführenden 

Bedingungen 

Abschließend kann eine Qualitätsprüfung an einer 

Rohrleitung unter real gasführenden Bedingungen vorgenommen 

werden. Die vorigen Prüfungen haben sich 

als ausreichend sicher erwiesen, dass an einer Gasleitung 

mit strömendem Gas und unter vollem Druck – 70 

bar – eine sichere Schweißverbindung hergestellt werden 

kann, die von Schweißern durchgeführt wird, die im 

Umgang mit computergesteuerten Orbitalschweißgeräten, 

im Anlegen der Schweißgeräte, im Schweißen sowie 

im Beheben von Störungen am Schweißgerät ausgebildet 

sind (siehe Bild 17). 

Sowohl die Benannte Stelle TÜV-Nord als der Inspektionsdienst 

von Gasunie haben die Prozessqualifikationen 

akzeptiert. 

Kürzlich wurden Splittees mit einem Durchmesser 

von 1000 mm und 750 mm geschweißt. 

Fazit 

Die Qualifikation des Schweißens mit Fülldraht trägt zu 

einer einheitlichen Qualität von Schweißverbindungen, 

Flexibilität des Einsatzes von Menschen und Mitteln und 

zur Verbesserung der Arbeitsverhältnisse bei. Des Wei- 

Bild 13. Zugstab aus typischem Rohrleitungsmaterial, 

auf dem Aufschmelzungen und Aufschweißungen 

(Temper-Beads) angebracht werden. 

Raupe E und D sind dazu gedacht, die 

Härte ohne Aufschweißung (Temper-Bead) feststellen 

zu können (Schweißrichtung vertikal 

steigend). Raupe F2 ist die Aufschweißung 

(Temper-Bead), bei der aus Messungen der ideale 

Abstand zur Schmelzlinie der unterliegenden 

Raupe F1 bestimmt werden kann. Für die 

Raupen B(1) und C gilt das gleiche, jedoch 

dann aus der Schweißposition „aus der Seite“. 

Bild 14. Schweißtechnische 

Ausführung, einschließlich Registrierung 

des Wärmeeintrags 

und Abkühlgeschwindigkeit 

800°/500°. Prüfaufstellung bei 

TNO Eindhoven (2000). 

Bild 15. Durchbrandprüfung 

auf 

Schweißposition 

4 Stunden. 10 s 

lang steht der 

Brenner still. 

Blechmaterial 

nicht gekühlt. 

Bild 12. Schichtaufbau: Nach der ersten 

Pufferlage wird die Auftragsschweißung angebracht 

und eine vollständige zweite 

Schicht aufgetragen. Anschließend wird die 

Kehlnaht geschweißt. 

Bild 16. Makro- 

Querschnitt während 

der Durchbrandprüfung. 

Der Einbrand beschränkt 

sich auf 

einige Millimeter. 

April 2014 



| 


Bild 17. Schweißer von Gasunie führen Schweißmethodenqualifikation 

aus an gasführenden Leitungen 

aus Stahl L415 MB und Halbschalen aus Stahl L485 

MB und mit einem internen Druck von 70 bar sowie 

einem Gasstrom von 10 [m/s], Prüfstelle Bernoulli 

Strömungslabor in Westerbork/Niederlande. 

Literatur 

[1] Predictive model for the prevention of weld metal hydrogen 

cracking in high strength multipass welds; Pekka Nevasmaa; 

Department of mechanical engineering, university of Oulu; 

S. 114. 

[2] Schipaanboord W.N., Koppens B.G., Marquering J.: „Schweißarbeiten 

an gasführenden Leitungen – Geschichte eines erfolgreichen 

Verfahrens“, 3R, Ausgabe 06/2013. 

[3] Welding on in-service gas pipelines using low-yield electrodes. 

Schipaanboord W.N.; Koppens B.G., Marquering J., 

Spiekhout J.; Journal of Pipeline Engineering, März 2013, Vol. 

12, Nr. 1; Seite 29. 

[4] Welding on in-service gas pipelines using low-yield electrodes; 

Schipaanboord W.N.; Koppens B.G., Marquering J., 

Spiekhout J.; Fixing Pipeline Problems; Estrel Berlin 17./18. 

Oktober 2012. 

[5] Lassen aan gasvoerende leidingen – deel 2; Schipaanboord 

W.N.; Koppens B.G., Marquering J. EWT; Lastechniek 20-23; 

2012. 

Dankwort 

Schweißarbeiten an gasführenden Rohrleitungen und alle anverwandten 

Aktivitäten werden von der Abteilung „Speciale Opdrachten“ 

(Reperaturabteilung) der Nederlandse Gasunie ausgeführt. 

Die Autoren danken den Herren Peter-John Stehouwer (Manager 

der Gruppe Speciale Opdrachten von Gasunie Deventer) und Wytze 

Sloterdijk (Senior Berater bei DNV KEMA Gas Consulting und 

Services in Groningen) für ihre Unterstützung bei der Verfassung 

dieser Publikation. 

Autoren 

Bild 18. FCAW-Rundumschweißung – komplett verschweißt. 

teren ist das Fülldraht-Schweißen eine gute Alternative 

für Schweißverfahren mit umhüllten Elektroden. 

Gasunies Reparaturabteilung hat in den letzten Jahren 

etwa 2000 Schweißverbindungen an gasführenden 

Leitungen ohne Begrenzung von Gasstrom und -druck 

mit Handelektrode ausgeführt, wobei die in dieser Publikation 

beschriebene Technik die Grundlage bildete. 

Diese Technik hat sich als sehr zuverlässig herausgestellt 

und ermöglicht es, unter Berücksichtigung von Sicherheit 

und Umwelt mit minimalen Gastransportverlusten 

zuverlässige Schweißverbindungen herzustellen. 

Ing. Wim N. Schipaanboord SFI 

V.GL KEMA | 

Groningen | 

Niederlande | 

Tel.: +31 50 700 9785 | 

E-Mail: Wim.Schipaanboord@dnvgl.com 

Jan Marquering EWT 

N.V. Nederlandse Gasunie | 

Deventer | 

Niederlande | 

Tel.: +31 6 1100 5060 | 

E-Mail:J.Marquering@gasunie.nl 

Ir. Jan Spiekkout 

V.GL KEMA | 

Groningen | 

Niederlande | 

Tel.: +31 50 700 9865 | 

E-Mail: Jan.Spiekhout@dnvgl.com 

April 2014 


The Gas Engineer’s 

Dictionary 

Supply Infrastructure from A to Z 

The Gas Engineer’s Dictionary will be a standard work for all aspects of construction, 

operation and maintenance of gas grids. 

This dictionary is an entirely new designed reference book for both engineers with 

professional experience and students of supply engineering. The opus contains the world 

of supply infrastructure in a series of detailed professional articles dealing with main 

points like the following: 

• biogas • compressor stations • conditioning 

• corrosion protection • dispatching • gas properties 

• grid layout • LNG • odorization 

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Editors: K. Homann, R. Reimert, B. Klocke 

1 st edition 2013 

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ISBN: 978-3-8356-3214-1 

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Rehabilitationsplanung bei kathodisch 

geschützten Gasnetzen 

Rohrnetz, KKS, Zustandsbewertung, KKS-Bewertungszahl, Rehabilitationsplanung 

Rainer Deiss 

Nachfolgender Artikel beschreibt die Einbindung einer 

KKS-Bewertungszahl in das im Hause Netze BW 

bereits seit langem etablierte Zustandsbewertungssystem 

für Gasnetze. 

Planning of rehabilitation measures for catodic protected 

gas pipelines 

The following article describes the integration of a 

CCP assessment value in the existing assessment system 

of Netze BW for gas pipelines. 

1. Einleitung 

Die Rehabilitationsplanung hat das Ziel, in einer mittelfristigen 

Betrachtung die für die Unternehmensaufgaben 

unter wirtschaftlichen Gesichtspunkten technisch 

sinnvollsten Rehabilitationsmaßnahmen zu identifizieren, 

zu priorisieren und mit der Budgetplanung abzugleichen. 

Um dies zu erreichen, wird folgender Auswahlprozess, 

unter Berücksichtigung von mehreren Bewertungskriterien, 

durchgeführt: 

In einem ersten Schritt wird jeder Leitungsabschnitt 

des gesamten Rohrleitungsbestandes nach festgelegten 

Kriterien bewertet. Das Ergebnis dieser Bewertung 

ergibt eine Prioritätenliste, die, absteigend sortiert, die 

zur Rehabilitation anstehenden Rohrabschnitte auflistet. 

In daran anschließenden Schritten wird die Prioritätenliste 

mit anderen Geschäftsprozessen abgeglichen. 

Weiterhin ist der Abgleich mit der Zielnetzplanung und 

die Koordination mit Baumaßnahmen anderer Sparten 

sowie mit externen Baumaßnahmen erforderlich. Abschließend 

wird die Prioritätenliste mit den strategisch 

festgelegten Rehabilitationszielen (z.B. dem Erzielen einer 

bestimmten Rehabilitationsleistung) abgeglichen. 

Im nachfolgenden Artikel soll nun die nachträgliche 

Einführung einer KKS-Bewertungszahl in ein bestehendes, 

die o. g. Kriterien erfüllendes System zur Rehabilitationsplanung 

im Detail beschrieben werden. Ein derartiges 

System wird bei Netze BW bereits seit einigen Jahren 

betrieben. 

Speziell bei Gasverteilnetzbetreibern sind in vielen 

Fällen derartige Systeme, die z.B. auf der Auswertung 

von Schadensstatistiken basieren, bereits im Einsatz. 

Um hier für kathodisch geschützte Rohrleitungen auch 

KKS-Bewertungszahlen mit verwenden zu können, 

kommt der problemlosen Integrierbarkeit der KKS-Bewertungszahl 

in derartige Systeme höchste Priorität zu. 

2. Berechnung der Bewertungszahl für 

den jeweiligen Leitungsabschnitt 

Die wesentlichen Bewertungskriterien sind die Versagenswahrscheinlichkeit 

des Leitungsabschnittes (VersW) 

und die neu hinzugekommene KKS-Bewertungszahl 

(KKSBWZ). Weiterhin werden die Anzahl der kritischen 

Bauteile (AkrB), der Straßenfaktor (FStr), der die unterschiedlichen 

Leitungsläufe priorisiert, und ein Risikozuschlag 

(Risk) berücksichtigt. 

Grundsätzlich müssen all die gerade genannten Attribute 

für jeden Rohrabschnitt ermittelt werden. Ein 

Rohrabschnitt ist die kleinste Einheit, in die das Rohrnetz 

unterteilt werden kann. Er ist definiert als der Abschnitt 

einer Rohrleitung, der in allen wesentlichen 

rohrspezifischen Attributen wie z.B. Umhüllung, Wanddicke 

oder Verlegedatum identisch ist. Damit die neu 

hinzugekommene KKS-Bewertungszahl, die ja in erster 

Linie die KKS-technische Situation eines KKS-Schutzbereiches 

beschreibt, auf den einzelnen Rohrabschnitt heruntergebrochen 

werden kann, muss das Isolierstück als 

rohrabschnitttrennendes Bauteil im GIS-System definiert 

sein. 

Die gesamte Bewertungszahl (BWZ) berechnet sich 

nun nach folgender Formel: 

BWZ = (VersW + KKSBWZ + AkrB) × (1 + FStr/10 + 

Risk/10) 

2.1 Ermittlung der KKS-Bewertungszahl 

2.1.1 Wirksamkeit des kathodischen Schutzes (K1) 

Die Ermittlung erfolgt schutzbereichsbezogen gem. [1] 

über den Vergleich der im Rahmen der Überwachungsmessung 

ermittelten Messwerte mit den entsprechenden 

Referenzwerten. Im Einzelnen wird die Bewertung 

wie folgt durchgeführt: 

April 2014 



Kriterium 

Im Schutzbereich werden alle Referenzwerte 

eingehalten, der Nachweis der Wirksamkeit 

des KKS ist vollständig erfolgt 

Im Schutzbereich werden an einigen Stellen 

die Referenzwerte nicht eingehalten. 

Der Nachweis der Wirksamkeit des KKS ist 

also nicht vollständig erfolgt 

Bewertungszahl 

0 

15 

INGENIEURBAU FÜR VERFAHRENSTECHNIK 

Mitglied im NACE, DVGW, VDI 

2.1.2 Zeiträume ohne kathodischen Schutz (K2) 

Viele Stahlrohrleitungen waren in der Vergangenheit 

nicht kathodisch geschützt. Um das Maß der daraus resultierenden 

Zustandsverschlechterung abzuschätzen, 

wird die Länge der Zeiträume ohne kathodischen Schutz 

bewertet. Die Bewertung erfolgt pro Rohrabschnitt. Im 

Einzelnen wird die Bewertung wie folgt durchgeführt: 

Kriterium 


Zeitraum ohne KKS 0 bis 1 Monat 0 

Zeitraum ohne KKS > 1 bis 3 Monate 4 



Zeitraum ohne KKS > 1 Jahr 15 

ISO-Flansche für den KKS 

● bis PN 500 für Flansche API 10000 

● auch Einzelteile für die Nachrüstung 

● Bolzenisolierung 2 mm, Glasflies und Kunstharz 

gewickelt 

● Spezialkonstruktionen für alle Dichtflächen 

● Fachbetrieb nach § 19 l WHG 

● Zertifiziert nach Druckgeräterichtlinie 97/23/EG 

Ingenieurbau für Itagstraße 20 Telefon: 0 51 41/2 11 25 

Verfahrenstechnik 29221 Celle Telefax: 0 51 41/2 88 75 

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www.suckut-vdi.de 

Setzt sich der Zeitraum ohne Schutz aus mehreren einzelnen 

nicht zusammenhängenden Zeiträumen zusammen, 

so wird die Summe der einzelnen Zeiträume bewertet. 

2.1.3 Streustrombeeinflussung (K3) 

Hierbei handelt es sich um ein rein historisches Attribut, 

vergleichbar mit K2. Die aktuelle KKS-technische Situation 

wird durch K1 abgebildet. Aus der Erfahrung heraus 

ist bekannt, dass streustrombeeinflusste Rohrleitungsabschnitte 

in der Vergangenheit häufig nicht ausreichend 

kathodische geschützt waren und somit Vorschädigungen 

möglich sind. Die Bewertung dieses Attributs 

erfolgt im ersten Ansatz bezogen auf den KKS-Schutzbereich. 

Zu einem späteren Zeitpunkt soll eine verfeinerte 

rohrabschnittsbezogene Auswertung nachgeführt 

werden. Im Einzelnen wird die Bewertung wie 

folgt vollzogen: 

Kriterium 

Keine Streustrombeeinflussung bzw. 

Streustromschutz war über die gesamte 

Zeit vollständig wirksam 

Streustrombeeinflussung nur auf Teilabschnitten, 

Streustromschutz war dort nicht 

über die gesamte Zeit vollständig wirksam 

Streustrombeeinflussung auf dem gesamten 

Abschnitt, Streustromschutz nicht 

über die gesamte Zeit vollständig wirksam 


0 

3 

6 

2.1.4 Wechselspannungsbeeinflussung (K4) 

Es ist mittlerweile hinlänglich bekannt, dass durch einen 

gem. [1] korrekt eingestellten KKS Wechselstromkorrosion 

nicht verhindert werden kann. Deshalb ist die gesonderte 

Bewertung einer evtl. vorliegenden Wechselspannungsbeeinflussung 

erforderlich. Dabei wird, schutz bereichsbezogen, 

das Vorliegen einer Wechselspannungsbeeinflussung, 

die z. B. im Rahmen der Überwachungsmessung 

gem. [1] ermittelt werden kann, bewertet. Im 

Einzelnen wird die Bewertung wie folgt durchgeführt: 

Kriterium 

Keine Wechselspannung auf der Rohrleitung 

messbar 

Die Rohrleitung ist ganz oder abschnittsweise 

wechselspannungsbeeinflusst, es ist 

jedoch kein Bereich mit Wechselstromdichten 

> 30 A/m 2 bekannt 

Die Rohrleitung ist ganz oder abschnittsweise 

wechselspannungsbeeinflusst, es ist 

mindestens ein Bereich mit Wechselstromdichten 

> 30 A/m 2 bekannt 


2.1.5 Spezifischer Umhüllungswiderstand (K5) 

Der spezifische Umhüllungswiderstand einer Rohrleitung 

beschreibt die Güte der Rohrleitungsumhüllung. 

Je höher der spezifische Umhüllungswiderstand ist, 

desto besser ist der Zustand der Rohrleitungsumhüllung. 

Rohrleitungen mit schlechtem Umhüllungszu- 

0 

3 

6 

April 2014 



| 


Kriterium 

stand sind in vielen Fällen Verursacher unzulässig hoher 

Streustrombeeinflussung von erdverlegten metallischen 

Fremdobjekten bzw. können selbst in unzulässig 

hohem Maße durch Streuströme fremder Anlagen beeinflusst 

werden. 

Die Bewertung erfolgt vorerst pro KKS-Schutzbereich. 

Damit zukünftig auch Teilbereiche eines KKS-Schutzbereiches 

entsprechend bewertet werden können, werden 

im GIS-System sogenannt KKS-Messbereiche angelegt. 

Dies sind die kleinsten elektrisch unterteilbaren Einheiten 

eines Schutzbereiches. Da diese immer durch Isolierstücke 

oder Leitungsenden begrenzt werden, ist sichergestellt, 

dass immer eine ganzzahlige Anzahl von Rohrabschnitten 

einem Messbereich zugeordnet sind. Der 

KKS-Schutzbereich wiederum besteht immer aus einer 

ganzzahligen Anzahl von KKS-Messbereichen. 

Im Einzelnen wird die Bewertung wie folgt durchgeführt: 


Spezifischer Umhüllungswiderstand 

≥ 10 5 Ωm 2 0 


≥ 10 2 Ωm 2 und < 10 5 Ωm 2 3 


< 10 2 Ωm 2 6 

3. Zusammenfassung 

Mit der Einbindung einer KKS-Bewertungszahl in die 

Rehabilitationsplanung bei NetzeBW wurde zum ersten 

Mal der Beweis geführt, dass Bewertungsattribute auf 

Basis von KKS-Messwerten sinnvoll in ein bestehendes 

auf statistischen Auswertungen basierendes System zur 

Rehabilitationsplanung eingebunden werden können. 

Dies ist deshalb von nicht unerheblicher Bedeutung, da 

besonders bei Verteilnetzbetreibern auch zukünftig statistische 

Auswertungen wie z. B. die Auswertung der 

Schadenrate bei der Rehabilitationsplanung eine große 

Rolle spielen werden. Bei den allermeisten Verteilnetzbetreibern 

wird nicht daran gedacht, die Rehabilitationsplanung 

kathodisch geschützter Rohrleitungen ausschließlich 

mit Bewertungsattributen auf Basis von KKS- 

Messwerten gem. [3] durchzuführen, da mit Hilfe dieser 

Attribute keine Aussage über den Zustand der Rohrleitung 

selbst gemacht werden kann. 

Erst die sinnvolle Kombination statistischer Bewertungsattribute 

mit auf KKS-Messwerten basierenden Attributen 

führt zu einer weiteren Verbesserung der Zustandsbewertung 

erdverlegter Rohrleitungen und 

schafft damit auch die Basis für eine optimierte Rehabilitationsplanung. 

Literatur: 

[1] DVGW-Arbeitsblatt GW 10: „Kathodischer Korrosionsschutz 

(KKS) erdverlegter Lagerbehälter und Rohrleitungen aus 

Stahl – Inbetriebnahme und Überwachung“, 05/2008 

[2] AfK-Empfehlung Nr. 1: „Kathodischer Korrosionsschutz in 

Mantelrohren im Kreuzungsbereich mit Verkehrswegen Produktrohre 

aus Stahl im Vortriebsverfahren“, 11/2006 

[3] DVGW-Arbeitsblatt GW 18: „Zustandsbewertung von kathodisch 

geschützten Rohrleitungen der Gas- und Wasserversorgung“, 

01/2013 

Kriterium 

Es befinden sich keine kritischen Mantelrohre 

im Schutzbereich 

Es befinden sich 1 – 3 kritische Mantelrohre 


Es befinden sich mehr als 3 kritische Mantelrohre 


2.1.6 Anzahl kritische Mantelrohre (K6) 

In Mantelrohrbauwerken ist in vielen Fällen der Nachweis 

der Wirksamkeit des KKS nach [2] nicht möglich. In 

diesen Fällen wird von „kritischen Mantelrohren“ gesprochen. 

Ergebnisse intelligenter Molchdurchläufe zeigen, 

dass derartige Mantelrohre nur in wenigen Fällen 

tatsächlich auffällig sind. Dieses Attribut hat deshalb 

nur einen geringfügigen Anteil an der Berechnung der 

KKS-Bewertungszahl. Die Bewertung erfolgt pro Schutzbereich. 

Im Einzelnen wird die Bewertung wie folgt durchgeführt: 


0 

1 

2 

Autor 

2.1.7 Ermittlung der KKS-Bewertungszahl 

(KKSBWZ) 

Die Berechnung der KKS-Bewertungszahl erfolgt nach 

folgender Formel: 

KKSBWZ = K1 + K2 + K3 + K4 + K5 + K6 

Dipl.-Phys. Rainer Deiss 

Netze BW GmbH | 

Stuttgart | 

Tel. +49 711 289 47414 | 

E-Mail: r.deiss@netze-bw.de 

April 2014 


8. Praxistag 

Korrosionsschutz 

am 2. Juli 2014 in Gelsenkirchen 

PROGRAMM 

Moderation: U. Bette, Technische Akademie Wuppertal 

1. Über die physikalisch-chemische Bedeutung des IR-freien 

Potentials und alternative Verfahren zum Nachweis der 

Wirksamkeit des kathodischen Korrosionsschutzes 

Dr. M. Büchler, SGK Schweizerische Gesellschaft für Korrosionsschutz, Zürich 

2. Betrachtung zum Risiko von Wasserstoffversprödung an 

Rohrleitungsstählen auf Grund von Kathodischem Überschutz 

Dr. H.-G- Schöneich, Open Grid Europe GmbH, Essen 

3. Smart KKS: Intelligente KKS-Schutzstromeinspeisung zum 

Schutz wechselspannungsbeeinflusster Rohrleitungen 

gegen Wechselstromkorrosion 

M. Wendling, M. Müller, RBS Wave GmbH, Stuttgart 

4. Neue Technologien für die Überwachung, Steuerung und 

Wartung von Schutzanlagen und Messstellen beim KKS 

Th. Weilekes, Weilekes Elektronik GmbH, Gelsenkirchen 

5. Wechselstrombeeinflussung und deren Auswirkung auf die 

Planung und Ausführung von KKS-Anlagen am Beispiel der 

Südschiene Steiermark 

F. Mayrhofer, V&C Kathodischer Korrosionsschutz Ges.m.b.H., Pressbaum (A) 

6. IFO-Messung vs. Intensivmessung 

T. Basten, Evonik Industries AG, Marl 

7. Qualitätssicherung im passiven Korrosionsschutz - 

der Coating Inspector 

A. Graßmann, Open Grid Europe GmbH, Essen; Dr. Th. Löffler, 

Kebulin-Gesellschaft Kettler GmbH & Co. KG, Herten-Westerholt 

8. Langzeitpraxiserfahrungen beim passiven Korrosionsschutz 

G. Friedel, Denso GmbH, Leverkusen 

9. Ein neues Umhüllungskonzept für Mehrschichtumhüllungen 

von Stahlrohren 

Dr. H.-J. Kocks, Salzgitter Mannesmann Line Pipe GmbH, Siegen 

10. Streustrombeeinflussung von Stahlrohrleitungen durch 

Gleichstrom-Nahverkehrsbahnen 

U. Bette, TAW Technische Akademie Wuppertal, Wuppertal 

Wann WANN und UND Wo? WO? 

Veranstalter: 

3R, fkks 

Termin: Mittwoch, 2. Juli 2014, 

9:00 Uhr – 17:15 Uhr 

Ort: 

Zielgruppe: 

Veranstalter VERANSTALTER 

Veltinsarena, Gelsenkirchen, 

www.veltins-arena.de 


Energieversorgungs- und 

Korrosionsschutzfachunternehmen 

Teilnahmegebühr * : 

3R-Abonnenten 

und fkks-Mitglieder: 410,- € 

Nichtabonnenten: 440,- € 

Bei weiteren Anmeldungen aus einem Unternehmen wird 

ein Rabatt von 10 % auf den jeweiligen Preis gewährt. 

Kombirabate sind nicht möglich. 

Im Preis enthalten sind die Tagungsunterlagen sowie 

das Catering (2 x Kaffee, 1 x Mittagessen). 

* Nach Eingang Ihrer schriftlichen Anmeldung (auch per Internet möglich) sind 

Sie als Teilnehmer registriert und erhalten eine schriftliche Bestätigung sowie 

die Rechnung, die vor Veranstaltungsbeginn zu begleichen ist. Bei Absagen 

nach dem 23. Juni 2014 oder Nichterscheinen wird ein Betrag von 100,- € 

für den Verwaltungsaufwand in Rechnung gestellt. Die Preise verstehen sich 

zzgl. MwSt. 


www.praxistag-korrosionsschutz.de 

Fax-Anmeldung: +49 201 82002-40 oder Online-Anmeldung: www.praxistag-korrosionsschutz.de 

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Langzeiterfahrungen mit Nachumhüllungssystemen 

von Schweißnähten 

Rohrnetz, Korrosionsschutz, Schweißnähte, Nachumhüllungen, Langzeiterfahrung, 

Coextrudierte 3-Schichten-Bänder 

Michael Schad 

Die vorrangige Aufgabe des passiven Korrosionsschutzes 

ist der Schutz von Stahlrohrleitungen vor 

Korrosion durch eine Ummantelung oder Umhüllung. 

In diesem Beitrag werden die aktuellen Anforderungen 

an Werkstoffe für Nachumhüllungen für 

Schweißnähte im Überblick vorgestellt. Der Fokus 

des Beitrages liegt dabei auf den gemachten Langzeiterfahrungen 

mit Nachumhüllungssystemen. Diese 

werden durch eine E.ON Ruhrgas-Untersuchung aus 

dem Jahre 2008 sowie den Erfahrungen aus den Aufgrabungen 

der ESB-Leitung „Isarschiene“ nach über 

27 Jahren Betriebsdauer und einer aktuellen Untersuchung 

eines Nachumhüllungssystems nach 20-jähriger 

Betriebsdauer auf der STEGAL-Pipeline der Wingas/Gascade 

Transport GmbH im Jahre 2012 dokumentiert. 

Long term experiences with field joint coating systems 

The priority objective for all passive corrosion prevention 

systems is the protection of steel pipelines against 

corrosion by means of a coating. This article will present 

an overview of the current requirements and 

guidelines for materials used for field joint coating 

systems. These explanations will focus on systems for 

field joint coatings and long term experiences made 

with these systems. These experiences will be backed 

by a report refering to the long term experiences with 

joint coating material based on a survey of E.ON 

Ruhrgas in 2008, experiences made at the excavation 

of the ESB pipeline “Isarschiene” after 27 years of 

operation and the recently made survey of a field joint 

coating system after 21 years of operation. This excavation 

took place on two sections of the “STEGAL” 

transit pipeline in November 2012. The “STEGAL” 

Pipeline was constructed in 1991 and is operated by 

WINGAS GmbH/now Gascade Transport GmbH. 

1. Einführung 

Nach einer Pressemitteilung der WCO-World Corrosion 

Organisation aus dem Jahre 2011 verliert die Weltwirtschaft 

jedes Jahr Bausubstanz in Höhe von circa $ 3,3 

Billionen durch Korrosionsschäden. 

Die durchschnittlich verursachten Kosten der Korrosion 

betragen in Industriestaaten etwa 3 % des jährlichen 

BIP, können aber in Spitzenwerten bis zu 5 % des 

BIP betragen. 

Allein durch die effektivere Nutzung vorhandener 

Technologien könnten jährlich bis zu 990 $ Milliarden 

eingespart werden. 

Davon betroffen sind auch unterirdisch verlegte 

Stahlrohrleitungen. Deshalb muß ein vorrangiges Ziel 

sein, diese Leitungen bestmöglich gegen Korrosion und 

mechanische Beschädigungen zu schützen. Nach den 

Schäden durch den Einfluß Dritter wie Baggerschäden 

o. ä., stellen Korrosionsschäden die zweitgrößte Schadensursache 

dar. 

Seit den 1920er Jahren werden Stahlleitungen vor 

Korrosion durch eine Ummantelung oder Umhüllung 

geschützt. Einem korrosiven Medium soll der Zugang zu 

der Stahloberfläche verwehrt werden. Dies ist die vorrangige 

Aufgabe des passiven Korrosionsschutzes. Der 

kathodische Schutzstrom als aktiver Korrosionsschutz 

soll Korrosion bei Verletzungen des passiven Korrosionsschutzes 

begegnen. Der passive Korrosionsschutz 

für die Nachumhüllung der Schweißnähte und der aktive 

Korrosionsschutz durch den Kathodenschutz bilden 

daher die komplementären beiden Seiten eines umfassenden 

Schutzes der Stahlrohrleitung. 

Diese Funktionen wurden und werden gewährleistet 

durch den Einsatz von wasserabweisenden und nahezu 

diffusionsdichten Werkstoffen, welche gleichzeitig die 

Anforderungen an eine ausreichende mechanische Belastbarkeit 

sowie eine sichere und leichte Applizierbarkeit 

aufweisen müssen. 

Seit den 1960er Jahren werden technische Kunststoffe, 

vor allem Polyethylen für den Korrosionsschutz 

von Rohrleitungen und Nähten verwendet. Diese Werkstoffe 

ersetzten in zunehmendem Maße die bis dahin 

verwendeten Teer- und späteren Bitumenumhüllungen. 

Neben der stetigen Verbesserung der Werkstoffe waren 

die erhöhten Anforderungen für die grabenlose 

April 2014 



Verlegung sowie erhöhte Dauerbetriebstemperaturen 

ein Motor für die Entwicklung der Werkstoffe. 

Bis in die späten 1950er Jahre wurde die Leitung ausschließlich 

mit Umhüllungen (passiv) geschützt. Seit Anfang 

der 1960er Jahre werden die Leitungen zusätzlich 

durch einen kathodischen Schutzstrom (aktiv) gesichert. 

Man unterscheidet bei den Werksumhüllungen in 

thermoplastische (Polyethylen und Polypropylen) und 

duroplastische Umhüllungen (Epoxidharze und Polyurethane). 

In geringem Umfang werden vereinzelt noch 

Umhüllungen aus Bitumenbändern eingesetzt. 

2. Nachumhüllungen 

Der größte Unterschied der Nachumhüllungen (Bild 1 

und 2) zu den Werksumhüllungen besteht in der Forderung, 

dass diese Materialien auf Baustellen möglichst 

einfach und fehlerverzeihend angewendet werden 

müssen. Während Werksumhüllungen unter nahezu 

idealen Bedingungen im Werk vorgenommen werden, 

müssen Nachumhüllungen unter teilweise extrem 

schwierigen und wechselnden Bedingungen vor Ort an 

der Baustelle aufgebracht werden. Die Nachumhüllungssysteme 

müssen nicht denselben Grad an mechanischer 

Widerstandsfähigkeit wie die Werksumhüllungen 

aufweisen, da die meisten Quellen einer möglichen 

Beschädigung beim Transport und Lagerung der Rohre 

auf sie nicht zutreffen. Eine Untersuchung der IPLOCA 

Forschungsgruppe für innovative Konzepte im Rohrleitungsbau 

ermittelte 2009/2010, dass vom Verlassen des 

Rohrwerkes bis zur Verfüllung im Graben, die Rohre bis 

zu 39 mal bewegt werden und damit einer entsprechend 

hohen Wahrscheinlichkeit von Beschädigungen 

in der Werksumhüllung ausgesetzt sind. In erster Linie 

ist die Aufgabe der Nachumhüllungssysteme, den Stahl 

vor Medien und Korrosionsangriffen von außen zu 

schützen. Bei der Verlegung der Rohrleitung und später 

im Betrieb der Rohrleitung muss dieses Umhüllungsmaterial 

aber auch den mechanischen Angriffen durch 

Verkehrslasten und Rohrbewegungen standhalten. Gepaart 

mit den teilweise sehr unterschiedlichen klimatischen 

und sonstigen Einsatzbedingungen ergibt sich 

daraus ein sehr weitgefächertes Eigenschaftsprofil, welches 

die Materialien zu erfüllen haben (Bild 3). 

2.1 Hauptforderungen an Nachumhüllungen 

•• 

leichte und sichere Verarbeitung der Umhüllung auf 

Baustellen 

•• 

mechanische Widerstandsfähigkeit in Bezug auf die 

Verbindung des Umhüllungsmaterials zur Rohroberfläche 

– Nachweis durch: 

−− 

Schälwerte 

−− 

Scherfestigkeit 

•• 

mechanische Widerstandsfähigkeit in Bezug auf 

Resistenz gegen Beschädigungen der Umhüllung 

Nachweis durch 

−− 

Eindruckfestigkeit 

Bild 1. Klassifizierung von Nachumhüllungen. 

Bild 2. Normen für Korrosionsschutz-Nachumhüllungen. 

Bild 3. Belastungen, die auf Rohrumhüllungen wirken. 

April 2014 



| 


Bild 4. Keine Verwachsung im Überlappungsbereich bei der Verwendung 

von reinen 2-Schicht Bändern als Innenband – Gefahr der Bildung 

von Mikrokanälen und Entstehung von Spiralkorrosion. 

Bild 5. Selbstverwachsungseffekt bei Dreischichtenbändern. 

Bild 6. Ausgrabung Isarschiene. 

Bild 7. Schweißnaht nach 27 Betriebsjahren. 

−− 

Schlagbeständigkeit 

−− 

Reißbeständigkeit 

•• 

Alterungsbeständigkeit (Nachweis durch Langzeiterfahrung 

an Baustellen) 

•• 

chemische Beständigkeit (aggressive Böden, Elektrolyte) 

•• 

keine Beeinträchtigung des aktiven Korrosionsschutzes 

•• 

geprüfte Qualität nach den höchsten internationalen 

Normen wie EN, DVGW, ISO etc. 

2.2 Aktuelle Trends in der Entwicklung der 

Nachumhüllungssysteme 

das Erreichen höherer Dauerbetriebstemperaturen 

•• 

der Aufbau eines analog zur Werksumhüllung aufgebauten 

Nachumhüllungssystems 

•• 

starke Diversifizierung der Umhüllungssysteme und 

der darin verwendeten Materialien 

•• 

Verbesserung der mechanischen Eigenschaften bei 

grabenloser Verlegung und Einsatz des Paddingverfahrens 

•• 

ein Nachweis der Qualität der aufgebrachten Nachumhüllung 

an der Baustelle muss gesichert sein 

•• 

das Aufbringen der Nachumhüllung während des 

Betriebs der Rohrleitung muss gewährleistet sein 

Die Anforderungen an die Verarbeitung und die 

Qualitätssicherung bei Umhüllungen regelt das Technische 

Merkblatt GW 15 in der aktuellen Ausgabe von 

2007. 

Die Anwendung dieses Merkblattes stellt sicher, dass 

die Schulung und Prüfung des Fachpersonals nach GW 

15 nach einheitlichen Verfahren und Inhalten durchgeführt 

wird und das Fachpersonal nach bestandener Prüfung 

die für eine qualitätsgerechte Ausführung und 

Kontrolle der Arbeiten erforderlichen Fachkenntnisse 

besitzt. 

2.3 Coextrudierte Dreischichtenbänder 

Seit Einführung coextrudierter, dreischichtiger Verbundbänder 

mit selbstverschweißenden Butylkautschukschichten 

in den 1980er Jahren, gewährleisten 

diese Kunststoffbandsysteme den Langzeit-Korrosionsschutz 

(siehe Langzeituntersuchung von E.ON Ruhrgas 

im Jahre 2007, die erfolgten Ausgrabungen von zwei 

Abschnitten der STEGAL Pipeline der WINGAS/Gascade 

Transport GmbH nach 20 Jahren Betriebsdauer im November 

2012, sowie die Untersuchung der ESB Leitung 

Moosburg-Straubing im Jahre 2003 nach 27jähriger Betriebsdauer). 

Dreischichtige Verbundbänder haben ihre hervorragenden 

technischen Qualitäten auf zahllosen Baustellen 

weltweit in den letzten 40 Jahren bewiesen. Im Falle 

wechselnder Witterungsbedingungen oder bei kalten 

oder sehr windigen klimatischen Bedingungen werden 

Bandsysteme aufgrund ihres weitgefächerten Anwen- 

April 2014 



dungsbereichs von -40°C bis + 60°C in der Anwendung 

bevorzugt. 

Die bei Zweischichtenbändern als Korrosionsschutzband 

aufgrund von Kleberermüdung und nachfolgendem 

Sauerstoff-und Feuchtigkeitseintritt eintretende 

Spiralkorrosion tritt bei Verwendung von Dreischichtenbändern 

nicht auf. Unvollständig versiegelte Bandüberlappungen 

der Zweischichtenbänder führen unvermeidlich 

zu schweren Spiralkorrosionsschäden (Bild 4). 

Die meisten der wenigen bekannten negativen Erfahrungen 

mit Bändern sind durch den Einsatz von Zweischichtenbändern 

als Korrosionsschutz bedingt, da diese 

über keinen Selbstverwachsungseffekt verfügen. Der 

Selbstverwachsungseffekt und ein Schutz der 

Stahloberfläche ohne Hohlräume ist auf eine wesentliche 

Eigenschaft des Butylkautschuks zurückzuführen. 

Vom physikalischen Gesichtspunkt ist Butylkautschuk 

mehr ein flüssiger als ein fester Stoff. Der Aufbau dieser 

dreischichtigen Verbundbänder besteht aus einer Trägerfolie 

aus stabilisiertem Polyethylen, die auf beiden 

Seiten mit einer Butylkautschukschicht beschichtet 

wird. Diese Trägerfolie wird in einem speziellen Coextrusionsverfahren 

hergestellt, wodurch eine stoffliche und 

feste Einheit aus Träger- und Beschichtungsmaterial sichergestellt 

wird. Hierdurch kommt es nicht zu einer 

Delamination der verschiedenen Funktionsschichten, 

wie diese bei laminierten Bändern zu beobachten sind. 

Bei der spiralförmigen Wicklung der dreischichtigen 

Verbundbänder um das Rohr verwachsen die Butylklebeschichten 

in den Überlappungsbereichen und schaffen 

damit eine homogene, schlauchartige Umhüllung 

ohne jegliche Trennschicht. Im Überlappungsbereich 

der Lagen wandern die Moleküle von einer Butylkautschuklage 

zu der anderen. Nach bereits kurzer Zeit, maximal 

aber nach 5 Tagen, ist dieser Verwachsungsprozess 

abgeschlossen. Deshalb sollte zwingend die Innenlage 

eines Korrosionsschutzsystems aus einem 

selbstverwachsenden, coextrudierten Dreischichtenband 

bestehen. 

Aufgrund der einzigartigen Produktionstechnologie 

wird der bekannte Delaminationseffekt und die Gefahr 

der langfristig bestehenden Durchlässigkeit der Trennschicht 

zwischen Trägerfolie und Beschichtung durch 

den Bandaufbau, wie in Bild 5 gezeigt, vermieden. 

2.4 Mechanischer Schutz von Nachumhüllungen 

Bei schwierigem Einsatz in felsigen Böden oder mangelnden 

Möglichkeiten einer kompletten Einsandung 

des Rohrbettes, ist ein zusätzlicher Schutz der Nachumhüllung 

sinnvoll oder notwendig: 

•• 

bei faserzementummantelten Rohren können wahlweise 

Gießmörtel oder zementbeschichtete Bänder 

verwendet werden. 

•• 

eine weitere Möglichkeit der Verbesserung des mechanischen 

Schutzes ist der Einsatz von Rohrschutzmatten 

aus Polypropylenvliesen. 

•• 

Schutz der Werks- und Nachumhüllung mit einer zusätzlich 

aufgetragenen GFK-Beschichtung. 

3. Langzeiterfahrungen 

Kein Korrosionsschutzsystem auf der Welt kann ein längeres 

und erfolgreicheres Langzeitverhalten nachweisen 

als dreischichtige PE/Butylkautschuk-Verbundbänder. 

3.1 ESB Leitung „Isarschiene“ 

Im Herbst 2003 erfolgte im Bereich der Erdgas Südbayern 

(ESB) im Zuge des Neuaufbaus des BMW Motorenwerkes 

Dingolfing die teilweise Umverlegung einer 

27 Jahre alten Leitung DN 300 (Leitung Moosburg- 

Straubing „Isarschiene“, Bild 6). Dieser Umstand ermöglichte 

die einzigartige Gelegenheit, die Werksumhüllung 

wie die Nachumhüllung auf Ihren Zustand nach 

dieser langen Betriebsdauer zu untersuchen. 

Die Schweißnähte, der mit einer Polyethylen Werksumhüllung 

versehenen Leitung wurden mit DEN- 

SOLEN®-Bändern beim Bau der Leitung im Jahre 1976 

geschützt (Bild 7). Zum Zeitpunkt der Konstruktion 

entsprach das verwendete System der DVGW Richtlinie 

GW 7, die zum damaligen Zeitpunkt die gültigen 

Richtlinien für Schweißnahtumhüllungen aufstellte. Als 

die Schweißnähte 2003 aufgegraben wurden, konnten 

keine Schäden gefunden werden und die Stahloberfläche 

zeigte sich in einem absolut neuwertigen Zustand. 

Dies war ein bemerkenswerter Beweis für die 

Langzeitqualität und Wirksamkeit eines passiven Korrosionsschutzes 

über eine Betriebsdauer von über 

27 Jahren. 

Obwohl zu diesem Zeitpunkt die erhöhten Anforderungen 

der EN 12068, die erst im Jahre 1999 eingeführt 

wurde, noch nicht galten, erfüllten die gemessenen 

Werte auch alle Anforderungen der aktuellen Norm, 

bzw. übertrafen diese sogar in etlichen Fällen. 

Das verwendete System war das DENSOLEN® Ein- 

Band System S 40. „Ein-Band System“ bedeutet, daß die 

Innenlage für den Korrosionsschutz und die Außenlage 

für den mechanischen Schutz mit demselben Bandtyp 

ausgeführt wird. In zwei Wickelvorgängen mit je 50 % 

Überlappung aufgebracht, wird eine Gesamtdicke der 

Umhüllung von 3,2 mm erreicht. 

3.2 Langzeituntersuchung E.ON Ruhrgas 

Im Jahre 2007 veröffentlichte E.ON Ruhrgas – heute 

Open Grid Europe - eine Untersuchung, die einen repräsentativen 

Querschnitt der verwendeten Umhüllungsmaterialien 

bei knapp 2000 km ihres gesamten Leitungsnetzes 

darstellte. Das gesamte Leitungsnetz der 

E.ON ist ungefähr 12 000 km lang, in einem sehr guten 

Erhaltungszustand, aber beinhaltet auch Leitungsabschnitte, 

die bis zu 90 Jahre alt sind. Die vorherige Untersuchung 

dieser Leitungsabschnitte erfolgte durch 

intelligente Molchung. 

April 2014 



| 


Die verwendeten Nachumhüllungssysteme schlossen 

Petrolatum- und Wachssysteme, diverse Bitumenbeschichtungen, 

2-Schichten-PE-Bänder und letztlich 

auch dreischichtige PE/Butylkautschuk-Verbundbänder 

mit ein. In diesen Untersuchungen bewiesen diese Verbundbänder 

hervorragende Korrosionsschutzeigenschaften. 

Diese Bänder, die seit 1981 als bevorzugte 

Nachumhüllungssysteme im Leitungsbau von E.ON eingesetzt 

wurden, wiesen keinerlei elektrische Durchschläge 

auf oder zeigten eine Veränderung der hohen 

mechanischen Festigkeit. Diese Aussage der E.ON stützt 

sich auf Erkenntnisse, die nach 25 Jahren praktischer Erfahrungen 

des Einsatzes dieser Systeme bei Gasleitungen 

gewonnen wurden. 

Bild 8. Ausgrabung STEGAL-Pipeline. 

Bild 9. Restdickenmessung der Schweißnaht. 

3.3 Langzeiterfahrungen STEGAL Pipeline 

Gazprom und Wintershall/Wingas – jetzt Gascade Transport 

GmbH – pflegen einen engen technischen Austausch 

in diversen Expertengremien für vielfältige Themen 

des Leitungsbaus. Ein häufig besprochenes Thema 

ist die Auswahl der geeigneten Werks- und Nachumhüllungssysteme 

bei Rohrleitungen, die starken thermischen 

Belastungen ausgesetzt sind. 

Bis heute verwendet WINGAS/Gascade Transport 

GmbH als Nachumhüllungssystem mit großem Erfolg 

dreischichtige Verbundbänder bei allen bislang gebauten 

Transitleitungen. 

Im November 2012 wurden zwei Abschnitte der Stegal 

Pipeline, die 1991/1992 mit einem Durchmesser von 

DN 900 erbaut wurde, aufgegraben und untersucht 

(Bild 8 und 9). Mit großem Interesse wurde diese Untersuchung 

von Spezialisten der Gazprom verfolgt, welche 

mit einem Leitungsnetz von mehr als 500 000 km eines 

der größten Netze weltweit betreibt. 

Nach zwanzig Jahren in Betrieb zeigten sich die 

Nachumhüllungen der Schweißnähte, die mit einem 

dreischichtigen Verbundbandsystem geschützt wurden, 

an beiden Aufgrabungen in einem exzellenten Zustand 

und die bei den Untersuchungen ermittelten 

Werte übertrafen alle in der EN 12068 Klasse C 50 geforderten 

Werte, zum Teil sehr deutlich . 

Besonders die Übergangswerte von der Nachumhüllung 

zum Werksmantel wurden von den Experten kritisch 

untersucht. Dabei zeigten sich keinerlei Ablösungen 

der Bänder von der Werksumhüllung noch konnten 

Falten oder Lufteinschlüsse in der Umhüllung festgestellt 

werden. 

Die Ingenieure von Wingas/Gascade Transport 

GmbH und Gazprom zeigten sich anschließend von der 

hohen technischen Leistung und den herausragenden 

Langzeitresultaten überzeugt. 

4. Schlussfolgerung 

Es zahlt sich immer aus, die für ein Projekt geltenden 

spezifischen Anforderungen gründlich zu prüfen und 

die bestgeeignete Beschichtung für die Werksumhüllung 

als auch die Nachumhüllung zu wählen. Bei der 

Wahl der Nachumhüllungsmaterialien sollte auch berücksichtigt 

werden, dass die Kosten für ein hochwertiges 

System maximal 0,03 % der gesamten Projektkosten 

betragen, die Nähte aber die Schwachstellen der 

Leitung sind und durch die Wahl von minderwertigen 

Materialien hohe Folgekosten durch Reparaturen entstehen 

können, die in keinem Verhältnis zu den höheren 

Kosten eines technisch hochwertigen Systems stehen. 

Jede Kette ist nur so stark wie ihr schwächstes Glied. 

Deshalb ist es fahrlässig, bei den Kosten für die Nachumhüllung 

an Qualität zu sparen. Für fast alle Anforderungen 

gibt es sehr gute, langlebige Lösungen. Ein System, 

das alle Anforderungen abdeckt, gibt es leider derzeit 

noch nicht und wohl auch nicht in absehbarer Zeit. Jeder 

Betreiber hat für seine Belange das dafür bestmögliche 

System auszuwählen. 

Dreischichtige Verbundsysteme bieten aufgrund ihres 

sehr variablen Einsatzes die beste Lösung, um auf 

die vielfältigen Anforderungen von Einsatzgebieten von 

– 35 °C bis + 60 °C einzugehen. 

April 2014 


Es zahlt sich langfristig zur Werterhaltung und längeren 

Betriebsdauer des Leitungsnetzes aus, hochwertige 

und langlebige Materialien für die Umhüllungen der 

Rohrleitungen auszuwählen. 

Dabei sind Zulassungen der Systeme nach international 

gültigen Normen wie EN 12068 und DVGW Prüfungen 

mit begleitender Fremdüberwachung der Produktion 

höher zu bewerten, als noch nicht verifizierte Garantieversprechungen 

einiger Hersteller in die Zukunft. 

Literatur 

[1] Pressemitteilung vom 21.04.2011 der DECHEMA e.V. zum 

Weltkorrosionstag am 26.04.2011. 

[2] Quast, M.: Long term experiences with DENSOLEN-Tapes. 3R 

international 43(2004); No.13, p. 69-72. 

[3] Quast, M: Aspects of corrosion protective tape technology, 3 

R international 1/2006, p. 53-57. 

[4] Heim, T: Entwicklung von Korrosionsschutz-Nachumhüllungsmaterialien 

für Stahlrohre, 3R international 44 (2005) 

Nr. 11, p. 625-633. 

[5] Kompetenzcenter E.ON Ruhrgas AG: Korrosionsschutz erdverlegter 

Rohrleitungen. 2. Auflage Vulkan Verlag Essen 

2008. 

[6] Ahlers, M.; Brecht, M.; Schöneich, H.G.: Long term experiences 

with corrosion protection performance of field joint coatings, 

3 R international 46(2007) spezial Nr. 2, p 549-553. 

[7] Brecht, M.; Kocks, H.J.: Entwicklung des passiven Korrosionsschutzes 

von Stahlrohrleitungen, gwf Jubiläumsausgabe 

2009, p 15-29. 

[8] NACE Studie zusammen mit US Federal Highway Administration, 

2002. Abrufbar unter www.nace.org. 

[9] IPLOCA – The Road to Success-Onshore Pipelines, Geneva, 

1.st edition September 2009 

Autor 

Michael Schad 

DENSO GmbH | 

Leverkusen | 

Tel.: +49 214 2602 260 | 

E-Mail: schad@denso.de 

Dienstag, 17.06.2014 

Mittwoch, 18.06.2014 











































Wann und Wo? 

Termin: 

• Dienstag, 17.06.2014, 



• Mittwoch, 18.06.2014, 


Ort: 



Zielgruppe: 


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April 2014 




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Regelwerk 

Anwendung der ATEX-Richtlinien 

auf Bauteile und Betriebsmittel von 

Gasanlagen 

Regelwerk, Richtlinie 94/9/EG, Richtlinie 1999/92/EG, Explosionsschutz, harmonisierte Normen, 

Konformität 

Wolfgang Faber, Albert Seemann und Andreas Schrader 

Bauteile und Betriebsmittel, die in explosionsgefährdeten 

Bereichen von Gasanlagen [1] verwendet werden 

und über eine eigene potenzielle Zündquelle 

verfügen, unterliegen der Richtlinie 94/9/EG. Sie 

richtet sich primär an die Hersteller und ist in 

Deutschland als 11. Verordnung zum Produktsicherheitsgesetz 

in nationales Recht überführt worden. 

Auf Basis dieser Richtlinie wurden harmonisierte 

Normen erstellt, die der Hersteller zum Nachweis der 

Konformität heranziehen kann. 

Der sichere Betrieb von EX-Anlagen unterliegt im 

Wesentlichen der europäischen Richtlinie 1999/92/ 

EG, die allerdings nur Mindestanforderungen festlegt. 

Den Mitgliedsstaaten steht es frei, diese Richtlinie 

mit strengeren Anforderungen umzusetzen. 

Application of the European ATEX Directives on components 

and equipment of gas installations 

Components and operating equipment that are used 

in potentially explosive areas of gas installations [1] 

and have their own potential source of ignition are 

subject to Directive 94/9/EC. The Directive is aimed 

primarily at manufacturers and has been transferred 

into national law in Germany as the 11 th Regulation 

on the Product Safety Act. Harmonised standards have 

been drawn up on the basis of this Directive which 

the manufacturer can use as proof of conformity. 

The safe operation of EX installations is subject to the 

European Directive 1999/92/EC, which, however, only 

lays down minimum requirements. The Member 

States are free to implement this Directive with stricter 

requirements in their national legislation. 

1. Rechtliche Grundlagen 

Die Europäische Union verabschiedete zwei Richtlinien, 

die die Bestimmungen für den Explosionsschutz festlegen 

(ATEX-Richtlinien; fr. atmosphère explosible). 

Mit der Richtlinie 94/9/EG (ATEX 95, basiert auf 

Artikel 95 des EG-Vertrages 1 zur Schaffung eines gemeinsamen 

Binnenmarktes) [2] sollen technische Handelshemmnisse 

abgebaut und Rechts- und Verwaltungsvorschriften 

angeglichen werden. Die Zielgruppe 

sind Hersteller von explosionsgeschützten Geräten, 

Schutzsystemen und Komponenten. 

Durch die Richtlinie 1999/92/EG (ATEX 137, basiert 

auf Artikel 137 des EG-Vertrages 2 zur Schaffung sozialer 

Mindeststandards für Arbeitnehmer) [3] sollen die 

Gesundheit und die Sicherheit der Arbeitnehmer am 

Arbeitsplatz verbessert werden, die durch explosionsfähige 

Atmosphäre gefährdet werden können. Diese 

1 Heute: Artikel 114 des Vertrags über die Arbeitsweise der Europäischen 

Union 

2 

Heute: Artikel 153 des Vertrags über die Arbeitsweise der Europäischen 

Union 

Richtlinie enthält grundlegende Sicherheitsanforderungen, 

die der Arbeitgeber umzusetzen hat. 

Das Inverkehrbringen, die Herstellung und Inbetriebnahme 

von Geräten und Schutzsystemen zur bestimmungsgemäßen 

Verwendung in explosionsgefährdeten 

Bereichen, Sicherheits-, Kontroll- und Regelvorrichtungen 

für den Einsatz außerhalb von explosionsgefährdeten 

Bereichen, die im Hinblick auf Explosionsgefahren 

jedoch für den sicheren Betrieb von Geräten und Schutzsystemen 

erforderlich sind oder dazu beitragen, und 

Komponenten, die in Geräte und Schutzsysteme eingebaut 

werden sollen, wird umfassend von der RL 94/9/EG 

geregelt. Sie richtet sich an die Hersteller und legt europaweit 

einheitliche Anforderungen an die entsprechenden 

Produkte fest. Neben elektrischen Zündquellen 

werden nunmehr auch alle nicht elektrischen Zündquellen 

von der RL 94/9/EG erfasst. Seit dem 1. Juli 2003 

müssen alle Geräte, die in explosionsgefährdeten Bereichen 

eingesetzt werden, der RL 94/9/EG entsprechen. 

Die nationale Umsetzung erfolgte als 11. Verordnung 

zum Produktsicherheitsgesetz (11. ProdSV – Explosionsschutzverordnung) 

[4]. Zum Nachweis der Konformität 

April 2014 


Regelwerk | FACHBERICHTE | 

kann der Hersteller auf der Basis der Richtlinie harmonisierte 

Normen heranziehen. 

Unter „Inbetriebnahme“ wird die erste Verwendung 

der in der RL 94/9/EG genannten Produkte innerhalb 

der EU durch ihren Endanwender verstanden. In Betrieb 

genommen wird ein Produkt, wenn es das erste Mal 

verwendet wird. Ein Produkt kann verwendungsfertig in 

Verkehr gebracht werden, es kann u. U. aber auch erst 

nach entsprechender Montage oder Installation verwendungsfertig 

sein. Auch Bauteile und Baugruppen in 

Gasanlagen können der RL 94/9/EG unterliegen, sofern 

sie in explosionsgefährdeten Bereichen eingesetzt werden 

und über eine eigene potentielle Zündquelle verfügen 

[5]. Der nachfolgende Beitrag erläutert anhand einiger 

ausgesuchter Beispiele aus der Praxis hierfür die 

Anwendung der RL 94/9/EG. 

Der sichere Betrieb von EX-Anlagen – das heißt die 

organisatorische und verhaltensbedingte Sicherheit – 

unterliegt ebenfalls europäischen Richtlinien, die aber 

lediglich Mindestanforderungen festlegen. Dazu gehört 

insbesondere die RL 1999/92/EG. Zu den grundlegenden 

Anforderungen dieser europäischen Richtlinie gehören 

z. B. die Verpflichtung zur Beurteilung von Explosionsrisiken 

und zu entsprechenden Schutzmaßnahmen, die Einteilung 

von explosionsgefährdeten Bereichen in Zonen 

und die Erstellung eines Explosionsschutzdokumentes. 

Den Mitgliedsstaaten stand es frei, die ATEX-Betriebsrichtlinie 

mit strengeren Anforderungen umzusetzen, 

sodass europaweit hierfür in den Mitgliedsstaaten unterschiedliche 

Anforderungen bestehen. In Deutschland 

wurde die RL 1999/92/EG in der Betriebssicherheitsverordnung 

(BetrSichV) [6] und der Gefahrstoffverordnung 

(GefStoffV) [7] umgesetzt. Diese Verordnungen legen 

die in Deutschland verbindlichen Anforderungen in 

Hinblick auf den betrieblichen Explosionsschutz einschließlich 

der in diesem Zusammenhang erforderlichen 

Prüfungen fest. Zu diesen Verordnungen besteht 

ein untergesetzliches Regelwerk – Technische Regeln für 

Betriebssicherheit (TRBS) und Technische Regeln für 

Gefahrstoffe (TRGS) – das die allgemein formulierten 

Schutzziele der Verordnungen konkretisiert und beispielhafte 

Schutzmaßnahmen aufführt. 

Anforderungen an Montage, Installation und Betrieb 

von Anlagen, die aus Geräten, Schutzsystemen sowie 

Sicherheits-, Kontroll- und Regelvorrichtungen im Sinne 

der RL 94/9/EG bestehen, ergeben sich in Deutschland 

aus Abschnitt 3 der BetrSichV, die für die Anlagenbetreiber 

maßgebend sind [8]. 

2. Inhalte und Anwendung der 

Richtlinie 94/9/EG 

Geräte, Bauteile oder Baugruppen [9], [10] unterliegen 

der RL 94/9/EG, wenn sie in explosionsfähiger Atmosphäre 

unter atmosphärischen Bedingungen eingesetzt 

werden oder damit in Verbindung stehen und eine eigene 

potentielle Zündquelle vorhanden ist. In der DIN EN 

1127-1 [11] sind insgesamt 13 Zündquellen beschrieben. 

Die Hersteller müssen bei der Ausführung der Geräte, 

Bauteile oder Baugruppen Maßnahmen zum Explosionsschutz 

vorsehen und folgende potentielle 

Zündquellen hierbei berücksichtigen: 

heiße Oberflächen, 

Flammen und heiße Gase, 

mechanisch erzeugte Funken, 

elektrische Anlagen, 

•• 

elektrische Ausgleichsströme, kathodischer 

Korrosionsschutz, 

statische Elektrizität, 

Blitzschlag, 

elektromagnetische Felder, 

elektromagnetische Strahlung, 

ionisierende Strahlung, 

Ultraschall, 

•• 

adiabatische Kompression, Stoßwellen, strömende 

Gase, 

•• 

chemische Reaktionen. 

Zur Erfüllung der grundlegenden Sicherheits- und Gesundheitsschutzanforderungen 

fordert die RL 94/9/EG 

die Durchführung einer Zündgefahrenbewertung. Im 

Folgenden werden einige wichtige Begriffe erläutert. 

Die Geräte werden in zwei Gruppen und drei Kategorien 

eingeteilt: 

•• 

Gerätegruppe I gilt für Geräte zur Verwendung in 

Untertagebetrieben von Bergwerken sowie in deren 

Übertageanlagen, in denen eine Gefährdung durch 

Grubengas oder durch brennbare Stäube bestehen 

kann. 

•• 

Gerätegruppe II gilt für Geräte zur Verwendung in 

den übrigen Bereichen, in denen eine Gefährdung 

durch explosionsfähige Atmosphäre bestehen kann. 

Innerhalb der Gerätegruppe II unterscheidet man drei 

Kategorien: 

•• 

Gerätekategorie 1: Verwendung in Bereichen, in denen 

gefährliche explosionsfähige Atmosphäre ständig 

über lange Zeiträume oder häufig vorhanden ist. 

•• 


damit zu rechnen ist, dass gefährliche explosionsfähige 

Atmosphäre gelegentlich auftritt. 

•• 


gefährliche explosionsfähige Atmosphäre normalerweise 

nicht oder aber nur kurzzeitig auftritt. 

Explosionsgefährdete Bereiche sind vom Anlagenbetreiber 

im Rahmen einer Gefährdungsbeurteilung festzulegen. 

In Anhang 4 B der BetrSichV sind – gleichlautend mit 

Anhang II B der RL 1999/99/EG – die Kriterien für die 

Auswahl von Geräten und Schutzsystemen aufgeführt. 

Insbesondere sind in explosionsgefährdeten Bereichen 

folgende Kategorien von Geräten zu verwenden, sofern 

April 2014 



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Regelwerk 

sie für brennbare Gase, Dämpfe, Nebel oder Stäube geeignet 

sind: 

in Zone 0 oder Zone 20: Geräte der Kategorie 1, 

•• 

in Zone 1 oder Zone 21: Geräte der Kategorie 1 oder 

der Kategorie 2, 

•• 

in Zone 2 oder Zone 22: Geräte der Kategorie 1, der 

Kategorie 2 oder der Kategorie 3. 

Ablaufschema zur Ermittlung des Konformitätsbewertungsverfahrens 

für ein Gerät, ein Bauteil 

oder eine Baugruppe in einer GDRM-Anlage 

Gerät, Bauteil oder 

Baugruppe im explosionsgefährdeten 

Bereich aufgestellt 

Gerät, Bauteil oder 

Baugruppe verfügt über eine eigene 

potentielle Zündquelle 

Bewertung nach MaschRL 

Bewertung nach ATEX 95 

Kategorie 1 Kategorie 2 Kategorie 3 

ja 

ja 

Bewertung nach MaschRL 

Bewertung nach ATEX 95 

nicht erforderlich 

Bild 1. Ablaufschema zur Ermittlung des Konformitätsbewertungsverfahrens. 

nein 

Bild 2. ATEX-Kennzeichnung an einem Gerät. 

nein 

Die Kategorien spiegeln die Anforderungen hinsichtlich 

des Schutzniveaus der unterschiedlichen Zonen wieder. 

Ein Gerät einer bestimmten Kategorie ist für den 

Einsatz in einer entsprechenden Zone geeignet bzw. erforderlich. 

Im Rahmen eines Konformitätsbewertungsverfahrens 

(Bild 1) wird vom Hersteller der Nachweis 

erbracht, dass das Produkt die grundlegenden Anforderungen 

der Richtlinie erfüllt. Einige Konformitätsverfahren 

erfordern zwar die Mitwirkung einer unabhängigen 

Stelle, aber die Verantwortung für die Konformität eines 

Produktes mit der RL 94/9/EG liegt letztendlich beim 

Hersteller. Folgende Dokumente müssen für ATEX-Produkte 

vorliegen: 

EG-Konformitätserklärung, 

•• 

schriftliche Bescheinigung der Konformität (bei 

Komponenten), 

•• 

Betriebsanleitung in der jeweiligen Landessprache. 

Darüber hinaus muss auf den Geräten eine spezielle 

ATEX-Kennzeichnung angebracht sein (Bild 2). 

3. ATEX 95-Produkte in Gasanlagen 

Elektrische Betriebsmittel in Gasanlagen, die der RL 94/9/ 

EG unterliegen, können z. B. sein: Leuchtstofflampen, 

Lichtschalter, elektrische Messgeräte, Elektromotoren 

(Bilder 3 und 4). Durch spezielle Schutzprinzipien müssen 

die Zündquellen, insbesondere die elektrischen, ausgeschlossen 

werden, damit ein sicherer Betrieb in explosionsgefährdeten 

Bereichen zulässig ist. Die Umsetzung 

dieser Prinzipien erfolgt über die sogenannten Zündschutzarten. 

Dabei werden unter Berücksichtigung der 

stoffspezifischen Zündtemperaturen durch entsprechende 

Maßnahmen die explosionsfähige Atmosphäre 

von möglichen Zündquellen ferngehalten und Funken 

bzw. zündfähige Temperaturen ausgeschlossen. Es können 

auch mehrere Zündschutzarten in einem Betriebsmittel 

kombiniert werden. Nachfolgend sind einige 

Schutzprinzipien angeführt: 

Elektrische Betriebsmittel für den Einsatz in Zone 0 

müssen den allgemeinen Bestimmungen der DIN EN 

60079-0 [12] entsprechen und ausdrücklich für Zone 0 

geeignet sein. 

Elektrische Betriebsmittel dürfen in Zone 1 eingesetzt 

werden, wenn sie den Anforderungen der Zone 0 

oder einer der folgenden Zündschutzarten entsprechen: 

druckfeste Kapselung nach DIN EN 60079-1 [13], 

erhöhte Sicherheit nach DIN EN 60079-7 [14], 

Eigensicherheit nach DIN EN 60079-11 [15], 

Sandkapselung nach DIN EN 60079-5 [16], 

Überdruckkapselung nach DIN EN 60079-2 [17], 

•• 

Vergusskapselung nach DIN EN 60079-18 [18]. 

Im Bereich der MSR-Technik wird bevorzugt die Zündschutzart 

Eigensicherheit angewendet. Hierbei wird die 

Energie des Stromkreises derart begrenzt, dass unter 

festgelegten Prüfbedingungen eine explosionsfähige 

Atmosphäre nicht gezündet wird. Bei der Zündschutzart 

Eigensicherheit wird nach den Kategorien ia und ib 

unterschieden. Betriebsmittel mit eigensicheren Stromkreisen 

für den Einsatz in Zone 0 müssen der Kategorie 

April 2014 



ia, solche für den Einsatz in den Zonen 1 oder 2 der Kategorie 

ib entsprechen. In der Zone 2 dürfen folgende 

elektrische Betriebsmittel eingesetzt werden: 

Betriebsmittel für die Zone 0 oder 1, 

•• 

Betriebsmittel, die für die Zone 2 konstruiert sind, 

z. B. Zündschutzart n nach DIN EN 60079-28 [19], 

•• 

Betriebsmittel, die den Anforderungen einer anerkannten 

Norm für industrielle elektrische Betriebsmittel 

entsprechen, bei Normalbetrieb keine heißen 

Oberflächen haben und keine Lichtbögen oder funken 

erzeugen, eine der Umgebung entsprechende 

IP-Schutzart aufweisen und deren Betriebsanleitung 

den Hinweis auf Eignung für den Einsatz in Zone 2 

in der Betriebsdokumentation enthält. 

Liegt eine Kombination Pumpe/Elektromotor vor, kann 

wie folgt verfahren werden: Eine (nichtelektrische) Pumpe 

wird im Rahmen der entsprechenden Konformitätsbewertungsverfahren 

beurteilt und dann an einen elektrischen 

Motor (elektrisches Gerät) angeschlossen, der 

bereits bewertet wurde. Solange das kombinierte Gerät 

keine weitergehenden Gefahren birgt, ist keine weitere 

Bewertung des kombinierten Gerätes erforderlich. 

Wenn die gleiche Pumpe und der gleiche elektrische 

Motor nicht die entsprechenden Bewertungsverfahren 

durchlaufen haben und miteinander verbunden werden, 

ist das entstehende Erzeugnis einer Konformitätsbewertung 

zu unterziehen. 

Auch nichtelektrische Geräte, Bauteile oder Baugruppen, 

sofern sie über eine eigene Zündquelle verfügen 

und in explosionsgefährlicher Atmosphäre eingesetzt 

werden, können in den Geltungsbereich der 

RL 94/9/EG fallen. Zündquellen sind im Rahmen einer 

Zündgefahrenanalyse vom Hersteller zu ermitteln und 

zu bewerten. 

Als Hilfsmittel für die Zündgefahrenanalyse bezüglich 

der RL 94/9/EG können folgende europäische Normen 

angewendet werden: 

•• 

DN EN 1127-1: Explosionsfähige Atmosphären – Explosionsschutz 

– Teil 1: Grundlagen und Methodik, 

•• 

DIN EN ISO 16852: Flammendurchschlagsicherungen 

– Leistungsanforderungen, Prüfverfahren und 

Einsatzgrenzen [20], 

•• 

DN EN 13463-1: Nicht-elektrische Geräte für den Einsatz 

in explosionsgefährdeten Bereichen Teil 1: 

Grundlagen und Anforderungen [21], 

•• 

DN EN 13463-5: Nichtelektrische Geräte zum Einsatz 

in explosionsgefährdeten Bereichen Teil 5: Schutz 

durch konstruktive Sicherheit [22]. 

Bezogen auf das Kriterium „eigene potentielle Zündquellen“ 

fallen zum Beispiel folgende Bauteile nicht in 

den Geltungsbereich der RL 94/9/EG, da sie im Allgemeinen 

über keine eigene Zündquelle verfügen: 

Stahlrohre, 

•• 

Formstücke, 

Bild 3. Aufstellungsraum einer Gas-Druckregel- und Messanlage 

EX-Zone 2 mit explosionsgeschützter elektrischer Anlage. 

• Rohrverbindungselemente, 

• Blindflansche, 

Handventile, 

Kugelhähne, 

•• 

Schieber. 

• Durchleitungsdruckbehälter, 

• Schutzrohr für Messeinrichtungen, 

Nach bisherigem Erkenntnisstand kann davon ausgegangen 

werden, dass der weitaus überwiegende Teil 

der mechanischen Armaturen für Gas-Anlagen nicht der 

RL 94/9/EG unterliegen, da diese bis auf wenige Sonderfälle 

keine eigenen potentiellen Zündquellen aufweisen. 

Handwerkzeuge, wie Hammer, Leiter und Schraubenschlüssel, 

fallen ebenfalls nicht unter die Richtlinie, 

da sie über keine eigene Zündquelle verfügen. Die Verwendung 

dieser Werkzeuge in explosionsgefährdeten 

Bereichen ist vom Anwender im Rahmen einer Gefährdungsbeurteilung 

zu bewerten. 

Eine Zündgefahrenbeurteilung kann u. U. bei Geräten 

erforderlich werden, wenn z. B. mechanisch bewegte 

Teile mit hoher Geschwindigkeit aufeinander treffen und 

diese in explosionsgefährdeten Bereichen eingesetzt 

April 2014 

gwf-Gas Erdgas 245 

Bild 4. Explosionsgeschützter 

Transmitter.


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Regelwerk 

Bild 5. Explosionsgeschützter 

Ventilator 

zur Druckerhöhung 

in einer 

Biogasanlage. 

Bild 6. Elektrohydraulischer 

Antrieb eines 

Mengenregelventils. 

werden (z. B. Regelgeräte, Sicherheitsabsperrventile). 

Nichtelektrische Betriebsmittel, die in den Anwendungsbereich 

der RL 94/9/EG fallen, da sie über eine eigene 

potentielle Zündquelle verfügen und in explosionsgefährdeten 

Bereichen eingesetzt werden, sind z. B.: 

Gasverdichter für eine Biogasanlage (Bild 5), 

•• 

Ventilator, der Abluft aus einem Raum, welcher einer 

EX-Zone zugeordnet ist, abgesaugt, 

•• 

Kran. 

4. Baugruppen 

Besteht ein Gerät aus zwei oder mehreren Teilgeräten 

(z. B. Armatur mit elektrischem Antrieb, Endschaltern 

oder Magnetventilen, Bild 6) und enthält verschiedene 

nach RL 94/9/EG definierte Teilgeräte (Konformitätsbewertung 

durch die jeweiligen Hersteller, CE-Kennzeichnung), 

so führt der Hersteller der Baugruppe eine 

Risikobewertung der Baugruppe auf die zusätzlichen 

Entzündungs- und/oder anderen relevanten Gefahren 

durch, die infolge der endgültigen Kombination relevant 

werden. Werden weitergehende Gefahren festgestellt, 

ist eine weitere Konformitätsbewertung der Baugruppe 

im Hinblick auf diese Gefahren erforderlich. 

Konformitätserklärung sowie Betriebsanleitung müssen 

sich auf die Baugruppe als Ganzes beziehen. Der Hersteller 

trägt die Verantwortung für die Einhaltung der 

Richtlinie und muss in der Betriebsanleitung klare Anweisungen 

für Montage, Installation, Betrieb, Instandhaltung 

usw. geben. 

5. Übergangsbestimmungen 

Geräte, die vor dem 01.07.2003 in Verkehr gebracht wurden 

und den damals hierfür geltenden nationalen Vorschriften 

entsprachen, fallen nicht unter die RL 94/9/EG. 

Die Beschaffenheitsanforderungen nach den bis dahin 

geltenden Vorschriften bleiben weiter gültig (Bestandsschutz), 

eine nachträgliche Konformitätsbewertung ist 

nicht erforderlich. Wird ein solches Gerät, nachdem es in 

Verkehr gebracht wurde, repariert, ohne dass die Hauptmerkmale 

verändert bzw. andere Modifikationen vorgenommen 

wurden, fällt es ebenfalls nicht unter die 

RL 94/9/EG. Liegt allerdings eine wesentliche Änderung 

vor, müssen für dieses Gerät die Anforderungen der 

Richtlinie erfüllt werden. 

Bild 7. Mitarbeiter führen Arbeiten im Aufstellungsraum einer GDRM- 

Anlage durch, hierfür sind zum Schutz der Mitarbeiter besondere 

Maßnahmen festzulegen. 

6. Zusammenfassung 

Für elektrische Betriebsmittel, die in explosionsgefährdeten 

Bereichen von Gasanlagen eingesetzt werden, 

sind die Anforderungen der RL 94/9/EG in der Regel immer 

zu erfüllen. Bei nichtelektrischen Betriebsmitteln, 

die in explosionsgefährdeten Bereichen eingesetzt werden, 

ist eine differenzierte Betrachtungsweise vorzunehmen. 

Wenn eine potenzielle Zündquelle vorliegt, 

z. B. Schlagenergie durch schnell bewegte Teile (SAV- 

Fall, Schlag eines Lüfterrades am Gehäuse), Reibungsenergie 

(z. B. Heißlaufen eines Pumpenlagers) oder hei- 

April 2014 



ße Oberflächen, sind auch hierfür die Anforderungen 

der RL 94/9/EG zu erfüllen. Bauteile wie Rohrleitungen, 

Formstücke, Flansche, Schrauben oder Handwerkzeuge 

wie Leitern, Hammer oder Schraubenschlüssel verfügen 

nicht über eine eigene potentielle Zündquelle und fallen 

somit nicht in den Geltungsbereich der RL 94/9/EG 

(eine Konformitätserklärung nach ATEX ist damit nicht 

erforderlich). 

Für den Betrieb von EX-Anlagen bestehen in den Mitgliedsstaaten 

keine einheitlichen Regelungen. Die diesbezüglichen 

Mindestanforderungen der RL 1999/92/EG 

zum Schutz der Beschäftigten (Bild 7) werden national 

unterschiedlich umgesetzt. Maßgebend sind hier immer 

die jeweiligen nationalen Gesetze, Verordnungen und 

das zugeordnete nationale technische Regelwerk. 

Literatur 

[1] Faber, W.; Seemann, A.: Anwendung der ATEX-Richtlinie 94/9/ 

EG auf Bauteile und Betriebsmittel von Gasanlagen; GWF- 

Gas/Erdgas 147 (2006) Nr. 2, S. 104–108. 

[2] RICHTLINIE 94/9/EG DES EUROPÄISCHEN PARLAMENTS UND 

DES RATES vom 23. März 1994 zur Angleichung der Rechtsvorschriften 

der Mitgliedstaaten für Geräte und Schutzsysteme 

zur bestimmungsgemäßen Verwendung in explosionsgefährdeten 

Bereichen. 

[3] RICHTLINIE 1999/92/EG DES EUROPÄISCHEN PARLAMENTS 

UND DES RATES vom 16. Dezember 1999 über Mindestvorschriften 

zur Verbesserung des Gesundheitsschutzes und 

der Sicherheit der Arbeitnehmer, die durch explosionsfähige 

Atmosphären gefährdet werden können (Fünfzehnte Einzelrichtlinie 

im Sinne von Artikel 16 Absatz 1 der Richtlinie 

89/391/EWG). 

[4] Elfte Verordnung zum Produktsicherheitsgesetz (Explosionsschutzverordnung) 

(11. ProdSV). 

[5] N. N.: Anwendung der ATEX 95 – Explosionsschutzrichtlinie 

94/9/EG betrifft Sicherheit Nr. 1, I. Quartal 2005, S. 20–21. 

[6] Verordnung über Sicherheit und Gesundheitsschutz bei der 

Bereitstellung von Arbeitsmitteln und deren Benutzung bei 

der Arbeit, über Sicherheit beim Betrieb überwachungsbedürftiger 

Anlagen und über die Organisation des betrieblichen 

Arbeitsschutzes (Betriebssicherheitsverordnung – 

BetrSichV). 

[7] Verordnung zum Schutz vor Gefahrstoffen (Gefahrstoffverordnung 

– GefStoffV). 

[8] Faber, W.; Schmücker A.; Seemann, A. und Warszewski, P.: Explosionsschutz 

in Gasanlagen. GWF-Gas/Erdgas 144 (2003) 

Nr. 11, S. 666–673. 

[9] DVGW G 440 (M), Explosionsschutzdokument für Anlagen 

zur leitungsgebundenen Versorgung der Allgemeinheit mit 

Gas, Ausgabe April 2012 

[10] ATEX-LEITLINIEN – Leitlinien zur Anwendung der Richtlinie 

94/9/EG des Europaparlaments und des Rates vom 23. März 

1994 zur Angleichung der Rechtsvorschriften der Mitgliedstaaten 

für Geräte und Schutzsysteme zur bestimmungsgemäßen 

Verwendung in explosionsgefährdeten Bereichen 

[11] EIN EN 1127, Explosionsfähige Atmosphären – Explosionsschutz 

– Teil 1: Grundlagen und Methodik; Deutsche Fassung 

EN 1127-1:2011 

[12] DIN EN 60079-0, VDE 0170-1, Explosionsgefährdete Bereiche 

– Teil 0: Betriebsmittel – Allgemeine Anforderungen (IEC 

60079-0:2011, modifiziert + Cor.: 2012); Deutsche Fassung 

EN 60079-0:2012 

[13] DIN EN 60079-1, VDE 0170-5, Explosionsfähige Atmosphäre 

– Teil 1: Geräteschutz durch druckfeste Kapselung „d“ (IEC 

60079-1:2007); Deutsche Fassung EN 60079-1:2007 


– Teil 7: Geräteschutz durch erhöhte Sicherheit „e“ (IEC 

60079-7:2006); Deutsche Fassung EN 60079-7:2007 

[15] DIN EN 60079-11, VDE 0170-7, Explosionsgefährdete Bereiche 

– Teil 11: Geräteschutz durch Eigensicherheit „i“ (IEC 

60079-11:2011 + Cor.: 2012); Deutsche Fassung EN 60079- 

11:2012. 


– Teil 5: Geräteschutz durch Sandkapselung „q“ (IEC 60079- 

5:2007); Deutsche Fassung EN 60079-5:2007. 


– Teil 2: Geräteschutz durch Überdruckkapselung „p“ (IEC 

60079-2:2007); Deutsche Fassung EN 60079-2:2007. 


– Teil 18: Geräteschutz durch Vergusskapselung „m“ (IEC 

60079-18:2009 + Corrigendum 2009); Deutsche Fassung EN 

60079-18:2009. 


– Teil 28: Schutz von Einrichtungen und Übertragungssystemen, 

die mit optischer Strahlung arbeiten (IEC 60079- 

28:2006); Deutsche Fassung EN 60079-28:2007. 

[20] DIN EN ISO 16852, Flammendurchschlagsicherungen – Leistungsanforderungen, 

Prüfverfahren und Einsatzgrenzen 

(ISO 16852:2008, einschließlich Cor. 1:2008 und Cor. 2:2009); 

Deutsche Fassung EN ISO 16852:2010. 

[21] DIN EN 13463-1, Nicht-elektrische Geräte für den Einsatz in 

explosionsgefährdeten Bereichen – Teil 1: Grundlagen und 

Anforderungen; Deutsche Fassung EN 13463-1:2009. 

[22] DIN EN 13463-5, Nicht-elektrische Geräte für den Einsatz in 

explosionsgefährdeten Bereichen – Teil 5: Schutz durch konstruktive 

Sicherheit ‚c‘; Deutsche Fassung EN 13463-5:2011. 

Autoren 

Dipl.-Ing. Wolfgang Faber 

Thyssengas GmbH | 

Abteilungsleiter Stationen | 

Duisburg | 

Tel.: +49 203 70909-2817 | 

E-Mail: wolfgang.faber@thyssengas.com 

Dr.-Ing. Albert Seemann 

BG ETEM – Berufsgenossenschaft Energie 

Textil Elektro Medienerzeugnisse | 

Köln | 

Tel.: +49 221 3778-6164 | 

E-Mail: seemann.albert@bgetem.de 

Dipl.-Ing. Andreas Schrader 

DVGW Deutscher Verein des Gas- und 

Wasserfaches e. V. | 

Bereich Gasversorgung | 

Bonn | 

Tel.: +49 228 9188-982 | 

E-Mail: schrader@dvgw.de 

April 2014 



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Temperaturregelung in 

Gasvorwärmanlagen – Teil 1 

Messen · Steuern · Regeln, Gasdruckregelanlagen, isenthalpe Drosselung, Gasvorwärmung, 

Wärmeübertrager, Leistungsregelung, Temperaturfahrkurve 

Jens Mischner, Robert Sorowsky und Andreas Huhn 

Im vorliegenden Beitrag wurden grundsätzliche Fragen 

der Regelung von Gasvorwärmanlagen erörtert 

und begründet, dass die Regelung der Leistung von 

Gasvorwärmern über eine lastabhängig geführte 

Heizwassertemperatur dem Stand der Technik entspricht. 

Entsprechende hydraulische Schaltungsvorschläge 

wurden angegeben. Die prinzipielle Einbindung 

der Regelung der Gasvorwärmanlage in die 

Stationsautomatisierung wurde erläutert und ein Algorithmus 

zur Vorausberechnung der erforderlichen 

Vorlauftemperatur entwickelt und an einem Beispiel 

dargelegt. 

Temperature control in gas pre-heating facilities 

In the article on hand the fundamental questions of 

regulation of gas pre-heating stations were discussed 

and substantiated that the control of the power of the 

gas pre-heaters through a load dependent guided 

heating water temperature corresponds to the state of 

technology. Corresponding hydraulic set-up propositions 

were established. The fundamental integration 

of the gas pre-heating facility control into the station 

automation was discussed and an algorithm for the 

pre-computation of the required inlet temperature 

was developed and explained with an example. 

1. Einführung, Ausgangssituation 

In größeren Gas-Druckregelanlagen ist häufig eine Gasvorwärmung 

vorzusehen, die es optimal zu gestalten 

gilt; siehe [1] bis [9]. Sieht man zunächst von der wasserseitigen 

Einbindung eines Wärmeerzeugers ab, dann 

entspricht eine solche Anlage in etwa einem Fließschema 

gemäß Bild 1. 

Vorwärmanlagen für GDRMA, die in den Jahren bis 

etwa 2000 errichtet worden sind, weisen in aller Regel 

folgende Merkmale auf: 

•• 

Einsatz einfacher Wärmeerzeuger mit relativ geringem 

Nennwirkungsgrad, häufig überbemessen 

Bild 1. Gasdruckregelung mit Vorwärmung – Verfahrensschema. 

•• 

Betrieb der Wärmeerzeuger mit konstanter und 

relativ hoher Vorlauftemperatur 

•• 

wasserseitige Drosselregelung der Leistung des 

Wärmeübertragers mit der Gasaustrittstemperatur 

als Regelgröße, keine Erfassung der aktuellen Vorwärmleistung 

•• 

nicht optimierbares Anfahrverhalten 

•• 

wasserseitige Hydraulik: ohne besonderes Augenmerk 

ausgeführt, Pumpen nicht regelbar und üblicherweise 

überbemessen 

Das entspricht nicht dem Stand der Technik; häufig stehen 

die Wärmeerzeuger von Gasvorwärmanlagen zur 

Erneuerung an, da deren Lebensdauer gemäß VDI 2067 

Teil 1 bei etwa 15 – 20 Jahren liegt. Der oben kurz charakterisierte 

Status quo führt beim Betrieb der Anlagen 

dann zwangsläufig zu folgenden unbefriedigenden Betriebscharakteristika: 

•• 

geringe Jahresnutzungsgrade der Wärmebereitstellung 

(häufig zwischen 60 und 70 %) durch (unnötig) 

hohe Systemtemperaturen und Takten der Wärmeerzeuger 

=> hoher Brennstoffbedarf (Primärenergie, 

Treibhausgasemissionen), hohe Betriebskosten 

•• 

ungünstiges Betriebsverhalten der Wärmeerzeuger 

bei Teillast 

•• 

ausgeprägtes Takten der Wärmeerzeuger, da eine 

gleitende Lastanpassung mit der Gastemperatur als 

Regelgröße nicht möglich ist 

April 2014 


Messen · Steuern · Regeln | FACHBERICHTE | 

•• 

Anfahrverhalten der Wärmeerzeuger ohne Laster- 

•• 

durch wasserseitige Drosselregelung der Wärme- 

fassung häufig problematisch und nicht optimierbar 

übertragerleistung: geringe Regelgüte und schwierige 

Ausregelung kleiner Leistungen, instabiler Betrieb 

des Drosselventils => instabile Ausregelung 

der Gasaustrittstemperatur 

•• 

durch hohe Systemtemperaturen: keine Möglichkeit 

des effizienten Einsatzes moderner Wärmeerzeuger 

(Brennwerttechnik) bzw. der Einbindung regenerativer 

Energieträger (z. B. Solartechnik) 

•• 

infolge fehlenden hydraulischen Abgleichs hohe 

Wassermengenströme in der Anlage: sehr geringe 

Temperaturspreizung über dem Gasvorwärmer, hoher 

Hilfsenergieverbrauch, resp. -kosten 

Das regelungstechnische Verhalten der Gasvorwärmanlage 

(Streckenkennlinie) wurde detailliert beispielsweise 

in [5] bzw. [6] analysiert und erörtert. Demgemäß 

waren für eine optimierte Gasvorwärmanlage folgende 

Prämissen einzuhalten: 

•• 

Temperaturregelung des Vorwärmers (Vermeiden 

der wasserseitigen Massestromregelung zur Leistungsanpassung, 

ggf. „Feinjustierung“ der Vorwärmerleistung 

durch Drosselung des Wassermengenstroms 

in Abhängigkeit der Gasaustrittstemperatur 

als maßgebende Regelgröße) 

•• 

niedrige Systemtemperaturen, insbesondere niedrige 

Vorlauftemperaturen in Verbindung mit dann 

entsprechend abgesenkten Rücklauftemperaturen 

•• 

hohe wasserseitige Temperaturspreizung über dem 

Wärmeübertrager 

Das bedeutet für die Gestaltung einer zeitgemäßen 

Gasvorwärmanlage 1 : 

•• 

lastabhängige Fahrweise der Vorwärmanlage mit 

niedrigen Systemtemperaturen und Regelung der 

Vorlauftemperatur in Übereinstimmung mit den 

wärmetechnischen Charakteristika der eingesetzten 


1 Der hier grob skizzierte Lösungsansatz ist im Bereich der Gebäudeheizung 

längst Stand der Dinge: Gebäudeheizungsanlagen 

werden prinzipiell lastabhängig, d. h. mit außentemperaturabhängiger 

Vorlauftemperatur („Heizkurve“) betrieben; eine raumspezifische 

Feinanpassung der Leistung des Wärmeübertragers 

(hier: Heizkörper) erfolgt über ein Thermostatventil in Abhängigkeit 

von der Regelgröße Raumtemperatur. Abgestimmt auf 

den Typ des eingesetzten Wärmeerzeugers (Niedertemperaturkessel, 

Brennwertkessel, Wärmepumpe etc.) werden hydraulische 

Schaltungen, Automatisierungslösungen und Systemtemperaturen 

gewählt. Insbesondere in Kombination mit brennwertnutzenden 

Anlagen bzw. Wärmepumpen ist besonders auf 

niedrige Systemtemperaturen mit hohen Temperaturspreizungen 

zu achten. Hydraulischer Abgleich ist Stand der Technik. Auf 

diese Weise lassen sich entsprechend hohe Jahresnutzungsgrade 

der Wärmebereitstellung realisieren. 

•• 

Wahl passender heizungsseitiger hydraulischer 

Schaltungen, hydraulischer Abgleich 

Nach Einschätzung der Verfasser wird bei einer Erneuerung 

der Wärmerzeugungseinheit einer Gasvorwärmung 

stets auch eine Einsparung an Brennstoff für die 

Gasvorwärmung wirksam. Das Einsparpotential liegt 

häufig in einer Größenordnung von 20 % bis 35 %, ist also 

somit für jeden Netzbetreiber a priori interessant. Die 

Einsparung an Brennstoffenergie hat neben dem offensichtlichen 

monetären Aspekt auch einen verminderten 

Primärenergieeinsatz zur Folge, ebenso eine Reduzierung 

der Treibhausgasemissionen. 

Die SWE Netz GmbH hat versucht, diese Maßgaben 

bei der Erneuerung einer Gasvorwärmanlage umzusetzen. 

Hierfür wurden diverse Vorüberlegungen im Hinblick 

auf die Neugestaltung der o. a. Gasvorwärmanlage 

angestellt ([10] bis [12]) bzw. Erkenntnisse früherer Untersuchungen 

zur Konzipierung der technischen Lösung 

genutzt ([13], [14]). 

Im Zuge der regelungstechnischen Einbindung der 

Gasvorwärmanlage war es erforderlich, der wärmeerzeugerseitigen 

Regelung einen Sollwert für die Vorlauftemperatur 

vorzugeben. Diese Vorgabe muss seitens 

der Stationsautomatik generiert (vorgegeben, berechnet, 

…) werden. Mit dieser Problematik setzt sich der 

vorliegende Beitrag auseinander. Erste Ansätze zur Erstellung 

einer entsprechenden Temperaturfahrkurve 

hat Sorowsky [11] vorgelegt. Diese werden im vorliegenden 

Beitrag verallgemeinert und zu einem einfach zu 

handhabenden Algorithmus weiterentwickelt. 

In den folgenden Abschnitten sollen zunächst die 

wichtigsten physikalischen Grundzusammenhänge zusammengestellt 

werden. 

2. Physikalische Grundzusammenhänge 

2.1 Gasvorwärmleistung 

Die erforderliche Leistung eines Gasvorwärmsystems 

kann gemäß DVGW-G 499 berechnet werden; siehe 

hierzu, was das technische Regelwerk angeht [15] bzw. 

[16]. Ausführliche Kommentierungen zu diesem Sachgebiet 

finden sich beispielsweise in [17] bzw. [18]. Alle 

erforderlichen Stoffwerte, wie beispielsweise die spezifische 

Wärmekapazität bzw. Joule-Thomson-Koeffizienten 

können gemäß [18] bzw. [19] berechnet werden. Die 

thermodynamischen Zustandsänderungen in einer 

Gas-Druckregelanlage mit Vorwärmung entsprechen 

den üblichen Modellannahmen (isobare Vorwärmung 

im Wärmeübertrager mit nachfolgender isenthalper 

Drosselung im Gas-Druckregler) Bild 2. 

Die Wärmeleistung, die im Wärmeübertrager der 

Gasvorwärmanlage von einem Wärmeträger (in der Regel 

Wasser oder Wasser-Glykol-Gemisch) an den Erdgasstrom 

zu übertragen ist, gehorcht Gl. (1) (siehe Bild 2): 

Q 

= m 

⋅Δh 

(1) 

VW G VW 

April 2014 



| 


Ersatzweise lässt sich schreiben (ausführlich in [17], 

[18]): 

( ) 

Q 

= c ⋅ρ ⋅V 

⋅ t 

2−t 

1 

(2) 

VW pG , nG , n,G 

G G 

mit 

( ) 

tG 2 

= t 

, 

+ μ ⋅ p −p 

Gout JT in out 

Es gilt selbstverständlich 

(3) 

tG1 = tG , in 

(4) 

In [17] bzw. [18] finden sich ausführliche Hinweise zur 

korrekten Ermittlung der zu verwendenden Stoffwerte. 

Hierauf sei an dieser Stelle lediglich hingewiesen. 

2.2 Bilanzgleichungen Wärmeübertrager 

Unterstellt man für einen allgemeinen Fall, dass über die 

äußere Hülle des Wärmeübertragers Wärmeverluste an 

die Umgebung möglich sind, dann ist dieser unter Berücksichtigung 

eines entsprechenden Wirkungsgrades 

für folgende Leistung zu bemessen: 

Q 

 

Q = VW 

WÜ 

ηWÜ 

(5) 

Bild 2. Thermodynamische Zustandsänderungen bei der 

Gasvorwärmung und isenthalpen Drosselung im h,s-Diagramm. 

Nach Einschätzung der Verfasser sollte bei einem 

dem Stand der Technik entsprechenden wärmegedämmten 

Wärmeübertrager von η WÜ = 1 auszugehen 

sein. 

Nachfolgend sollen einige wichtige Bilanzgleichungen 

zur Beschreibung der Wärmeübertrager zusammengestellt 

werden. Als Wärmeübertrager in Gasvorwärmanlagen 

haben sich Rohrbündelwärmeübertrager 

etabliert; siehe [1] bis [3]. Diese sind in der Literatur zum 

Themenkreis „Wärmeübertrager“ vielfach dargestellt 

und beschrieben worden, siehe beispielsweise [20], [21] 

bzw. [22], [23]. Selbstverständlich ist eine große Zahl 

weiterer Veröffentlichungen verfügbar. Die Verfasser haben 

im Wesentlichen die o. g. Quellen genutzt. 

Die Abbildungen gemäß Bild 3 und Bild 4 vermitteln 

einen Eindruck von der Einbausituation liegender 

Rohrbündelwärmeübertrager als Gasvorwärmer in Gas- 

Druckregelanlagen. Die Stromführung in Wärmeübertragern 

dieser Bauart entspricht im Grundsatz der in 

Bild 5 dargestellten. Es kann kein reiner Gegenstrom 

realisiert werden, jedoch entspricht der technisch mögliche 

Kreuz-Gegenstrom mit wasserseitigen Umlenkungen 

diesem weitestgehend. 

Gleiches gilt auch in Bezug auf verfügbare Quellen 

zur wärmetechnischen Berechnung von Wärmeübertragern. 

Die Verfasser verweisen exemplarisch auf [24] und 

[25] bzw. [26] bis [32]. „Standardmäßig“ haben wir [26] 

zu Rate gezogen. Die Leistung eines Wärmeübertragers, 

seine wärmeübertragende Fläche und die hierbei wirksame 

mittlere Temperaturdifferenz zwischen dem wärmenden 

und dem erwärmten Fluidstrom sind gemäß 

Gl. (6) miteinander verknüpft: 

Q = ( k⋅A)⋅Δt m 

WÜ 

(6) 

Außerdem gilt, dass der an den zu erwärmenden Fluidstrom 

übertragene Wärmestrom gleich dem aus dem 

wärmenden Fluidstrom abgegebenen ist (Wärmestrombilanz): 

Bild 3. Liegender Rohrbündelwärmeübertrager als Gasvorwärmer in 

einer GDRA, ungedämmt. 

Q c V t t c V 

HVW 

= 

pG , 

⋅ρnG , 

⋅ 

n,G 

⋅( G2− 

G1)= W⋅ρW⋅ W⋅( tW1−tW2) 

(7) 

April 2014 



Die mittlere Temperaturdifferenz kann für Gegenstrom- 

Wärmeübertrager (Index „cf“: counter flow) explizit berechnet 

werden: 

( tW1−tG2)−( tW2−tG1) 

Δtmcf 

, 

= 

(8) 

⎛ tW 

−t 

⎞ 

1 G2 

ln⎜ 

⎟ 

⎝ tW2−tG1⎠ 

Bei vom reinen Gegenstrom abweichender Stromführung 

ist eine Korrektur der mittleren Temperaturdifferenz 

erforderlich. Der hierfür verwendete Korrekturfaktor 

findet sich beispielsweise in [26] und kann dort grafisch 

bestimmt werden. 

Die treibende Temperaturdifferenz ist bekanntermaßen 

stets als sog. logarithmische Temperaturdifferenz 

(siehe Gl. (15)) zu berechnen: 

( th 1−tc2)−( th2−tc1) 

Δtmcf 

, 

= 

(15) 

⎛ th 

−t 

⎞ 

1 c2 

ln⎜ 

⎟ 

⎝ th 

−tc 

⎠ 

2 1 

Glück hat sich mehrfach intensiv mit dieser Problemstellung 

auseinandergesetzt und entsprechende Gebrauchsgleichungen 

für heizungstechnische Belange 

erarbeitet; siehe [29] und [34] bis [37]. 

Δt 

m 

= φ ⋅Δt 

, 

(9) 

m cf 

Für Rohrbündelwärmeübertrager der hier in Rede stehenden 

Bauart wird in [33] eine einfach zu handhabende 

analytische Bestimmungsgleichung für den o. a. Korrekturfaktor 

zur Anpassung der mittleren Temperaturdifferenz 

mitgeteilt. Es gilt: 

⎛ 1− 

P ⎞ 

lg⎜ 

⎟ 

− ⋅ 

φ= 

⎝1 

RP⎠ 

⎡ ⎛ 

⎢ 

, 

− 

⋅( 1− 

)⋅ lg 1+ 23 ⎜ 

⎢ ⎜ R 

n R ⎢ ⋅lg 

1 

R 

⎜ 

⎢ ⎜ ⎛ 1− 

P ⎞ 

⎢ ⎜ R ⋅⎜ 

⎟ 

⎣ ⎝ ⎝1−RP 

⋅ ⎠ 

mit 

n – Anzahl der Umlenkungen 

1 

n 

− 

(10) 

⎞⎤ 

⎟⎥ 

⎟⎥ 

⎟⎥ 

⎟⎥ 

1⎟⎥ 

⎠⎦ 

Bild 4. Liegender Rohrbündelwärmeübertrager als Gasvorwärmer in einer 

GDRA, mit Wärmedämmung. 

t 

P = 

t 

−t 

−t 

G2 G1 

W1 G1 

R t t W 

− 

= 

t −t 

1 W2 

G2 G1 

(11) 

(12) 

Bei der Wärmeübertragerberechnung verwendet man 

auch die Wärmekapazitätenströme als selbstän dige 

Größen (Bezeichnungen in Anlehnung an [26]): 

C = c ⋅ m = c ⋅ρ 

⋅V 

G p, G G pG , nG , nG , 

(13) 

Bild 5. Stromführung in Gasvorwärmern. Bilanzgrößen. 

C = c ⋅ m = c ⋅ρ 

⋅V 

W W W W W W 

(14) 

Für die Verhältnisse in Gasvorwärmanlagen dürfte regelmäßig 

Ċ W > Ċ G gelten. 

Nachfolgend sollen, quasi in einer Nebenuntersuchung, 

nochmals einige Überlegungen zur Ermittlung 

der mittleren Temperaturdifferenz angestellt werden. 

2.3 Mittlere Temperaturdifferenz 

Für die Erörterung dieser Problematik soll von den Temperaturverhältnissen 

gemäß Bild 6 ausgegangen werden. 

Bild 6. Temperaturverhältnisse für Gegenstromwärmeübertrager, (a): 

Ċ h > Ċ c , (b): Ċ h < Ċ c ; in Anlehnung an Figure 2.6 aus [26]. 

April 2014 



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Bild 7. 

Differenz 

zwischen dem 

arithmetischen 

Mittel der 

Temperaturen 

des warmen 

und kalten 

Fluidstroms. 

Für unsere Belange (siehe unten, Abschnitt 3.2) stellt 

sich die Frage, ob nicht auch die Differenz der arithmetischen 

Mittelwerte der Fluidtemperaturen auf der warmen 

und kalten Seite des Wärmeübertragers eine 

brauchbare Größe darstellen. Die wirksame Temperaturdifferenz 

wäre dann gemäß Gl. (16) anzuschreiben; grafisch 

entspräche dieser Ansatz Bild 7. 

Δt 

t + t t + t 

− 

2 2 

h1 h2 c1 c2 

marith , . 

= 

(16) 

Es ist die Frage zu beantworten, ob der thermodynamisch 

exakte Wert für die Temperaturdifferenz (Δt m,cf ) 

und die uns interessierende Näherung (Δt m,arith. ) einigermaßen 

gut übereinstimmen: 

Δt 

mcf , 

? 

≈Δt 

m, arith. 

(17) 

Die Verfasser wollen versuchen, hierfür eine verallgemeinerbare 

Antwort zu finden. Es bietet sich an, anstelle 

der eigentlichen Temperaturdifferenz (Δt m ) eine bezogene 

(dimensionslose) Größe gemäß Gl. (18) einzuführen: 

Δtm 

t −t 

h1 c2 

(18) 

Aus Gl. (15) folgt für die mittlere logarithmische Temperaturdifferenz 

direkt: 

⎛ th2−t 

⎞ 

c1 

1−⎜ 

⎟ 

Δtmcf 

, 

th 

1 

tc2 

= 

⎝ − ⎠ 

th 

1−tc2 

⎛ th 

1−t 

⎞ 

(19) 

c2 

ln⎜ 

⎟ 

⎝ th2−tc1⎠ 

Nach einer kurzen Umformung erhält man: 

⎛ th2−t 

⎞ 

c1 

⎜ ⎟ −1 

Δtmcf 

, 

th 

1 

tc2 

= 

⎝ − ⎠ 

(20) 

th 

1−tc2 

⎛ th2−t 

⎞ 

c1 

ln⎜ 

⎟ 

⎝ th 

1−tc2 

⎠ 

mit 

⎛ t 

τ= ⎜ 

⎝ t 

−t 

−t 

h2 c1 

h1 c2 

⎞ 

⎟ 

⎠ 

(21) 

Unter Verwendung von Gl. (21) lässt sich Gl. (20) nunmehr 

in kurzer Notation fixieren: 

Δt 

, 

t −t 

mcf 

h1 c2 

τ 1 

= − (22) 

ln( τ) 

Strebt man eine weitere Vereinfachung von Gl. (22) an, 

dann kann die Logarithmusfunktion im Nenner von Gl. 

(22) als Reihe entwickelt werden; siehe [38], [39] 2 . Das 

hat Glück ([34] bis [37]) in anderem Zusammenhang 

ebenfalls zielführend getan. Daher sollte es sich ggf. 

lohnen, diese Möglichkeit der Vereinfachung von Gl. 

(22) zu prüfen. Entwickelt man den Nenner von Gl. (22) 

als Potenzreihe, bricht diese Reihenentwicklung mit 

dem zweiten Glied ab und bringt das Ergebnis in eine 

bequem handhabbare Form, dann erhält man zunächst 

als Zwischenergebnis Gl. (23): 

Δtmcf 

, 2 

= 

(23) 

t t t t 

h1− 

c2 h2− 

c1 

3− 

t −t 

h1 c2 

Unter Verwendung des bereits eingeführten Parameters 

τ lässt sich das Zwischenresultat gemäß Gl. (23) weiter 

modifizieren und mit Gl. (24) als Näherungslösung der 

exakten Bestimmungsgleichung durch eine Reihenentwicklung 

als Endergebnis notieren: 

Δt 

, 

t −t 

mcf 

h1 c2 

2 

= (24) 

3 −τ 

Bringt man die Differenz der arithmetischen Mittel der 

Temperaturen auf beiden Seiten des Wärmeübertragers 

in eine analoge Form, ergibt sich aus Gl. (16) direkt die 

entsprechende dimensionslose Größe (Gl. (26)): 

Δtmarith 

, . 1 ⎛ th2 tc1 

th 

1 

tc2 

2 1 − ⎞ 

= ⋅ ⎜ + ⎟ (25) 

− ⎝ th 

1−tc2 

⎠ 

bzw. 

Δtmarith 

, . 1 

= ⋅ ( 

t −t 

2 1 + τ) 

(26) 

h1 c2 

Schätzt man den Parameter τ in breiten Grenzen großzügig 

ab, sollte für die Belange der Gasvorwärmung ein 

Bereich von 0,15 ≤ τ ≤ 2 maßgebend sein; in diesem 

Falle sind auch unnötig hohe, aber in der Praxis übliche 

wasserseitige Vorlauftemperaturen erfasst. Beschränkt 

man sich auf sinnvoll niedrige Vorlauftemperaturen, 

dann bewegt sich der Parameter τ eher im Bereich 0,30 

≤ τ ≤ 2. In Bild 8 wurden die drei Bestimmungsgleichungen 

für die Mittelwerte der Temperaturdifferenzen über 

2 Die Verfasser danken Herrn Prof. Dr. rer. nat. habil. Christian Zylka, 

Fachhochschule Erfurt, für die freundliche Unterstützung bei 

der Diskussion diverser Fragen der Reihenentwicklung verschiedener 

Ansatzfunktionen. 

April 2014 



dem Parameter τ aufgetragen. Es erweist sich, dass die 

Differenz der arithmetischen Mittelwerte der Temperaturen 

auf der warmen und kalten Seite des Wärmeübertragers 

zu einigermaßen akzeptablen Werten führen; 

die Näherungsgleichung durch Reihenentwicklung erscheint 

als Approximation dahingegen ungeeignet. 

Unter den Randbedingungen, die für Rohrbündelwärmeübertrager 

als Gasvorwärmer charakteristisch 

sind, gilt also: 

Δt 

≈ Δt 

mcf , m, arith. 

(27) 

Für die weiteren Ableitungen zur Erstellung von Temperaturfahrkurven 

für Vorwärmanlagen sind noch einige 

Überlegungen zum sog. (k · A)-Wert erforderlich. Diese 

werden nachfolgend dargelegt. 

2.4 (k · A)-Wert des Wärmeübertragers 

Das Produkt aus dem Wärmedurchgangskoeffizienten k 

und der wärmeübertragenden Fläche A bezeichnet man 

als (k·A)-Wert. Dieser findet sich beispielsweise in Gl. (6). 

Diskutiert werden soll nunmehr ein beliebiger Lastfall. 

Kennt man die Vorwärmleistung, z. B. indem man 

diese gemäß Gl. (2) aus gemessenen Werten für die gasseitigen 

Drücke, Temperaturen und Volumenstrom berechnet 

und zusätzlich die mittlere Temperaturdifferenz 

aus Messwerten für die gasund wasserseitigen Temperaturen 

ermittelt, dann lässt sich das Produkt aus Wärmedurchgangskoeffizient 

und Wärmeübertragerfläche 

unkompliziert (für jeden x-beliebigen Lastfall) bestimmen. 

Es gilt einfach: 

Q 

( k⋅ 

A)= (28) 

ΔWÜ 

t m 

Für den Auslegungsfall (Zeiger „+“) würde analog gelten: 

+ 

+ QWÜ ( k⋅ 

A) = (29) 

+ 

Δ 

t m 

Diese Größe lässt sich beispielsweise aus den Auslegungsunterlagen 

des Wärmeübertragerherstellers entnehmen 

oder an einem vorhandenen in Betrieb befindlichen 

Wärmeübertrager durch einen Messversuch ([11], 

[13], [14]) bei Auslegungsbedingungen bestimmen. 

Analog lässt sich der (k · A)-Wert auch für beliebige Lastfälle, 

nicht nur den Auslegungsfall, messtechnisch ermitteln. 

Hierbei ist zu beachten, dass bei in Betrieb befindlichen 

Anlagen die hierfür erforderlichen Daten bei 

einer typischen messtechnischen Ausstattung der GD- 

RA nicht komplett aus Betriebsmessungen vorliegen. 

Das betrifft insbesondere die Temperaturen auf der 

Wasserseite des Wärmeübertragers. Es ist dann erforderlich, 

eine entsprechende Messkampangne in Vorbereitung 

der Anlagenumstellung durchzuführen, die 

häufig nur einen beschränkten Zeitraum und daher nur 

Bild 8. Grafische Auswertung von Gl. (22) (exakte Gleichung), 

Gl. (24) (Näherungsgleichung durch Reihenentwicklung) und 

Gl. (26) (Differenz arithmetischer Mittelwerte). 

ein beschränktes Spektrum an Lastfällen erfasst. Optimal 

wäre es jedoch, über Messwerte eines vollen Betriebsjahres 

zu verfügen, um die wärmetechnischen 

Charakteristika des eingesetzten Gasvorwärmers sicher 

zu beurteilen. Das lässt sich nur mit einer entsprechenden 

automatisierten Datenerfassungslösung realisieren, 

die wünschenswerterweise auch die Datenauswertung 

umfasst. Die Verfasser unterstellen, dass solche 

Datenerfassungs- und -auswertungslösungen mit wirtschaftlich 

vertretbarem Aufwand erstellt werden können. 

Selbstverständlich wären die in Rede stehenden 

Daten, d. h. die (k · A)-Werte bei Teillast und der (k · A) + - 

Wert bei Volllast, auch vom Hersteller des Gasvorwärmers 

rechnerisch simulierbar. 

Es ist sicher einzusehen, dass sich der Wärmedurchgangskoeffizient 

in Abhängigkeit von den wasser- bzw. 

gasseitigen Strömungsverhältnissen verändern wird. 

Zudem ist klar, dass der wasserseitige Wärmeübergangskoeffizient 

deutlich größer sein wird als der gasseitige. 

Der Wärmedurchgangswiderstand der Rohre 

des Rohrbündels ist im Vergleich mit dem gasseitigen 

Wärmeübergangswiderstand sehr gering. Die entscheidende 

Größe für die Beschreibung des Teillastverhaltens 

wird daher der Gasvolumenstrom sein. 

In Anlehnung an [40] bzw. [41] soll die Abhängigkeit 

des (k · A)-Werts vom Wasser- bzw. Gasstrom wie folgt 

erfasst werden 3 : 

3 In [40] bzw. [41] wird für inkompressible Fluide anstelle der Volumenstromverhältnisse 

das jeweilige Massestromverhältnis 

verwendet. Letztlich wird die Veränderung des (k·A)-Wertes 

durch die Veränderung der Wärmeübergangskoeffizienten verursacht. 

Die Verfasser gehen daher für Gasvorwärmer davon 

aus, dass insbesondere gasseitig anstelle des Massestromverhältnisses 

die Relation der Betriebsvolumenströme die maßgebende 

Größe darstellt. 

April 2014 



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( k⋅ 

A) 

k VW 

= = ⎛ 

( k⋅ 

A) 

k ⎝ ⎜ ⎞ 

V 

⎟ 

W ⎠ 

ϕW 

V 

⋅ ⎛ 

⎝ ⎜ V 

B, G 

+ + + + 

BG , 

ϕG 

⎞ 

⎟ (30) 

⎠ 

( k⋅ 

A)= k⋅A 

⎛ V 

⎜ 

⎝ V 

p 

p 

T 

T 

K 

K 

+ 

+ nG in in in 

( ) ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ 

, + 

+ + 

nG , in in in 

ϕG 

⎞ 

⎟ 

(36) 

⎠ 

Unbekannt bzw. nur näherungsweise abschätzbar sind 

zunächst φ W und φ G . Nach [40], [41] sollten folgende 

Größenordnungen der Parameter φ W und φ G zu erwarten 

sein: 

φ W ≈ 0 … 0,15 (geringe Abhängigkeit des (k·A)- 

Werts von der Änderung des Wasserstroms 

über den Wärmeübertrager) 

φ W ≈ 0,30 … 0,55 (spürbare Abhängigkeit des (k·A)- 

Werts von der Änderung des Gasstroms 

über den Wärmeübertrager) 

Die Abhängigkeit des (k·A)-Werts von der Änderung des 

Wassermassestroms ist klein, also gilt in guter Näherung: 

⎛ V 

⎜ 

V 

⎝ 

W 

+ 

W 

und 

⎞ 

⎟ 

⎠ 

ϕW 

( k⋅ 

A) 

V 

= ⎛ 

( k⋅ 

A) 

⎝ ⎜ V 

≈1(31) 

G 

+ B, + 

BG , 

ϕG 

⎞ 

⎟ (32) 

⎠ 

Aus Gl. (32) kann dann durch entsprechende Umformung 

der Parameter φ G berechnet werden: 

ϕ G 

⎛ ( k⋅ 

A) 

⎞ 

ln 

+ 

⎜ ( k⋅ 

A) 

⎟ 

= 

⎝ ⎠ 

⎛ V 

⎞ 

BG , 

ln⎜ 

+ ⎟ 

⎝ V 

B, G ⎠ 

(33) 

Es empfiehlt sich, den Parameter φ G nicht nur aus einer 

einzelnen Messung zu bestimmen, sondern möglichst 

den gesamten Lastbereich abzudecken. Kennt man nun 

den Parameter φ G , dann kann der (k · A)-Wert bei beliebiger 

Vorwärmlast mit dem Wert unter Auslegungsbedingungen 

(d. h. dem (k · A) + -Wert) wie folgt verknüpft werden: 

( k⋅ 

A)= k⋅A 

( ) ⋅ ⎛ + 

⎝ ⎜ 

V 

G 

B, + 

BG , 

V 

ϕG 

⎞ 

⎟ 

⎠ 

(34) 

Unter Verwendung der Zustandsgleichung realer Gase 

lässt sich das Verhältnis der Gas-Betriebsvolumenströme 

wie folgt auflösen: 

+ 

⎛ V ⎞ 

BG , 

VnG 

, pin 

Tin 

K 

in 

⎜ V 

+ ⎟ = V 

⋅ + 

+ + 

⎝ BG , nG , 

p 

⋅ ⎠ 

in 

T 

⋅ (35) 

in 

K 

in 

Für den (k · A)-Wert gilt dann: 

Im Allgemeinen wird es genügen, die mögliche Abweichung 

der Gaseintrittstemperatur von der für die Auslegung 

zugrunde gelegten unberücksichtigt zu lassen 

und ggf. lediglich den Gaseingangsdruck zu berücksichtigen. 

Folgende Vereinfachungen würden getroffen: 

⎛ T ⎞ ⎛ 

in 

K ⎞ 

in 

⎜ + ⎟ ≈1 und ⎜ + ⎟ ≈1 

⎝ Tin 

⎠ ⎝ K 

in ⎠ 

In dieser ersten Näherung gilt dann: 

+ 

⎛ V ⎞ 

BG , 

VnG 

, pin 

⎜ V 

+ ⎟ ≈ V 

⋅ + (37) 

⎝ BG , ⎠ nG , 

pin 

Falls auch der Gaseingangsdruck im konkreten Lastfall 

nicht vom Auslegungswert abweicht, kann in zweiter 

Näherung anstelle des Verhältnisses der Betriebsvolumenströme 

das Verhältnis der Normvolumenströme angesetzt 

werden: 

⎛ V 

⎞ 

BG , 

VnG 

, 

⎜ V 

+ ⎟ ≈ V 

+ (38) 

⎝ BG , ⎠ nG , 

mit 

⎛ p 

⎜ 

⎝ p 

+ 

in 

in 

⎞ 

⎟ ≈1 

⎠ 

Die Anwendbarkeit (Zulässigkeit) der hier angedeuteten 

möglichen Vereinfachungen muss für den konkreten 

Anwendungsfall stets individuell geprüft werden. 

Nachfolgend sollen nunmehr die Möglichkeiten einer 

Temperaturregelung der Wärmeleistung von Gasvorwärmern 

erörtert werden. 

Literatur 

[1] Naendorf, B. (Hrsg.): Gasdruckregelung und Gasdruckregelanlagen. 

2. Auflage. Essen: Vulkan Verlag 2004. 

[2] RMG Regel + Messtechnik GmbH (Hrsg.): RMG-Taschenbuch. 

Ausgabe 2002. 13. Auflage. Kassel 2002. 

[3] Schäferdieck, P.: Planung, Bau und Betrieb von Gas-Übernahmestationen. 

In: Klocke, H.: (Hrsg.): Praxis der Ortsgasversorgung. 

Essen: Vulkan-Verlag 1996. 

[4] Staudinger, W.: Planung, Bau und Betrieb von Erdgasvorwärmanlagen. 

gwf Gas | Erdgas 130 (1989) Nr. 3, S. 123-137. 

[5] Strache, T.: Auslegung und Simulation des Betriebsverhaltens 

von Gasvorwärmern. Diplomarbeit. Fachhochschule Erfurt, 

FB Versorgungstechnik. Erfurt 2001 (unveröffentlicht). 

[6] Mischner, J. und Strache, T.: Zur Bemessung von Gas-Vorwärmanlagen. 

Teil 1: Grundlagen, Hydraulik, Streckenkennlinie. 

gwf Gas | Erdgas 145 (2004) Nr. 6, S. 341-348 und Mischner, 

J. und Strache, T.: Zur Bemessung von Gas-Vorwärmanlagen. 

Teil 2: Bemessungshinweise, Regelungskonzepte. gwf 

Gas | Erdgas 145 (2004) Nr. 6, S. 349-356. 

April 2014 



[7] Triesch, F.: Möglichkeiten der Kostenreduzierung bei der Erdgasvorwärmung. 

energie | wasser-praxis (2006) Nr. 2, S. 8-16. 

[8] Groß, R. und Schaub, B.: Gastemperaturregelungen mit intelligenter 

Automatisierungstechnik. gwf Gas | Erdgas 147 (2006) 

Nr. 4, S. 228-233. 

[9] Tali, E.; Senner, J. und Burmeister, F. (Gaswärme-Institut e. V., 

Essen): Optimierung des Vorwärmprozesses in Gasdruckregelanlagen 

unter betrieblichen Aspekten vor dem Hintergrund 

des Energieeinsatzes und der Emissionsminderung. 

Teil 1: Untersuchung der minimalen Betriebstemperatur von 

Gasanlagen und Gasnetzen und Teil 2: Einbindung erneuerbarer 

Energien und innovativer Technologien/Regelungskonzepte. 

Essen 2012. (Abschlussbericht Projekt G 4/02/07 

(154209) – DVGW Deutscher Verein des Gas- und Wasserfaches 

e. V. Technisch-wissenschaftlicher Verein). 

[10] Jahn, O.; Stretinsky, O.; Tang, Y. und Vakalova, A.: Technische 

und energetische Überprüfung und Bewertung der Gasdruckregel-und 

Messanlage „Erdbeere“. Forschungsprojekt 

Wintersemester 2011/12. Fachhochschule Erfurt. FR Gebäude- 

und Energietechnik. Erfurt 2012 (unveröffentlicht). 

[11] Sorowsky, R.: Optimierung und Analyse des Betriebsverhaltens 

der Vorwärmanlage einer GDRMA. Masterarbeit. Fachhochschule 

Erfurt. FR Gebäude- und Energietechnik. Erfurt 

2013 (unveröffentlicht). 

[12] Huhn, A.: Modernisierung einer Gasvorwärmanlage durch 

Einsatz moderner Brennwerttechnik / BHKW in der SWE Netz 

GmbH (Erfurt). Vortragsmanuskript anlässlich der Jahrestagung 

der DVGW/BDEW-Landesgruppe Mitteldeutschland 

vom 10.04. bis 11.04.2014. Erfurt 2013 (unveröffentlicht). 

[13] Keitel, Chr.: Konzeptentwicklung und Planung einer Gas- 

Übernahmeanlage. Masterarbeit. Fachhochschule Erfurt. FR 

Gebäude- und Energietechnik. Erfurt 2011 (unveröffentlicht). 

[14] Sünkel, K. und Berlizev, I.: Optimierung der Gasvorwärmung 

für die Erdgaseinspeisung der EVH/Netz Halle GmbH. Masterarbeit. 

Fachhochschule Erfurt. FR Gebäude- und Energietechnik. 

Erfurt 2010 (unveröffentlicht). 

[15] DVGW-Merkblatt G 499: Erdgas-Vorwärmung in Gasanlagen. 

April 1997 und DVGW-Arbeitsblatt G 499: Erdgas- Vorwärmung 

in Gasanlagen. März 2007. 

[16] Cerbe, G. u. a.: Grundlagen der Gastechnik. Gasbeschaffung, 

Gasverteilung, Gasverwendung. 7., vollständig neu bearbeitete 

Auflage. München; Wien: Hanser 2008. 

Mischner, J.; Kirchner, J. und Fan, R.: Zur Berechnung der Vorwärmleistung 

bei der isenthalpen Drosselung von Erdgas – 

Teil 1. gwf Gas | Erdgas 151 (2010) Nr. 9, S. 556-574 und 

Mischner, J.; Kirchner, J. und Fan, R.: Zur Berechnung der Vorwärmleistung 

bei der isenthalpen Drosselung von Erdgas – 

Teil 2. gwf Gas | Erdgas 151 (2010) Nr. 10, S. 642-649. 

[18] Mischner, J.; Fasold, H.-G. und Kadner, K.: gas2energy.net. Systemplanerische 

Grundlagen der Gasversorgung. München: 

Oldenbourg Industrieverlag 2011. 

[19] Mischner, J. und Schewe, S.: Zur Ermittlung von Stoffdaten für 

die hydraulische Berechnung von Gasrohrleitungen. gwf 

Gas | Erdgas 150 (2009) Nr. 4, S. 210-223. 

[20] VDI-Wärmeatlas. Berechnungsblätter für den Wärmeübergang 

(Hrsg.: VDI-GVC). 7., erw. Auflage. Düsseldorf: VDI-Verlag 

1994. 

[21] Spravočnik po teploobmennikam. 2 t. (Handbuch Wärmeübertrager. 

2 Bd.). Moskva: Energoatomiždat 1987. 

[22] Wagner, W.: Wärmeaustauscher. Grundlagen, Aufbau und 

Funktion thermischer Apparate. Würzburg: Vogel Buchverlag 

1993. 

[23] Hell, F.: Wärmeübertrager. 2., völlig überarbeitete und erweiterte 

Auflage. München; Wien: R. Oldenbourg Verlag 1992. 

[24] Bošnjaković, F.; Viličić, M. und Slipčević, B.: Einheitliche Berechnung 

von Rekuperatoren. VDI-Forschungsheft 432. Düsseldorf: 

Deutscher Ingenieur-Verlag 1951. 

[25] Pauer, W.: Einführung in die Kraft- und Wärmewirtschaft 

(Wärmelehre und Wärmewirtschaft in Einzeldarstellungen. 

Band 14). 2., überarbeitete Auflage. Dresden; Leipzig: Verlag 

von Theodor Steinkopff 1964. 

[26] Kakaç, S. und Liu H.: Heat Exchangers. Selection, Rating and 

Thermal Design. 2 nd Edition. Boca Raton; London; New York; 

Washington, D.C.: CRC Press 2002. 

[27] Baehr, H.D. und Stephan, K.: Wärme- und Stoffübertragung. 6. 

neu bearbeitete Auflage. Berlin; Heidelberg: Springer 2008. 

[28] Elsner, N.; Fischer, S. und Huhn, J.: Grundlagen der Technischen 

Thermodynamik. Band 2: Wärmeübertragung. 8., 

grundlegend überarbeitete und ergänzte Auflage. Berlin: 

Akademie Verlag 1993. 

[29] Glück, B.: Wärmeübertragung. Wärmeabgabe von Raumheizflächen 

und Rohren (Bausteine der Heizungstechnik. Berechnung 

und Software). Berlin: VEB Verlag für Bauwesen 1989. 

[30] Bejan, A.: Advanced Engineering Thermodynamics. 3 rd Edition. 

Hoboken, New Jersey: John Wiley & Sons 2006. 

[31] Bejan, A.: Heat Transfer. New York; Chichester, Brisbane; Toronto; 

Singapore: John Wiley & Sons 1993. 

[32] Bejan, A.: Entropy Generation Minimization. The Method of 

Thermodynamic Optimization of Finite-Size Systems and Finite- 

Time Processes. Boca Raton; New York: CRC Press 1996. 

[33] Kutateladže, S.S. und Borischanskij, V.S.: Spravočnik po 

teploperdače (Handbuch Wärmeübertragung). Gosudarstvennoje 

Energetičeskoje Iždatel’stvo. Leningrad; Moskva 1958. 

[34] Glück, B.: Bausteine zur rationellen Projektierung von Wasserheizungssystemen. 

Leipzig: VEB Kombinat TGA, Institut, 

Bereich Projektierung 1976. 

[35] Glück, B.: Heizwassernetze für Wohn- und Industriegebiete. 

Berlin: VEB Verlag für Bauwesen 1985. 

[36] Glück, B.: Strahlungsheizung – Theorie und Praxis. Berlin: VEB 

Verlag für Bauwesen 1981. 

[37] Glück, B.: Wärmeübertragung längs getrennter Medien. Ermittlung 

der mittleren Temperaturdifferenz von Heizrohr bis 

zur Behälteraufheizung. HLH 50 (1998) Nr. 9, S. 26-35. 

[38] Gottwald, S.; Kästner, H. und Rudolph, H. (Hrsg.): Meyers kleine 

Enzyklopädie Mathematik. 14., neu bearbeitete und erweiterte 

Auflage. Mannheim; Leipzig; Wien; Zürich: Meyers 

Lexikonverlag 1995. 

[39] Bronstein, I.N.; Semendjajew, K.A.; Musiol, G. und Mühlig, H.: 

Taschenbuch der Mathematik. 4., überarbeitete und 

erweiterte Auflage der Neubearbeitung. Frankfurt am Main; 

Thun: Verlag Harry Deutsch 1999. 

[40] Sokolov, Je. Ja.: Teplofikazija i teplovyje seti. 9-e iždanije, stereotipnoje. 

Moskva: Iždatelskij dom MEI 2009. 

[41] Dittmann, A.: Beiträge zur vereinfachten Berechnung von 

Kreisprozessen, Mengenzustandsänderungen und Wärmeübertragern. 

Dissertation B. Technische Universität Dresden 

1982. 

[42] Dittmann, A. und Heße, W.: Betrachtungen zur Beschreibung 

des stationären Teillastverhaltens von Gegenstrom-Wärmeübertragern. 

Energietechnik 34 (1984). H. 5, S. 176-182. 

[43] Elsner, N. und Schneider, M.: Die thermodynamische Berechnung 

des indirekten Wärmeübertragers. Luft- und Kältetechnik 

(1976) H. 6, S. 301-307. 

April 2014 



| 


n 

out 

p 

RL 

S 

VL 

VW 

WÜ 

Normzustand 

Anlagenaustritt 

isobar, konstanter Druck 

Rücklauf 

Formelzeichen 

A Fläche 

B Parameter 

c spezifische Wärmekapazität 

C Parameter 

Ċ Wärmekapazitätenstrom 

h spezifische Enthalpie 

k Wärmedurchgangskoeffizient 

K Kompressibilitätszahl 

L Länge 

n Anzahl Umlenkungen 

ṁ Massestrom 

p Druck 

P Parameter 

q Volumenstrom in m 3 /h 

Q˙ Wärmestrom, Wärmeleistung 

R Parameter 

s spezifische Enthalpie 

t Temperatur in °C 

T Temperatur in K 

V˙ Volumenstrom in m 3 /s 

Z Realgasfaktor 

β Parameter 

ϕ Parameter, Exponent 

φ Parameter 

Δ Differenz 

η Wirkungsgrad, Nutzungsgrad 

μ Koeffizient 

ρ Dichte 

τ Parameter 

Indizes, Zeiger 

arith. arithmetisch 

B Betriebszustand 

c kalt (cold) 

cf Gegenstrom (counter flow) 

G Gas 

h warm (hot) 

in Anlageneintritt 

JT Joule-Thomsonm 

mittel 

Sicherheits- 

Vorlauf 

Vorwärmung 


1 Wärmeübertragereintritt 

2 Wärmeübertrageraustritt 

+ Auslegungsfall 

Autoren 

Prof. Dr.–Ing. Prof. h.c. Jens Mischner VDI 

Fachhochschule Erfurt | 

Fakultät Gebäudetechnik und Informatik | 

Fachrichtung Gebäude- und Energietechnik | 

Erfurt | 

Tel.: +49 361 - 6700357 

Email: mischner@fh-erfurt.de 

M.Eng. Robert Sorowsky 

Gastechnik (NBB) | 

TEN Thüringer Energienetze GmbH | 

Erfurt | 

Tel.: +49 3 61 6 52 2676 | 

Email: robert.sorowsky@ thueringerenergienetze.com 

Dipl.-Ing. (FH) Andreas Huhn 

Leiter Technik Gasnetz | 

SWE Netz GmbH | 

Erfurt | 

Tel.: +49 361 564 3220 | 

Email: andreas.huhn@stadtwerke-erfurt.de 

Ihr Kontakt zur Redaktion 


Tel. 089 / 203 53 66-56 

Fax 089 / 203 53 66-99 

trenkle@di-verlag.de 

Ihr Kontakt zur Anzeigenbuchung 

Helga Pelzer 

Tel. 089 / 203 53 66-77 

Fax 089 / 203 53 66-99 

pelzer@di-verlag.de 

April 2014 


Workshop „Erzeugung und Einspeisung 

von Methan aus Biomasse“ 

5. – 6. Juni 2014 in Augsburg 

Die Einspeisung von aufbereitetem Biogas in 

WORKSHOP 2014 

WORKSHOP 2014 

Workshop 

Erzeugung, Aufbereitung 

und Einspeisung von Biogas 

5. und 6. Juni 2014 

in Augsburg 

das Erdgasnetz stellt eine interessante Alternative 

zur Nutzung von regenerativen Energien 

dar. In Deutschland wird aufbereitetes 

Biogas derzeit an etwa 130 Anlagen in das 

Erdgasnetz eingespeist. Zahlreiche weitere 

Einspeiseprojekte sind in der Planungs- und 

Bauphase. 

Gestaltung: www.ki-werkstatt.de 

Im Rahmen der Veranstaltung werden aktuelle 

politische, technische, wirtschaftliche 

und ordnungsrechtliche Fragestellungen diskutiert. 

Schwerpunkt des bereits zum 8. Mal 

durchgeführten Workshops stellen die Weiterentwicklung 

des Regelwerks sowie Erfahrungsberichte 

von in Deutschland realisierten 

Einspeiseprojekten dar. Außerdem werden 

neuartige Verfahrenskonzepte und Technologien, 

zum Beispiel zum Thema Power to Gas, 

vorgestellt. 

Der Workshop richtet sich an Mitarbeiter von 

kommunalen und von überregionalen Energieversorgern, 

an Behörden und Verbände, 

beratende und planende Ingenieurbüros, Be- 

Foto: dbds-Deutsche Biogas Dach-Systeme GmbH 

treibergesellschaften, Dienstleistungsunternehmen 

und Forschungseinrichtungen. 

www.dvgw-ebi.de 

DVGW-Forschungsstelle 

am Engler-Bunte-Institut 

des Karlsruher Instituts für Technologie (KIT) 

Annette Klesse, Gastechnologie 

Engler-Bunte-Ring 1 

76131 Karlsruhe 

Tel.: +49 (0)721 96402-20 

Fax: +49 (0)721 96402-13

| IM PROFIL 

| 

German Society for Trenchless Technology e. V. (GSTT)) 

Im Profil 

In regelmäßiger Folge stellen wir Ihnen an dieser Stelle die wichtigsten Institutionen und Organisationen 

im Bereich der Gasversorgung, Gasverwendung und Gaswirtschaft vor. In dieser Ausgabe zeigt sich 

das German Society for Trenchless Technology e. V. (GSTT) im Profil. 

Folge 26: 

German Society for Trenchless Technology e. V. (GSTT) 

Deutsche Gesellschaft für grabenloses Bauen und Instandhalten von Leitungen e. V. 

Öffentlichkeitsarbeit 

Sprecher: 

Artur Graf zu Eulenburg 

AK nationale / 

internationale Messen, 


Beratung 

GSTT-Mitteilungen / 

Informationen 

Kommunikation 

Pate: Edmund Luksch 

Bild 1. GSTT e. V. – Struktur. 

Beirat GSTT e.V. 

Sprecher: 

Torsten Schamer 

Netzbetreiber 

Sprecher: N.N. 

Erfahrungsaustausch 

Beratung 

Arbeitskreise 

GSTT - Mitglieder: 

juristische Personen 

natürliche Personen 

Sondermitglieder 

Mitgliederversammlung 

Vorstand GSTT e.V. 

Maschinen- und 

Produkthersteller 

Sprecher: 

Jens Strache + 

Nico Schlenther 

Maschinen 

Ausland 

Sprecher: 

Christoph Lindner 

· Rohrvortrieb + Zubehör 

· HDD 

· TV- Inspektion 

· Roboter 

· Spülfahrzeuge + Düsen 

· sonstige Maschinen + Geräte 

Produkte/Materialien 

· Rohre 

· Schlauchliner 

· Kurzliner 

· Manschetten + Blasen 

· sonstiges Rohrzubehör 

· zementgebundener Baustoffe 

· Kunstharz 

· sonstige chemische Produkte 

Der GSTT e. V. – „German Society 

for Trenchless Technology e. V.“ 

wurde 1989 gegründet. Die „Deutsche 

Gesellschaft für grabenloses 

Bauen und Instandhalten von Leitungen 

e. V.“ ist ein unabhängiger deutscher 

Verband, hat aber einen englischen 

Namen. Dies ist der Situation 

geschuldet, dass die GSTT Mitglied 

in dem international tätigen Dachverband 

„ISTT – International Society 

for Trenchless Technology“ ist. 

Die ISTT hat ca. 3500 Mitglieder 

in 55 Ländern, die durch 26 Societies 

repräsentiert werden. Jährlich 

wird von der ISTT ein Kongress mit 

Fachausstellung in einem anderen 

Land / Kontinent durchgeführt. Im 

Vorfeld dieser Veranstaltung findet 

das jährliche Boardmeeting statt, in 

GSTT e.V. 

Geschäftsführung/ 

Geschäftsstelle 

GSTT e.V. 

Satzung 

Technik 

Pate: Jan Hackethal 

GSTT GmbH 

Geschäftsführung 

Beratungsservice 

GmbH 

Sanierung 

Sprecher: 

Lars Quernheim 

Beratung 

techn. 

Arbeitskreise: 

Regelblätter 

Neubau 

Sprecher: 

Tim Babendererde 



Beratung 

techn. 

Arbeitskreise: 

Regelblätter 

dem jede nationale Society stimmberechtigt 

ist und somit die internationalen 

Aktivitäten der ISTT mitgestaltet. 

Ziele 

Zweck der GSTT ist es, ähnlich wie 

auch bei der ISTT, Wissenschaft und 

Technik für das grabenlose Bauen 

und Instandhalten von Leitungen 

zu fördern und weiter zu entwickeln, 

zu kommunizieren und zu beraten. 

Die GSTT wertet zu diesem 

Zweck, auch zum Wohle der Allgemeinheit 

und der Umwelt, u. a. wissenschaftliche 

Erkenntnisse, Forschungsergebnisse 

und praktische 

Erfahrungen aus und vermittelt diese. 

Sie unterstützt Entwicklungen, 

beteiligt sich an Schulungen oder 

führt sie selbst durch und gibt Publikationen 

heraus. 

Seit mehr als 30 Jahren bewährt 

sich die grabenlose Bautechnik 

weltweit. Zu den Vorteilen der 

NO-DIG Technologie gehören nicht 

nur Kosteneffizienz, hohe Arbeitsgeschwindigkeiten, 

Schonung der 

Umwelt, weitgehend witterungsunabhängiges 

Bauen, geringe Störung 

des ruhenden und fließenden 

Verkehrs, sondern auch weniger 

CO 2 Ausstoß durch Wegfall von Aushub 

und Abtransport großer Erdmassen. 

Straßenoberflächen werden 

nicht beschädigt und Lärmund 

Schmutzbelästigung für Anlieger 

sowie für den Handel werden 

auf ein Minimum begrenzt. 

April 2014 


German Society for Trenchless Technology e. V. (GSTT) | IM PROFIL | 

Die GSTT ist die Schaltstelle für 

die wissenschaftliche und technische 

Förderung und Weiterbildung 

auf dem Gebiet der grabenlosen 

Bauweisen. Sie ist wirtschaftlich unabhängig 

und nur ihren wissenschaftlich-technischen 

Zielen verpflichtet. 

Mitglieds- und 

Organisationsstrukturen 

Alle natürlichen und juristischen Personen 

sowie sonstige Institutionen, 

die gewillt sind, den Vereinszweck zu 

fördern, können Mitglied in der GSTT 

werden. Der Verein hat ca. 200 Mitglieder, 

be stehend aus persönlichen 

Mitgliedern, Planungsbüros, Herstellern 

von Maschinen und Materialien, 

Hochschule, sowie Netzbetreibern. 

Die Vielfältigkeit der GSTT Mitgliederstruktur 

spiegelt sich in der 

Säulenorganisation des Verbandes 

wieder: 

Öffentlichkeitsarbeit 

Netzbetreiber 

•• 

Maschinen- und Produkthersteller 

Ausland 

Sanierung 

•• 

Neubau 

Mit dieser, den gesamten NO DIG- 

Bereich der Branche umfassenden 

Verbandsstruktur, ist die GSTT in allen 

Belangen Partner ihrer Mitgliedsfirmen 

(Bild 1). 

Aktuell besteht der Vorstand aus 

folgenden Personen: 

•• 

Prof. Jens Hölterhoff 

(Vorstandsvorsitzender, 

Hochschule Wismar) 

•• 

Dr.-Ing. Hans-Joachim Bayer 

(Tracto-Technik GmbH) 

•• 

Dipl.-Ing. Jan Hackethal 

(Berliner Wasserbetriebe) 

•• 

Dipl.-Ing. Rainer Hermes 

(HERMES Technologie GmbH & 

Co. KG) 

•• 

Prof. Dr. – Ing. Karsten Körkemeyer 

(TU Kaiserslautern) 

•• 

Dipl.-Ing. Edmund Luksch 

(Sekisui SPR) 

•• 

Dr. Ing. Marc Peters 

(Herrenknecht AG) 

Somit repräsentieren die Vorstandsmitglieder 

auch die Vielfältigkeit der 

GSTT-Mitgliederstruktur. 

Aktivitäten 

Nachrichten über Aktivitäten der 

GSTT und Berichte werden alle zwei 

Monate im offiziellen Organ der 

GSTT, der „biUmweltBau“ veröffentlicht. 

Auch werden Berichte im offiziellen 

Organ des Dachverbandes, 

der ISTT, der „Trenchless International“ 

platziert. 

Alle zwei Jahre lobt die GSTT einen 

„GSTT – Award“ in vier Kategorien 

aus. Mit diesem Preis werden besondere, 

herausragende Projekte in 

grabenloser Bauweise prämiert. Ziel 

des GSTT-Awards ist es, den Fokus 

der Öffentlichkeit, der öffentlichen 

Auftraggeber und der Politik positiv 

auf die grabenlose Bauweise und 

ihre vielfältigen Vorteile zu richten. 

Mit der Würdigung besonderer Projekte 

soll verdeutlicht werden, 

welch vielfältige Möglichkeiten diese 

Technik bietet, welch finanziellen 

Einsparungsmöglichkeiten gegenüber 

der offenen Bauweise bestehen 

und welch große Ressourcen 

im Umgang mit der Umwelt vorhanden 

sind. 

Zur Förderung des Erfahrungsaustausches 

führt die GSTT außerdem 

Messen, Kongresse, Ausstellungen, 

Tagungen und andere Veranstaltungen 

durch, fördert diese 

oder beteiligt sich in sonstiger Weise 

hieran. Die GSTT fördert insbesondere 

den internationalen Erfahrungsaustausch. 

Ergänzt werden diese Aktivitäten 

durch Gemeinschaftsstände 

(„German Pavilion“ – made in Germany), 

initiiert durch die GSTT und 

gefördert vom Bundesministerium 

Prof. Jens Hölterhoff, 

Vorstandsvorsitzender 

GSTT e. V. 

für Wirtschaft. Hierbei handelt es 

sich um schlüsselfertige Stände für 

die ausstellenden Firmen mit einem 

großen Informationsbereich, Büro, 

sowie Catering und Dolmetscher. 

Hiermit wird auch den kleinen GSTT 

Mitgliedsunternehmen eine kostengünstige 

Möglichkeit geboten, sich 

international zu präsentieren. 

Auch ein Botschafterempfang 

und die Betreuung durch die jeweilige 

Deutsche Außenhandelskammer 

fördern diese Aktivitäten. 

Der 23. von der GSTT initiierte „German 

Pavilion“ findet bei der „Trenchless 

Asia“ in Singapur vom 2. – 4.Juni 

2014, der 24. bei der „NO DIG TUR- 

KEY“ in Istanbul vom 28. – 31.8.2014 

und der 25. Bei der „Pumper & Cleaner“ 

in Indianapolis, USA vom 

23. – 26.2.2015 statt. 

Kontakt: 

German Society for Trenchless Technology 

e. V. (GSTT), 

Dr. Klaus Beyer, Geschäftsführer, 

Messedamm 22, 

14055 Berlin, 

Tel. (030) 3038-2143, 

Mobil: 0172 31 4444 3, 

E-Mail: beyer@gstt.de, 

www.gstt.de 

Dr. Ing. Klaus Beyer, 

Geschäftsführer GSTT e. V. 

April 2014 


| AUS DER PRAXIS 

| 

Gefahren beim Befüllen und Entleeren von 

Gasrohrleitungen minimieren 

Stadtwerke Osnabrück und Bad Salzuflen setzen Kombisystem zum Prüfen, Begasen, 

Abblasen und sicheren Verbrennen von Gas und den dazugehörigen Rohrleitungen ein 

Bei jeder Befüllung einer Gasrohrleitung entsteht ein explosives und umweltschädliches Erdgas-Luft-Gemisch, 

das sicher abgeleitet werden muss. Bisher wurde diese Arbeit allerdings häufig mit Hilfsmitteln durchgeführt, 

die entweder selbst gefertigt sind und daher oft nicht der erforderlichen Druckstufe entsprechen sowie keine 

geprüfte Flammenrückschlagsperre aufweisen. Die Stadtwerke Osnabrück und Bad Salzuflen setzen nun mit 

dem Gasprüfstand- und Abblaserohr der Esders GmbH ein Kombisystem ein, das zur Überprüfung, Befüllung 

und Entleerung von Rohrleitungen eingesetzt werden kann. Es ermöglicht das sichere Abfackeln von Gas am 

Standrohr, wodurch lediglich CO 2 entsteht, das weniger klimaschädigend ist als Methan. Zudem besteht keine 

Explosionsgefahr mehr für angrenzenden Wohn- oder Industrieraum. Die Flammenrückschlagsperre erfüllt 

wie sämtliche Zubehörteile alle Auflagen der BGR 500. 

Bild 1. Die Stadtwerke Osnabrück 

nutzen mit dem Gasprüfstandund 

Abblaserohr der Esders 

GmbH ein Kombigerät, das zur 

Überprüfung, Befüllung und 

Absaugung von Rohrleitungen 

eingesetzt werden kann. Es 

verbrennt das Gas schon im 

Standrohr, was weniger klimaschädigend 

ist und keine Gefahr 

mehr für angrenzende Wohn- oder 

Industrieräume darstellt 

Quelle: Esders GmbH 

rbeiten mit erhöhter Gefähr- 

sind laut berufsgenos- 

„Adung 

senschaftlicher Vorschriften wie 

zum Beispiel der BGV A1 zu vermeiden“, 

erklärt Marc Frodermann, 

Gruppenleiter im Netzbetrieb Gas/ 

Wasser von den Stadtwerken Bad 

Salzuflen. „Deswegen war unser bisheriges 

Gerät aus meiner Sicht auch 

nicht mehr zulässig.“ Nach einer 

praktischen Vorführung auf der 

werkseigenen Erdgastrainingsanlage 

entschied sich Frodermann dann 

für das Gasprüfstand- und Abblaserohr 

von Esders: „Mit diesem kann 

ich alle anstehenden Arbeiten von 

der Druckprüfung bis zur fachgerechten 

Begasung beziehungsweise 

Entgasung durchführen.“ Bei den 

Stadtwerken in Osnabrück ist man 

zudem auch von den Umweltvorteilen 

überzeugt: „Ziel unserer grünen 

Initiative KompetenzUmweltKlima 

(KUK) ist es, unsere Arbeitsprozesse 

unter umweltschonenden Gesichtspunkten 

zu optimieren. Und mit 

dem neuen Kombisystem können 

wir eine große Menge an Stickstoff 

einsparen“, so Thorsten Janse vom 

Stadtwerke-Netzservice Osnabrück. 

Höchste Sicherheit durch gezieltes 

Abfackeln und Absaugevorrichtung 

für Restgase 

Beim Entleeren von Gasrohrleitungen 

werden je nach Druck und Volumeninhalt 

auch größere Mengen 

Erdgas frei, das 25 mal klimaschädlicher 

als CO 2 und zudem noch brennbar 

ist. Wird es nicht gezielt abgefackelt 

oder sicher abgeführt, kann 

es weggeweht werden und sich entzünden. 

Deshalb ermöglicht die 

Lösung von Esders das Abfackeln 

direkt am Standrohr. „Wird eine 

Leitung mit Erdgas befüllt, kann das 

Gas-Luft-Gemisch entsprechend 

den Anforderungen der BGR 500 sicher 

abgeleitet und abgefackelt 

werden“, erklärt Bernd Esders, Geschäftsführer 

der Esders GmbH. 

„Hierfür steht eine Zündvorrichtung 

zur Verfügung, die das Wiederentzünden 

eines erloschenen Gas-Luft- 

Gemischs gewährleistet. Zudem 

kann ein leicht zu montierendes 

Venturistück zum Absaugen von 

Restgasen aus einer Rohrleitung eingesetzt 

werden.“ Bisher wurden dafür 

Geräte benutzt, die teilweise in 

Eigenproduktion zusammengebastelt 

wurden und unter Umständen 

nicht der erforderlichen Druckstufe 

entsprechen. Zudem stellten sie auf 

Grund des Fehlens einer Atex-geprüften 

Flammenrückschlagsperre 

eine Gefahr für den Anwender dar. 

Das System von Esders ist inklusive 

aller Zusatzkomponenten für einen 

Druck von bis zu 20 bar ausgelegt. 

Drei Verwendungsmöglichkeiten 

„Aktuell wird das Gerät auf unserer 

Großbaustelle, der Innenstadtsanierung, 

eingesetzt. Die neuverlegten 

April 2014 


| AUS DER PRAXIS | 

Leitungen werden hiermit fachgerecht 

in der engen Altstadtbebauung 

begast und die abgängigen 

Leitungen außer Betrieb genommen“, 

berichtet Frodermann. Das 

breite Spektrum an verschiedenen 

Zubehörteilen erleichtert den Wechsel 

zwischen den drei Funktionen, 

Befüllen, Entleeren beziehungsweise 

Abbrennen und Prüfen. „Die Komponenten, 

wovon eine breite Palette 

für die unterschiedlichsten Gewinde 

und Armaturen verschiedener Hersteller 

verfügbar ist, können ohne 

Werkzeug sicher und druckfest verbunden 

werden“, so Esders. So kann 

das Standrohr durch den Einsatz 

von Adaptern unterschiedlicher 

Ausführung einfach mit Innengewinden 

von einem bis zweieinhalb 

Zoll, sowie diversen Anbohrsätteln 

und Formstücken verbunden werden. 

Adaptierbar ist beispielsweise 

ein Prüfkörper aus Edelstahl, der mit 

drei Anschlüssen und Schnellkupplungen 

sowie Schutzkappen ausgestattet 

ist, wovon zwei über Kugelhähne 

absperrbar sind. Zudem ist 

bei Bedarf eine Flammenrückschlagsperre 

mit Atex-Explosionsschutzzulassung 

montierbar. Wird das Standrohr 

abseits der Rohrleitung aufgebaut, 

kann es auf einem im 

Lieferumfang enthaltenen Stativ angebracht 

und durch einen elektrisch 

leitfähigen Schlauch mit 32 mm 

Nennweite und 20 bar maximalen 

Betriebsdruck verbunden werden. 

Dieser lässt sich mit Hilfe eines Adapters, 

der an den Fuß des Gasprüfstandrohres 

aufgeschraubt werden 

Bild 2. Beim Entleeren von Gasrohrleitungen 

werden bis zu 

10 m 3 Erdgas frei. Wird es nicht 

sofort verbrannt, kann es weggeweht 

werden und sich entzünden. 

Deshalb geschieht die Verbrennung 

bei der Lösung von Esders 

schon im Rohr entsprechend den 

Anforderungen der BGR 500. 


Bild 3. Wird das Standrohr abseits der Rohrleitung 

aufgebaut, kann es auf einem im Lieferumfang 

enthaltenen Stativ angebracht und durch einen 

elektrisch leitfähigen Schlauch mit 32 mm Nennweite 

und 20 bar Betriebsdruck verbunden werden. 


kann, anschließen. Beim Einsatz an 

Kunststoffrohrleitungen kann das 

Standrohr über ein drei Meter langes 

Kupferkabel mit Bajonettsteckern 

in Verbindung mit einem Erdspieß 

aus Edelstahl einfach geerdet 

werden. 

Kontakt: 

Stadtwerke Bad Salzuflen GmbH, 

Tel. (05222) 808 0, E-Mail: info@stwbs.de, 

www.stadtwerke-bad-salzuflen.de 

Stadtwerke Osnabrück AG, 

Tel. (0541) 2002 0, 

E-Mail: info@ stadtwerke-osnabrueck.de, 

www.stadtwerke-osnabrueck.de 

Esders GmbH 

Tel. (05961) 9565 0, 

E-Mail: info@esders.de, 

www.esders.de 

Info 

Bis zum 14. Juni 1972 waren die Stadtwerke ein Eigenbetrieb der Stadt Bad Salzuflen. Danach verwandelten sie sich in eine 

GmbH, die heute über die Wirtschaftsbetriebe Bad Salzuflen GmbH immer noch zu 100 % in städtischer Hand ist. Die Wurzeln 

des Unternehmens reichen zurück bis ins 19. Jahrhundert. 

Die Stadtwerke Osnabrück AG ist einer der größten kommunalen Infrastrukturdienstleister Deutschlands. Zum breiten Portfolio 

gehören die Energie- und Wasserversorgung, der ÖPNV sowie der Betrieb der Straßenbeleuchtung, der Entwässerung, des 

Hafens und der Bäder in Osnabrück. Mit nahezu 1000 – inklusive der Beteiligungen sogar mehr als 1200 Mitarbeitern – zählt 

die Stadtwerke Osnabrück AG zu den größten Arbeitgebern der Region. 

Die Esders GmbH wurde 1989 in Bielefeld gegründet. Nach fünfjähriger Entwicklungsarbeit zog das Unternehmen ins Emsland 

nahe der holländischen Grenze, wo es heute mehr als 70 Mitarbeiter beschäftigt. Bei Druckprüfsystemen für Gas- und 

Wasserrohrleitungen ist das Unternehmen mittlerweile Marktführer und europaweit tätig. Eine weitere Kernkompetenz stellt 

das Entwickeln, Fertigen und Vertreiben von Gasspür- und Gaswarngeräten dar. 

April 2014 


| AUS DER PRAXIS 

| 

Neue Hochdruckleitungen für Kavernenspeicher 

in Epe 

Vor dem Einzug 

wurden die einzelnen 

15,5 m langen 

Stahlrohrleitungen 

zu Teilsträngen 

zusammengeschweißt. 

Die mit 

dem Pflugverfahren 

einzubauenden 

Rohrleitungen 

erhielten eine zusätzliche 

GFK- 

Umhüllung, um 

eine Beschädigung 

der PE-Umhüllung 

zu vermeiden. 

Die Firma RN Rohrleitungsbau 

Niederrhein GmbH hat den Zuschlag 

für die Verlegung einer Wasser- 

und Soleleitung entlang der 

Bundesstraße B 70 im innovativen 

Pflugverfahren erhalten. Mit den 

neuen Hochdruckleitungen wird die 

Salzgewinnungsgesellschaft Westfalen 

mbH (SGW) das bestehende Solefeld 

um sieben weitere Kavernen 

erweitern. In einem knapp bemessenen 

Zeitfenster von nur drei Tagen 

konnten beide Leitungen mit einer 

Länge von rund 1250 m ohne größere 

Probleme eingezogen werden. 

Neben dem Einsatz modernster 

Technik trug die Qualifikation des 

Fachpersonals erheblich dazu bei, 

dass die Baumaßnahme zur Zufriedenheit 

des Auftraggebers abgeschlossen 

werden konnte. 

Anfang Oktober 2008 nahm der 

Erdgas-Kavernenspeicher der Trianel 

Gasspeicher Epe GmbH & Co. KG 

in Gronau-Epe seinen kommerziellen 

Betrieb auf. Weitere Erdgas-Kavernenspeicher 

in diesem Speicherfeld 

werden unter anderem von der 

E.ON Gas Storage GmbH, der RWE 

Gasspeicher GmbH, der Essent Energie 

Gasspeicher GmbH und der NU- 

ON Epe Gasspeicher GmbH betrieben. 

Die Gewinnung des Salzes und 

Für den Einbau der Sole- und der Rohwasserleitung entlang der B70 

entschieden sich der Auftraggeber, die Salzgewinnungsgesellschaft 

Westfalen mbH, und der Auftragnehmer, die RN Rohrleitungsbau Niederrhein 

GmbH, das Pflugverfahren einzusetzen. Im Vordergrund ist 

das Abstützschild der Seilwinde zu erkennen. 

Alle Fotos: Rohrleitungsbau Niederrhein 

die Herstellung von Kavernen gehen 

auf das Jahr 1970 zurück. In 

dem Jahr erteilte das Land NRW der 

Salzgewinnungsgesellschaft Westfalen 

mbH & Co. KG (SGW) für die 

kommenden 99 Jahre die Konzession 

zum Abbau des Salzes auf einer 

Fläche von 22,5 km 2 . Mit einer Tiefenlage 

von 1100 bis 1500 m und 

einer Mächtigkeit von ca. 250 bis 

450 m bietet die hochreine Salzlagerstätte 

ideale Bedingungen für 

den Bau von Kavernen im Verfahren 

der kontrollierten Bohrlochsolung. 

Die Kavernen dienen heute der 

Speicherung riesiger Mengen an 

Erdgas. Während der verbrauchsschwachen 

Sommermonate werden 

sie von den Betreibern mit Erdgas 

gefüllt, um dann in verbrauchsstarken 

Zeiten wie in Wintern mit 

lang anhaltenden niedrigen Temperaturen 

den hohen Erdgasbedarf 

zum Teil über die Speicher decken 

zu können. Diese Zwischenspeicherung 

ermöglicht eine Flexibilisierung 

des Erdgasmarktes und eine 

Entkopplung von Erdgasbeschaffung 

und Erdgasvermarktung. Ein 

Sachverhalt, der eine wesentliche 

Voraussetzung für einen liberalisierten 

Gasmarkt darstellt. 

Zur Speicherung von Erdgas 

geeignet 

Für die Solegewinnung und die Erstellung 

der Kavernen wird zunächst 

eine Bohrung abgeteuft, in 

der eine gasdichte Rohrleitung einzementiert 

wird. In diese Rohrleitung 

werden zwei weitere Rohrleitungen 

– die sogenannten Förderrohre 

– eingehängt. Durch die 

Förderrohre wird bei diesem Verfahren 

Wasser injiziert, wodurch sich 

bei ausreichender Verweildauer saturierte 

Salzsole bildet. Während 

der Produktion wird durch unterschiedliche 

Absetzteufen der Förderrohre 

der Kavernenhohlraum 

gesohlt. Die entstehende Sole wird 

aus dem Salzkissen abgeführt und 

über ein Solefernleitungsverbundsystem 

an chemische Industriebetriebe, 

wie z. B. Vestolit im Chemiepark 

Marl oder Solvay in Rheinberg 

April 2014 


| AUS DER PRAXIS | 

bzw. Jemeppe, transportiert. Dort 

wird die Sole zur Chlorgasgewinnung 

oder Sodaproduktion weiterverarbeitet, 

die wiederum wichtige 

Rohstoffe für Kunststoff- und 

Glasproduktion sind. Die im Salzkissen 

verbliebenen Hohlräume (Kavernen) 

sind gasdicht und eignen 

sich hervorragend zur Speicherung 

von Erdgas. Der maximal zulässige 

Durchmesser einer so erzeugten Kaverne 

zur Gasspeicherung beträgt 

60 m und der Mindestachsabstand 

zwischen zwei Kavernen 275 m. Die 

SGW produziert jährlich über zwei 

Millionen Tonnen Kochsalz. Das für 

die Solung benötigte Frischwasser 

bezieht sie aus zwei eigenen Wassergewinnungsanlagen. 

Enges Zeitfenster 

Die SGW ist Auftraggeber für die Erweiterungsarbeiten 

im Kavernenfeld 

Epe. Hintergrund der Baumaßnahme 

war der Anschluss von neuen 

Kavernenbohrungen an das 

bestehende Feldleitungsnetz. Hierzu 

waren eine Rohwasserleitung als 

PE-umhüllte Stahlrohrleitung DN 

300 mit ZM-Auskleidung und eine 

Soleleitung als PE-umhüllte Stahlrohrleitung 

DN 300 ohne ZM-Auskleidung 

einzubauen. Eine Besonderheit 

dieser Maßnahme war der 

Einzug der Rohrleitungen im Pflugverfahren 

auf dem Trassenabschnitt, 

der parallel zur Bundesstraße B70 

lag. Für diesen Teilbereich versah 

man die Rohrleitungen zusätzlich 

mit einer GFK-Umhüllung, um einen 

erhöhten Verschleißschutz sicherzustellen. 

Die Leitungen sind für einen 

Nenndruck von PN 76 bar ausgelegt. 

Für die Abwicklung der Baumaßnahme 

war ein Zeitfenster von 

Mitte Juli bis November 2013 vorgesehen. 

Die Inbetriebnahme der neuen 

Kavernen ist für Januar/Februar 

2015 projektiert. 

Grabenlose Alternative 

Die Baumaßnahme war ursprünglich 

in offener Bauweise geplant. 

„Aufgrund des sandigen Untergrundes 

und des hohen Grundwasserspiegels 

hätte dies allerdings einen 

FRN Rohrleitungsbau Niederrhein GmbH 

Mit rund 80 Mitarbeitern bietet die RN Rohrleitungsbau Niederrhein GmbH umfassende 

Dienstleistungen im Bereich Rohrverlegungsarbeiten, Fernleitungsbau, Anlagen- und 

Stationsbau sowie Industrierohrleitungsbau an. Zu den weiteren Arbeitsschwerpunkten 

des Unternehmens, das seit 2004 Mitglied im Rohrleitungsbauverband e. V. (rbv) ist, 

gehören Dükerbau, Pressbohrungen, Horizontalbohrtechnik sowie grabenlose Rohrverlegung 

und Rohrsanierung. Zum Kundenstamm zählen Kommunen, Industrie- und 

Versorgungsunternehmen sowie große Baukonzerne. Qualitätssicherung ist eine Grundvoraussetzung 

für erfolgreiche Arbeiten. Für die oben beschriebenen Aufgabenbereiche 

ist die Rohrleitungsbau Niederrhein GmbH zertifiziert nach GW 301 Gruppe GW 1 + PE 

(Gas/Wasser), AGFW FW 601 Gruppe FW 1 (Fernwärme), G 493-1 (Gas-Druckregel- und 

Messanlagen) und G 493-2 GDRM-Anlagen (Instandhaltung). Das Unternehmen besitzt 

zudem ein BMS-Zertifikat (Betriebliches-Management-System), das Sicherheits Certifikat 

Contraktoren (SCC) sowie ein Qualitätsmanagementsystem nach DIN EN ISO 

9001:2008. 

aufwändigen Verbau bedingt“, erklärt 

Dipl.-Ing. Winfried Schilling, 

Geschäftsführender Gesellschafter 

der Rohrleitungsbau Niederrhein 

GmbH. Zudem waren die Platzverhältnisse 

sehr beengt. Aus diesem 

Grund entwickelte die SGW zusammen 

mit dem ausführenden Unternehmen 

eine grabenlose Alternative, 

die die Bauzeit deutlich verkürzen 

sollte. Vor Baubeginn wurde die 

Trasse zunächst exakt eingemessen, 

danach die 15,5 m langen Stahlrohrleitungen 

zu vier Rohrsträngen von 

je 325 m verschweißt und auf Laufrollen 

gelagert. Nach der Positionierung 

des Pfluges am Startpunkt des 

Rohreinzugs flanschte man den einzuziehenden 

Rohrstrang über das 

Zugrohr (Torpedo) an das Schwert 

des Pfluges an. 

Mit GPS ausgestattet 

Im Zugrohr befand sich neben dem 

Drallfänger eine Zugkraftmessdose, 

die die maximal zulässigen Zugkräfte 

(max. 100 t) überwacht. Die von 

dem Ing.-Büro Kuchler, Hengersberg, 

entwickelte Messtechnik zur 

kontinuierlichen Überwachung und 

Aufzeichnung der Soll- und Istpositionierungen 

der Rohrleitungen, sowie 

der zulässigen Einzugskräfte am 

Rohrstrang funktionierte sehr gut. 

Der Pflug selbst war mit einem GPS- 

System ausgestattet, so dass der Einzug 

satellitengesteuert erfolgte. Bei 

Gleichzeitig mit der Rohrleitung wird ein Trassenmarkierungsband 

oberhalb der Leitung eingepflügt. 

Foto: Rohrleitungsbau Niederrhein 

dem Pflug handelte es sich um ein 

Gerät der Firma Föckersperger, das 

sich dank seiner Konstruktion im besonderen 

Maße dem Gelände anpassen 

kann. Zur Reduzierung des 

Reibungswiderstandes beim Einzug 

der 30 bzw. 26 t schweren Rohrstränge 

setzte man eine Wasserspülung 

ein, die die Einzugskräfte um die 

Hälfte reduzierten. Begleitend zum 

Einbau wurde ein Messprotokoll erstellt, 

das die Einzugslänge, die Lage 

und Höhe sowie die Einzugskräfte 

aufzeichnete. 

Kontakt: 

Rohrleitungsbau Niederrhein GmbH, 

Geschäftsführender Gesellschafter 

Dipl.-Ing. Winfried Schilling, 

Tel. (02151) 410666-0, 

E-Mail: info@rohrleitungsbau-niederrhein.de, 

www.rohrleitungsbau-niederrhein.de 

April 2014 


| TECHNIK AKTUELL 

| 

Eigensicherer PDA mit WWAN für Zone 1 

Der PDA i.roc® Ci70 von ecom 

ermöglicht dem Anwender 

durch die Nutzung bestehender 

Mobilfunknetze einen permanenten, 

mobilen Datenaustausch und 

Datenverfügbarkeit in Zone 1. 

Durch die Echtzeit-Vernetzung mit 

einem zentralisierten- oder auch 

Cloud-basierten Firmennetzwerk, 

kann der Techniker bei Kontrollen 

oder auch der Logistiker bei der Prüfung 

von Gütern vor Ort jederzeit 

auf aktuelle Informationen zugreifen. 

Ebenso wichtig ist es, den Informationsfluss 

auch in der Gegenrichtung 

zu gewährleisten und Daten 

direkt durch den Mitarbeiter vor Ort 

in Echtzeit in den Unternehmensnetzwerken 

verfügbar zu machen, 

um so die Zusammenarbeit mit Kollegen 

oder Experten außerhalb des 

explosionsgefährdeten Bereiches 

zu verbessern. 

Mittels der Kombination der GPS 

Funktionalität des i.roc®s und dem 

WWAN lassen sich außerdem Inspektions- 

oder Reparatur-Positionen 

an einer Pipeline „geo-taggen“ 

und so die Zeit für die Identifikation 

der Schadensstelle beim nächsten 

Einsatz einsparen. Jegliche Auffälligkeiten 

und Schäden können sofort 

gemeldet und gegebenenfalls 

mit Unterstützung der Leitwarte 

oder unter Hinzuziehung von erforderlichen 

Experten direkt vom Techniker 

vor Ort untersucht und behoben 

werden. 

Auch die genaue Identifizierung, 

weltweite Ortung und Nachverfolgung 

von Containern, Equipment 

und Material, das das Gelände erreicht 

oder verlässt, wird durch die 

Kombination von WWAN, GPS und 

RFID, die der i.roc® Ci70 -Ex bietet, 

erleichtert, da schneller und effizienter 

nachvollzogen werden kann, 

wo sich die Güter befinden. 

Der i.roc® Ci70 –Ex mit seiner 

WWAN Funktionalität ist gemäß 

ATEX, IECEX und NEC für den Einsatz 

in Zone 1 / Division 1 in Europa, 

Mittlerer Osten und Nordamerika 

zertifiziert. 

Kontakt: 

ecom instruments GmbH, 

Christian Uhl, 

Tel. (06294) 4224 0, 

E-Mail: christian.uhl@ecom-ex.com 

www.ecom-ex.com 

GDM-Nachfolger für die Flüssigkeits 

Dichteaufnehmer 7835/7845 

Mit den neuen intelligenten 

Dichtetransmittern für Flüssigkeiten 

von Micro Motion stehen 

jetzt Geräte zur Verfügung, die eine 

hohe Ansprechgeschwindigkeit haben, 

nach IEC/ISO17025 rückführbar 

kalibriert sind und eine präzise 

Dichtemessung für Flüssigkeiten 

besitzen 

Die präzise Dichtemessung wird 

durch den neuen, integrierten 

Transmitter der bewährten SMART 

Baureihe der Fa. Micro Motion ermöglicht. 

Durch die flexiblen 

Kommunikationsschnittstellen des 

Trans mitters werden die Integrationskosten 

in bestehende Systeme 

und der damit verbundene Programmieraufwand 

reduziert. Der 

kopfmontierte SMART Transmitter 

ist zugelassen für den Einsatz im explosionsgefährdeten 

Bereich. Er ermöglicht 

die Parametrierung und 

das Auslesen von Daten vor Ort. Die 

integrierte Diagnostik ermöglicht 

die Verifikation des Gerätezustandes 

und des Betriebszustandes. 

Anwendungsspezifische Werkseinstellungen 

(Applikationen) ermöglichen 

den direkten Einsatz für 

bestimmte Einsatzfälle. Die Messtechnik 

des Biegeschwingerprinzips 

arbeitet unabhängig und unbeeinflusst 

von Prozessflüssigkeit und deren 

Zusammensetzung. Die Modelle 

CDM100M und CDM100P sind die 

direkten Nachfolger der Geradrohr 

Dichteaufnehmer 7835/7845. Die 

neuen Dichte-Transmitter sind mit 

der gleichen Einbaulänge lieferbar 

obwohl die Grundausführung auch 

mit einer kürzeren Einbaulänge zur 

Verfügung steht. Verschiedene 

Schnittstellenprotokolle stehen zur 

Verfügung zur Anbindung an DCS, 

PLC und Flow Computern. Die Abwärtskompatibilität 

des CDM zum 

Vorgängermodell des Flüssigkeits- 

Dichteaufnehmers Modell 7835/ 

7845 von Micro Motion ist gewährleistet. 

Kontakt: 

SCHWING Verfahrenstechnik GmbH, 

Jutta Derks, 

Tel. (02845) 930-146, 

E-Mail: marketing@schwing-pmt.de, 

www.schwing-pmt.de 

April 2014 


| TECHNIK AKTUELL | 

Bilderkennungssoftware zur Zählerstandserfassung 

für Smartphones 

Mit der mobilen Bilderkennung 

bringt pixolus jeden Zählerstand 

aus dem Keller in die digitale 

Welt. Dabei wird der Energiezähler 

einfach mit der Handykamera abfotografiert 

und durch die App digitalisiert. 

Eigenheimbesitzer und Mieter 

erhalten so Transparenz über 

Energieverbräuche und Kosten; mit 

einem Klick wissen Elektrizitätsversorger 

oder örtliche Wasserwerke 

Bescheid. Jeder Verbraucher kann 

also seinen Energieverbrauch selbst 

erheben. Grafische Darstellungen 

und Auswertungen sensibilisieren 

ihn für eigene Energieverbräuche 

und Kosten – ganz im Sinne der 

Energiewende. Die Technik von pixolus 

funktioniert sowohl mit gängigen 

Smartphones als auch mit 

branchentypischen MDE-Geräten. 

Auch die bewährten mechanischen 

Zähler im Keller können weiter verwendet 

werden. Damit entfällt die 

teure Installation von neuen Zählern, 

die zudem selbst permanent 

Strom verbrauchen. Anders als bei 

Smart Metering-Geräten mit permanenter 

Fernauslesung entstehen 

Datenschutzrisiken erst gar nicht: 

Erhobene Daten bleiben auf dem 

Smartphone des Nutzers. Er entscheidet, 

ob und wann diese übermittelt 

werden. 

Kontakt: 

pixolus GmbH, 

Dr. Stefan Krausz, 

Tel. (0221) 45580207, 

http://pixolus.de, 

Gasleitungen präzise orten mit UT 830 

Das neue UT 830 von Sewerin 

ermöglicht mit der Ortungsfrequenz 

von 83 kHz die punktgenaue 

Lokalisation einer Leitung über isolierte 

Anschlussstellen hinaus. Es ist 

daher besonders für die Ortung erdverlegter 

Gas und Wasserleitungen 

geeignet. Die vollautomatische Tiefenmessung 

ermöglicht den genauen 

Überblick über die Leitungslage. 

Die Detektion von Haupt- und abgehenden 

Leitungen gelingt mit 

dem UT 830 sehr einfach. Die Möglichkeit 

zur passiven Ortung von 

Strom- und KKS-Leitungen macht es 

auch im Baugewerbe zum praktischen 

Begleiter. Die einfache Bedienung 

des UT 830 reduziert Trainingszeiten. 

Auch wenig erfahrenen 

Anwendern eröffnet sich das Bedienkonzept 

nahezu intuitiv. Die 

schnelle und zuverlässige optische 

Darstellung von Richtungspfeilen 

erfolgt oberhalb der zu ortenden 

Leitung. Mit der PEAK-Funktion werden 

auf Knopfdruck alle umgebenden 

Leitungen ausgeblendet, die 

auf Grund der hohen Frequenz mit 

besendet werden. 

Kontakt: 

Hermann Sewerin GmbH, 

www.sewerin.com 

April 2014 


| REGELWERK 

| 

Regelwerk Gas / Wasser 

Technische Prüfgrundlagen DVGW GW 6, GW 7, GW 8 und GW 393 DVGW Regelwerks- 

„paket“ zu „Rohrverbindungen aus Kupfer in der Gas- und Trinkwasser-Installation“ 

erschienen 

Nachdem im Mai 2012 das DVGW 

Arbeitsblatt GW 2 erschienen 

ist, welches das Verbinden von Kupferrohren 

in Gas- und Trinkwasser- 

Installationen innerhalb von Gebäuden 

beschreibt, liegen nun technische 

Prüfgrundlagen für die 

entsprechenden Bauteile und Hilfsstoffe 

als Entwurf vor. 

Die technische Prüfgrundlage 

GW 6 beschreibt Anforderungen 

und Prüfungen an Löt-, Übergangsund 

Gewindefittings. Neben Anforderungen 

an die Maße und Dimensionen 

der Fittings sowie der Lötund 

Gewindeanschlüsse werden, 

speziell für die Anwendung im 

Trinkwasser, hygienische Anforderungen 

an die verwendeten Werkstoffe 

gestellt. 

Die Anforderungen und Prüfungen 

aus GW 6 finden sich analog in 

GW 8 für Kapillarlötfittings aus Kupfer. 

Sowohl GW 6 als auch GW 8 

wurden im Zuge der Überarbeitung 

an die aktuellen Entwicklungen in 

der europäischen Normung angepasst. 

Die technische Prüfgrundlage 

GW 7 beschreibt Anforderungen 

und Prüfungen an Hart- und Weichlote 

(einschließlich Weichlotpasten) 

sowie Flussmittel auf Basis von europäischen 

Normen. Zusätzlich beschreibt 

die Prüfgrundlage Anforderungen 

an die hygienische Eignung 

sowie die Wirksamkeit dieser zusätzlichen 

Werk- bzw. Hilfsstoffe. 

Darüber hinaus werden Angaben 

zur Baumusterprüfung und den 

Überwachungsverfahren in der Eigen- 

und Fremdüberwachung formuliert. 

Abgerundet wird das Regelwerks-„paket“ 

durch die technische 

Prüfgrundlage GW 393, die für Verlängerungen 

aus Kupferlegierungen 

mit Gewinden nach DIN EN 

10226-1, kegelige Außengewinde R 

(1:16), zylindrische Innengewinde 

Rp für die Verwendung in den Anwendungsbereichen 

der DIN EN 

806, DIN 1988 sowie DVGW-Arbeitsblatt 

G 600 (TRGI) und TRF gilt. 

Neben Anforderungen an die verwendeten 

Werkstoffe werden im 

Wesentlichen Baumaße und Dimensionen 

spezifiziert. 

Die technischen Prüfgrundlagen 

DVGW GW 6, GW 7, GW 8 und GW 

393 wurden im Projektkreis „Kupferrohre“ 

in Zusammenarbeit der technischen 

Komitees „Rohre und Rohrverbindungen“ 

und „Bauteile und 

Hilfsstoffe – Gas“ erarbeitet. 

Die Regelwerke können separat 

bezogen werden bei der wvgw 

Wirtschafts- und Verlagsgesellschaft 

Gas und Wasser mbH, Josef-Wirmer- 

Str. 3, 53123 Bonn, info@wvgw.de, 

www.wvgw.de. 

Preis: 

GW 6: € 22,71+ MwSt. und Versandkosten 

für DVGW-Mitglieder und € 30,29 für Nichtmitglieder. 







Ihr Kontakt zur Redaktion 


Tel. 089 / 203 53 66-56 

Fax 089 / 203 53 66-99 

trenkle@di-verlag.de 

Ihr Kontakt zur Anzeigenbuchung 

Helga Pelzer 

Tel. 089 / 203 53 66-77 

Fax 089 / 203 53 66-99 

pelzer@di-verlag.de 

April 2014 


Regelwerk Gas 

DVGW-Prüfgrundlage G 5952 (P) „Anforderungen 

an tragbare elektrische Geräte 

zur Messung und Bestimmung der Gasleckmenge 

an Niederdruck-Gasleitungen“ 

Die „Technische Regel für Gasinstallationen“ (DVGW- 

TRGI) stellt Anforderungen an die „Gebrauchsfähigkeit“ 

der Gasleitungsanlage. Die Gebrauchsfähigkeitsbewertung 

stützt sich auf die „Ermittlung der Gasleckmenge“ als eine 

wesent liche Komponente ab. Die Gasleckmenge kann beispielsweise 

mit einem Leckmengenmessgerät nach der 

Prüfgrundlage G 5952 (P) ermittelt werden. Der Einsatz zertifizierter 

Leckmengen-Messgeräte ermöglicht die Reproduzierbarkeit 

und Vergleichbarkeit von vor Ort ermittelten 

Messwerten. Für die Praxis ist damit Eindeutigkeit und Vergleichbarkeit 

hinsichtlich der Gasleckmenge bei der Gebrauchsfähigkeitsbeurteilung 

nach DVGW-TRGI gegeben. 

Die Überarbeitung diese Prüfgrundlage erfolgte vom Projektkreis 

„Leckmengenmessgeräte“ im Technischen Komitee 

„Gasinstallation“. Die Prüfgrundlage dient als Grundlage für 

die Prüfung und Zertifizierung von tragbaren elektrischen 

Geräten zur Bestimmung der Gasleckmenge an Niederdruck- 

Gasleitungen nach dem DVGW-Arbeitsblatt G 600. 

Es werden die allgemeinen Anforderungen an Konstruktion, 

Prüfung und Betriebsverhalten für mobile elektrische 

Geräte festgelegt, die mit Überdruck in den Leitungen gegenüber 

der Umgebung arbeiten. Die mit diesen Geräten 

bestimmbaren Gasleckmengen stellen den Volumenstrom 

(= Leckrate l/h) als Betriebsvolumenstrom, bezogen auf die 

am Messort aktuell herrschenden Randbedingungen (Betriebsdruck 

als Überdruck gemessen, Umgebungstemperatur) 

dar, so dass eventuelle Vergleichsmessungen zu anderen 

Zeiten leicht differierende Messergebnisse erbringen 

können. Insbesondere wurde mit der Überarbeitung die 

Anpassung des Referenzbetriebsdruckes von 22 mbar auf 

23 mbar erforderlich und somit Angleichung an den nach 

neuer TRGI 2008 geforderten Nenn-Ausgangsdruck des 

Gasdruckregelgerätes von Gasinstallationen. 

Die DVGW-Prüfgrundlage G 5952 ersetzt die VP 

952:2004-07 

Gegenüber dem Vorläufigen Prüfgrundlage VP 952 wurden 

folgende Änderungen vorgenommen: 

a) Überführung der Vorläufigen Prüfgrundlage in eine 

Prüfgrundlage und damit Anpassung an die aktuelle Regelwerkssystematik 

b) Übernahme von 23 mbar als Referenzbetriebsdruck 

c) Einbeziehen des Zert-Beschlusses 06-2006 

d) Ergänzung einer Zusatzprüfung zur Anwendung verkürzter 

Messzeiten 

Preis: 

€ 22,71 + MwSt. und Versandkosten für DVGW-Mitglieder und € 30,29 für 

Nichtmitglieder. 

Kai-Uwe Schuhmann, Bereich Gasverwendung 

Dienstag, 17.06.2014 

Mittwoch, 18.06.2014 

| REGELWERK | 










































Wann und Wo? 

Termin: 

• Dienstag, 17.06.2014, 



• Mittwoch, 18.06.2014, 


Ort: 



Zielgruppe: 


Veranstalter 










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April 2014 



| TERMINE 

| 

## 

Hannover Messe 2014 

7.–11.4.2014, Hannover 

www.hannovermesse.com 

## 

Tag der Kommunalwirtschaft 

29.–30. 4.2014, Hannover 

Innovation Congress GmbH, Tel. 0049 (0) 221 / 93 47 41-0, E-Mail: anmeldung@innovation-congress.de, 

www.tagderkommunalwirtschaft.de 

## 

DVGW-Sachverständige für Gastransport und Gasverteilung 

7.–8.5.2014, Bad Kissingen 

DVGW, Silke Splittgerber, Tel. 0049 (0) 228 / 9188-607, Fax 0049 (0) 228 / 9188-997, 

E-Mail: splittgerber@dvgw.de, www.dvgw.de 

## 

Pipeline Technology Conference 

12.–14.5.2014, Berlin 

www.pipeline-conference.com 

## 

Neuerungen zum Explosionsschutz für Gasversorgungsanlagen 

4.6.2014, Düsseldorf 



## 

MEORGA – MSR Spezialmesse 

4.6.2014, Leverkusen 

www.meorge.de 

## 

Biogas-Workshop 

5.–6.6.2014, Augsburg 

DVGW-Forschungsstelle am EBI in Karlsruhe, Frau Klesse, Tel. 0049 (0) 721 96402-20, 

E-Mail: klesse@dvgw-ebi.de, www.dvgw-ebi.de 

## 

gwf und figawa - 7. Fachkongress smart metering 2.0 

17.–18.6.2014, Essen 

www.gwf-smart-metering.de 

## 

Planung, Neuerung und Errichtung von Biogas-Einspeiseanlagen 

25.–26.6.2014, 



## 

Außerordentliche DVGW-Mitgliederversammlung 

2.7.2014, Bonn 

DVGW, E-Mail: asarow@dvgw.de 

## 

8. Praxistag Korrosionsschutz 

2.7.2014, Gelsenkirchen 

www.praxistag-korrosionsschutz.de 

## 

Blitzschutzsysteme für Gas-Druckregel- und -Messanlagen 

11.9.2014, Bad Kissingen, Hannover 



## 

MEORGA – MSR Spezialmesse 

17.9.2014, Ludwigshafen 

www.meorge.de 

# # gat/wat 2014 

29.9.–1.10.2014, Karlsruhe 

DVGW, E-Mail: asarow@dvgw.de 

April 2014 


DENSO GmbH | FIRMENPORTRÄT | 

DENSO GmbH 

Firmenname/Ort: DENSO GmbH 

Felderstrasse 24 

51371 Leverkusen 

Geschichte: 

• 1922 – Gründung des Unternehmens in 

Berlin. 

• 1927 – Erfindung des weltweit ersten passiven 

Korrosionsschutzes für Pipelines mit 

der DENSO®-Binde (Petrolatum-Binde). 

• 1946 – Wiederaufbau nach dem 2. Weltkrieg. 

• 1958 – Entwicklung der ersten Butylkautschuk-Bänder 

(DENSIT®). 

• 1971 – Entwicklung des ersten coextrudierten 

3-Schicht-Bandes für den 

Korrosionsschutz (DENSOLEN®). 

• 1997 – Einführung zweikomponentiger 

Polyurethanprodukte für den Korrosionsschutz 

(DENSOLID®). 

• 2006 – Entwicklung innovativer 

Schrumpfmanschetten (DEKOTEC®). 

Konzern: Als konzernunabhängiges, mittelständisches 

Unternehmen operiert DENSO von 

seinem Hauptsitz in Leverkusen aus weltweit. 

Das Unternehmen verfügt über eigene 

Niederlassungen innerhalb Europas und 

über ein weltweites Netz kompetenter Vertriebspartner. 

Beteiligungen: Zur DENSO-Firmengruppe gehören unter 

dem Dach der DENSO-Holding GmbH & Co. 

neben der DENSO GmbH folgende Unternehmen: 

DEKOTEC GmbH (D), DENSO-Dichtungstechnik 

GmbH & Co. (A), DENSOKOR 

AG (CH), DENSO-France S.A.R.L. (F), DENSO- 

Quimica S.A.U. (ES), Imbema-DENSO N.V. 

/B.V. (NL, B), Van Kaam KTL (NL) 

Kooperation(en): Das Unternehmen arbeitet sehr eng mit 

führenden Forschungsinstituten und Hochschulen 

in Deutschland in den Bereichen 

der Kunststofftechnik, Chemie und Ingenieurwissenschaften 

zusammen. 

Mitarbeiterzahl: DENSO-Firmengruppe: rd. 160 

Exportquote: > 60 % 

Produktspektrum: 

Produktion: 

Korrosionsschutzprodukte in Form von Petrolatum-Bändern 

und Massen, PE/Butylkautschuck-Bändern, 

Spritz- und Streichbeschichtungen 

auf Polyurethanbasis, innovativen 

Hotmelt- und Mastic- Schrumpfmaterialien, 

mechanischen Schutzsystemen, etc. 

Innovative Dichtmittel für die Infrastruktur 

(Straßen-, Gleis-, Kanal- und Ingenieurbau). 

Innovative Produkte sind für DENSO untrennbar 

mit der entsprechend leistungsfähigen 

Fertigungstechnologie verbunden. 

Die Produktion in Deutschland zeichnet 

sich deshalb durch eine besonders hohe 

Fertigungstiefe und den Einsatz verschiedenster 

Herstellungsverfahren aus. Alle 

DENSO-Produkte sind Made in Germany! 

Wettbewerbsvorteile: Als Erfinder des Passiven Korrosionsschutzes 

verfügt DENSO über ein umfassendes 

Know-How im Bereich des Passiven Korrosionsschutzes. 

Mit zahlreichen Neuentwicklungen 

und Patenten hat das Unternehmen 

seit über 90 Jahren seine Innovationskraft 

unter Beweis stellen können. 

Zertifizierung: 

Alle Produkte sind entsprechend der jeweiligen 

Anforderungen zertifiziert. Zudem 

unterliegen Produkte und Produktionsprozesse 

einer intensiven Fremdüberwachung. 

Zertifizierungen u. a. von: DIN EN ISO 9001, 

DIBt, DVGW, ÖVGW, SVGW, kiwa, Enagas, 

Gaz de France, GOST. 

Servicemöglichkeiten: Kompetente und erfahrene Mitarbeiter im 

In- und Ausland beraten und schulen die 

Partner und Kunden von der Projekt-Planungsphase 

bis zur Ausführung bei der 

Auswahl des geeigneten Produktes. 

Internetadresse: 

Ansprechpartner: 

www.denso.de 

Herr Gerd Friedel 

April 2014 


IMPRESSUM 

Das Gas- und Wasserfach 

gwf – Gas|Erdgas 

Die praxisorientierte technisch-wissenschaftliche Zeitschrift 

für Gasversorgung, Gasverwendung und Gaswirtschaft. 

Organschaften: 

Zeitschrift des DVGW Deutscher Verein des Gas- und Wasser faches e. V., 

Technisch-wissenschaftlicher Verein, 

des Bundesverbandes der Energie- und Wasserwirtschaft e. V. (BDEW), 

der Bundesvereinigung der Firmen im Gas- und Wasserfach e. V. 

(figawa), 

des Fachverbandes Kathodischer Korrosionsschutz (FVKK), 

der Österreichischen Vereinigung für das Gas- und Wasserfach (ÖVGW), 

dem Fachverband der Gas- und Wärme versorgungsunternehmen, 

Österreich 

Herausgeber: 

Dr.-Ing. Rolf Albus, GWI, Essen 

Prof. Dr.-Ing. Harro Bode, Ruhrverband, Essen 

Dipl.-Ing. Heiko Fastje, EWE Netz GmbH, Oldenburg 

Prof. Dr. Fritz Frimmel, EBI, Karlsruhe 

Dipl.-Wirtschaftsingeneur Gotthard Graß, figawa, Köln 

Dr.-Ing. Frieder Haakh, Zweckverband Landeswasserversorgung, 

Stuttgart (federführend Wasser/Abwasser) 

Prof. Dr. Dipl.-Ing. Klaus Homann (federführend Gas/Erdgas), 

Thyssengas GmbH, Dortmund 

Prof. Dr.-Ing. Thomas Kolb, Engler-Bunte-Institut, Karlsruhe 

Prof. Dr. Matthias Krause, Stadtwerke Halle, Halle 

Prof. Dr. Joachim Müller-Kirchenbauer, TU Clausthal, Clausthal-Zellerfeld 

Prof. Dr.-Ing. Rainer Reimert, EBI, Karlsruhe 

Dipl.-Ing. Michael Riechel, Thüga AG, München 

Dr. Karl Roth, Stadtwerke Karlsruhe, Karlsruhe 

Dipl.-Ing. Otto Schaaf, Stadtentwässerungsbetriebe Köln AöR 

Harald Schmid, WÄGA Wärme-Gastechnik GmbH, Kassel 

Prof. Dr.-Ing. Lothar Scheuer, Aggerverband, Gummersbach 

Dr.-Ing. Walter Thielen, DVGW, Bonn 

Dr. Anke Tuschek, BDEW, Berlin 

Martin Weyand, BDEW, Berlin 

Schriftleiter: 

Dr.-Ing. Klaus Altfeld, E.ON New Build & Technology GmbH, Essen 

Dr.-Ing. Siegfried Bajohr, Engler-Bunte-Institut des Karlsruher Instituts 

für Technologie (KIT), Karlsruhe 

Dr. rer. nat. Norbert Burger, figawa Bundesvereinigung der Firmen 

im Gas- und Wasserfach, Köln 

Dr. rer. nat. Volker Busack, VNG Gasspeicher GmbH, Leipzig 

Dr.-Ing. Frank Graf, DVGW-Forschungsstelle am Engler-Bunte- 

Institut des Karlsruher Instituts für Technologie (KIT), Karlsruhe 

Dipl.-Phys. Theo B. Jannemann, DVGW Cert GmbH, Bonn 

Dr. Joachim Kastner, Elster GmbH, Dortmund 

Dipl.-Ing. Jürgen Klement, Ingenieurbüro für Versorgungstechnik, 

Gummersbach 

Dr.-Ing. Bernhard Klocke, Gelsenwasser AG, Gelsenkirchen 

Dr. Hartmut Krause, DBI Gastechnologisches Institut gGmbH, Freiberg 

Dipl-Ing. Markus Last, Thüga AG, München 

Prof. Dr.-Ing. Jens Mischner, Fachhochschule Erfurt, Erfurt 

Dr.-Ing. Bernhard Naendorf, GWI Gaswärme-Institut e.V., Essen 

Dipl.-Ing. Frank Rathlev, Thyssengas GmbH, Duisburg 

Prof. Dr.-Ing. Gerhard Schmitz, TU Hamburg Harburg, Hamburg 

Prof. Dr.-Ing. Dimosthenis Trimis, TU Bergakademie Freiberg, Freiberg 

Dr. Martin Uhrig, Open Grid Europe GmbH, Essen 

Dipl.-Kfm. Dipl.-Volkswirt Dr. Gerrit Volk, Bundesnetzagentur, Bonn 

Dr.-Ing. Ulrich Wernekinck, RWE Metering GmbH, Mülheim 

Dr. Achim Zajc, RMG Messtechnik GmbH, Butzbach 

Chefredakteur: 

Volker Trenkle, DIV Deutscher Industrieverlag GmbH, 

Arnulfstraße 124, 80636 München, 

Tel. +49 89 203 53 66-56, Fax +49 89 203 53 66-99, 

E-Mail: trenkle@di-verlag.de 

Redaktion: 

Elisabeth Terplan, im Verlag, 

Tel. +49 89 203 53 66-43, Fax +49 89 203 53 66-99, 

E-Mail: terplan@di-verlag.de 

Redaktionsbüro: 

Birgit Lenz, im Verlag, 

Tel. +49 89 203 53 66-23, Fax +49 89 203 53 66-99, 

E-Mail: lenz@di-verlag.de 

Verlag: 

DIV Deutscher Industrieverlag GmbH, 

Arnulfstraße 124, 80636 München, 

Tel. +49 89 203 53 66-0, Fax +49 89 203 53 66-99, 

Internet: http://www.di-verlag.de 

Geschäftsführer: 

Carsten Augsburger, Jürgen Franke 

Spartenleiter: Stephan Schalm 

Anzeigenabteilung: 

Mediaberatung: 

Helga Pelzer, im Verlag, 

Tel. +49 89 203 53 66-77, Fax +49 89 203 53 66-99, 

E-Mail: pelzer@di-verlag.de 

Anzeigenverwaltung: 

Eva Feil, im Verlag, 

Tel. +49 89 203 53 66-11, Fax +49 89 203 53 66-99, 

E-Mail: feil@di-verlag.de. 

Zur Zeit gilt Anzeigenpreisliste Nr. 64. 

Bezugsbedingungen: 

„gwf – Gas|Erdgas“ erscheint monatlich einmal (Doppelausgaben 

Januar/Februar und Juli/August). Mit regelmäßiger Verlegerbeilage 

„R+S – Recht und Steuern im Gas- und Wasserfach“ (jeden 2. Monat). 

Jahres-Inhaltsverzeichnis im Dezemberheft. 

Jahresabonnementpreis: 

Print: 360,– € 

Porto Deutschland 30,– / Porto Ausland 35,– € 

ePaper: 360,– € 

Einzelheft Print: 39,– € 

Porto Deutschland 3,– € / Porto Ausland 3,50€ 

Einzelheft ePaper: 39,– € 

Abo plus (Print und ePaper): 498,– € 

Porto Deutschland 30,– / Porto Ausland 35,– € 

Die Preise enthalten bei Lieferung in EU-Staaten die Mehrwertsteuer, 

für das übrige Ausland sind sie Nettopreise. 

Studentenpreis: 50 % Ermäßigung gegen Nachweis. 

Bestellungen über jede Buchhandlung oder direkt an den Verlag. 

Abonnements-Kündigung 8 Wochen zum Ende des Kalenderjahres. 

Abonnement/Einzelheftbestellungen: 

Leserservice gwf – Gas|Erdgas 

DataM-Services GmbH, Herr Marcus Zepmeisel, 

Franz-Horn-Str. 2, 97082 Würzburg 

Tel. +49 931 4170 459, Fax +49 931 4170 494 

leserservice@di-verlag.de 

Die Zeitschrift und alle in ihr enthaltenen Beiträge und Abbildungen 

sind urheberrechtlich geschützt. Mit Ausnahme der gesetzlich 

zugelassenen Fälle ist eine Verwertung ohne Einwilligung des Verlages 

strafbar. Mit Namen gezeichnete Beiträge entsprechen nicht 

unbedingt der Meinung der Redaktion. 

Druck: Druckerei Chmielorz GmbH 

Ostring 13, 65205 Wiesbaden-Nordenstadt 

DIV Deutscher Industrieverlag GmbH, München 

Printed in Germany 

April 2014 


Marktübersicht 

■■ 

Gastransport und Gasverteilung 

■■ 

Gasdruckregelung und Gasmessung 

■■ 

Gasbeschaffenheit und Gasverwendung 

■■ 

Gasspeicher 

■■ 

Handel und Informationstechnologie 

■■ 

DVGW-zertifizierte Unternehmen 

Ansprechpartner für den 

Eintrag Ihres Unternehmens: 

Uwe Lätsch 

Telefon 089 2035366-77 

Telefax 089 2035366-99 

E-Mail: laetsch @di-verlag.de

2014 

Gastransport und GasverteilunG 


Rohrdurchführungen 

Rohre und Rohrleitungszubehör 

Armaturen und Zubehör 

Armaturen 

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ihr Kontakt: 

Uwe Lätsch 

Tel. 089 2035366-77 

Fax 089 2035366-99 

laetsch@di-verlag.de 

April 2014 


Gastransport und GasverteilunG 

2014 

Aktiver Korrosionsschutz 

Korrosionsschutz 


Passiver Korrosionsschutz 

April 2014 


2014 

Gasbeschaffenheit und GasverwendunG 


Filtration 

Gasaufbereitung 

Odorierungskontrolle 

Gasgeräte 

BHKW, KWK 

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Uwe Lätsch 

Tel. 089 2035366-77 

Fax 089 2035366-99 

laetsch@di-verlag.de 

April 2014 


dvGw-zertifizierte unternehmen 

2014 

Rohrleitungsbau 

Filter 


April 2014 




Intelligente Lösungen 

für die Energiewende 

17. – 18.06.2014, Essen 





Wann und Wo? 

Dienstag, 17.06.2014 

Mittwoch, 18.06.2014 















• Weiterentwicklung der Technischen Richtlinie für das Smart Meter Gateway 










Themenblock 5 Konsequenzen für die Komponentenund 


• Auswirkung von Gasbeschaffenheitsschwankungen auf Industrieprozesse 





Thema: 

7. Fachkongress – smart energy 2.0 


Termin: 

• Dienstag, 17.06.2014, 


Abendveranstaltung ab 19:00 Uhr 

• Mittwoch, 18.06.2014, 


Ort: 


Norbertstraße 2a, 45131 Essen 


Zielgruppe: 



Verteilnetz betreibern, Softwareunternehmen 

und der Geräteindustrie 






Im Preis enthalten sind die Tagungsunterlagen 

sowie das Catering (Kaffeepausen und Snacks, 

Mittagessen an beiden Tagen, Abendveranstaltung). 

Veranstalter 


Sponsored by 




Fax-Anmeldung: 089 - 203 53 66-99 oder Online-Anmeldung: www.gwf-smart-energy.de 

Ich bin gwf-Abonnent 

Ich bin figawa-Mitglied 

Ich zahle den regulären Preis 

Ich komme auf Empfehlung von Firma: .......................................................................................................................................................................... 

Vorname, Name 

Telefon 

Fax 


E-Mail 



Nummer 

✘ 


+ Ausstellung 

+ Abendveranstaltung

INSERENTENVERZEICHNIS 

Firma 

Seite 

Böhmer GmbH, 45549 Sprockhövel 203 

Croatian Gas Association, HR 10000 Zagreb 215 

DENSO GmbH, 51371 Leverkusen 

Titelseite 

DVGW e.V., 53123 Bonn 211 

DVGW-Forschungsstelle e.V., 76131 Karlsruhe 257 

EITEP GmbH, 30177 Hannover 209 

Ing. Büro Fischer-Uhrig, 14052 Berlin 213 

sebaKMT, 96148 Baunach 205 

Waldemar Suckut VDI, 29221 Celle 233 

Viega GmbH & Co. KG, 57439 Attendorn 219 

Marktübersicht 271 bis 275 

3-Monats-Vorschau 2014 

Ausgabe Mai 2014 Juni 2014 Juli 2014 

Anzeigenschluss: 

Erscheinungstermin: 

Themen-Schwerpunkt 

Fachmessen/ 

Fachtagungen/ 

Veranstaltung 

(mit erhöhter Auflage und 

zusätzlicher Verbreitung) 

04.04.2014 

07.05.2014 

Power-to-Gas/ 

Smart Grid/ 

Konvergenz der Netze 

European Gas Production Forum and 

Exhibition 

Düsseldorf, 04.–06.06.2014 

06.05.2014 

04.06.2014 

Gas-Plus-Technologien/ 

Gasmess- und -regelungstechnik 

02.07.2014 

29.07.2014 

Energiespeicherung und Gasproduktion/ 

-transport 

DVGW- EBI Erfahrungsaustausch der 

Chemiker und Ingenieure des Gasfachs 

Dortmund, 11.–12.09.2014 

Renexpo ® 

Augsburg, 25.–28.09.2014 

Änderungen vorbehalten

Gasqualitäten im veränderten Energiemarkt 

Herausforderungen und Chancen für die häusliche, 

gewerbliche und industrielle Anwendung 

Erdgas hat sich in Deutschland und in Europa in den letzten Jahrzehnten als 

vielseitiger, effizienter und umweltschonender Energieträger in Haushalt, 

Gewerbe und Industrie etabliert. Doch der Erdgasmarkt befindet sich im Wandel: 

traditionelle Erdgasquellen versiegen, während neue Quellen, insbesondere 

im außereuropäischen Ausland, an Bedeutung gewinnen. Im Rahmen der 

deutschen Energiewende spielt zudem die Nutzung regenerativer Quellen 

(Biogas oder auch Wasserstoff und Methan mittels „Power-to-Gas“) eine 

immer größere Rolle, während auf EU-Ebene Handelshemmnisse zunehmend 

abgebaut werden. Diese Veränderungen bieten große Chancen für die Gasversorgung 

und -anwendung. 

Hrsg.: Jörg Leicher, Anne Giese, Norbert Burger 

1. Auflage 2014 

596 Seiten, vierfarbig 

165 x 230 mm, Broschur 

ISBN: 978-3-8356-7122-5 

Preis: € 80,– 



Jetzt bestellen! 

WISSEN FÜR DIE 

ZUKUNFT 

Bestellung per Fax: +49 201 / 820 Deutscher 02-34 Industrieverlag oder GmbH abtrennen | Arnulfstr. und 124 im | Fensterumschlag 80636 München einsenden 

Ja, ich bestelle gegen Rechnung 3 Wochen zur Ansicht 

___Ex. 

Gasqualitäten im veränderten Energiemarkt 

1. Auflage 2014 – ISBN: 978-3-8356-7122-5 für € 80,– (zzgl. Versand) 



Straße / Postfach, Nr. 


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45039 Essen 

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Branche / Wirtschaftszweig 

Bevorzugte Zahlungsweise Bankabbuchung Rechnung 

Bank, Ort 

Widerrufsrecht: Sie können Ihre Vertragserklärung innerhalb von zwei Wochen ohne Angabe von Gründen in Textform (z.B. 

Brief, Fax, E-Mail) oder durch Rücksendung der Sache widerrufen. Die Frist beginnt nach Erhalt dieser Belehrung in Textform. 

Zur Wahrung der Widerrufsfrist genügt die rechtzeitige Absendung des Widerrufs oder der Sache an die Vulkan-Verlag GmbH, 

Versandbuchhandlung, Postfach 10 39 62, 45039 Essen. 

Bankleitzahl 


Kontonummer 

PAGQEM2013 

Nutzung personenbezogener Daten: Für die Auftragsabwicklung und zur Pflege der laufenden Kommunikation werden personenbezogene Daten erfasst und gespeichert. Mit dieser Anforderung erkläre ich mich damit einverstanden, dass ich 

vom DIV Deutscher Industrieverlag oder vom Vulkan-Verlag per Post, per Telefon, per Telefax, per E-Mail, nicht über interessante, fachspezifische Medien und Informationsangebote informiert und beworben werde. 

Diese Erklärung kann ich mit Wirkung für die Zukunft jederzeit widerrufen.

gwf Gas/Erdgas Rohrnetz (Vorschau)

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