dynamique non-lineaire des systemes multi-rotors. etudes ...
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30 CHAPITRE 2.<br />
MODÈLES DE ROULEMENTS<br />
De manière générale, l’utilisation <strong>des</strong> différents modèles cités ci-<strong>des</strong>sus dépend de la complexité<br />
du système tournant dans lequel ils sont inscrits. Ainsi, les modèles complexes, notamment<br />
prenant en compte la contribution de chaque élément roulant, sont inscrits dans <strong>des</strong><br />
systèmes <strong>dynamique</strong>s plutôt simples de manière à mettre en évidence surtout le fonctionnement<br />
du roulement lui-même ([Whi79, TGP00b, TGP00a, HSP03]). Les applications sur <strong>des</strong><br />
modèles de rotor à grand nombre de degrés de liberté sont rares. En effet, la complexité du<br />
modèle de roulement rend alors difficile la simulation avec le rotor complet. On citera tout de<br />
même l’application faite par Jang et Jeong [JJ03] qui utilise un modèle de roulement développé<br />
par Jones [Jon60] à un rotor rigide à 5 degrés de liberté.<br />
Il est important de noter que, par rapport à une réponse à balourd, les vibrations engendrées<br />
par le passage de corps roulants sont de très faible amplitude. C’est pour cela que<br />
les phénomènes associés sont discutés sur <strong>des</strong> modèles de <strong>rotors</strong> parfaitement équilibrés. On<br />
constate alors que l’amplitude <strong>des</strong> déplacements ne dépasse pas quelques dizaines de micromètres.<br />
Dans le cadre de notre étude, on s’intéressera principalement aux roulements à rouleaux<br />
cylindriques car c’est le type de roulements utilisés dans les paliers interarbres <strong>des</strong> moteurs<br />
d’avions. Une modélisation détaillée sera développée, accompagnée d’une procédure d’interpolation<br />
afin d’alléger le calcul. Des possibilités de simplification seront ensuite discutées en se<br />
basant sur l’exemple numérique étudié.<br />
2.2 Modèle d’un roulement à rouleaux à 4 degrés de liberté<br />
Afin de rendre compte avec précision du comportement <strong>dynamique</strong> du système bi-<strong>rotors</strong><br />
que nous avons développé, il est nécessaire de modéliser fidèlement le roulement interarbre. En<br />
effet, les corps roulants de ce dernier se déplacent à <strong>des</strong> vitesses très élevées par rapport aux<br />
bagues (tout particulièrement en contra-rotation) tout en subissant également <strong>des</strong> chargements<br />
importants compte tenu de leur localisation (proche <strong>des</strong> turbines BP et HP). Pour répondre<br />
à cette problématique, nous avons choisi de développer un modèle de roulement à rouleaux à<br />
quatre degrés de liberté dans le cadre <strong>des</strong> hypothèses suivantes :<br />
– les rouleaux sont supposés cylindriques,<br />
– les bagues sont indéformables,<br />
– les rouleaux sont supposés être constitués de tranches réagissant à l’écrasement radial<br />
par une force normale à sa surface.<br />
Comme il s’agit d’un roulement à rouleaux cylindriques, le roulement ne transmet pas<br />
d’effort axial, mais seulement l’effort transversal (deux composantes) et un couple (deux composantes<br />
selon deux rotations de basculement). On développe donc un modèle du même type<br />
que celui établi par de Mul [DMVM89a, DMVM89b]<br />
Pour formuler les équations d’équilibre, on utilisera deux repères (figure 2.5) :<br />
– Oxyz cartésien, global (“fixe”, lié à la bague extérieure) et<br />
– Or j t j z cylindrique, associé au i-ième rouleau.