VYUŽITà DRUHOTNÃCH ZDROJU ENERGIE
VYUŽITà DRUHOTNÃCH ZDROJU ENERGIE
VYUŽITà DRUHOTNÃCH ZDROJU ENERGIE
- No tags were found...
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
Vvzd<br />
. c<br />
pvzd<br />
.( tvzd<br />
2<br />
− tvzd1)<br />
Vsp.<br />
c<br />
psp.(<br />
t<br />
sp1<br />
− t<br />
sp2<br />
). η<br />
z<br />
ηr<br />
=<br />
=<br />
.<br />
Vsp.<br />
c<br />
psp1.<br />
t<br />
sp1<br />
Vsp.<br />
c<br />
psp1.<br />
tsp<br />
1<br />
Zavedeme-li přibližně c<br />
psp<br />
≈ c psp 1<br />
, bude<br />
⎛ tsp2<br />
⎞<br />
η = ⎜ − ⎟<br />
r<br />
η<br />
z<br />
. 1<br />
⎝ t<br />
sp1<br />
⎠<br />
Je tedy účinnost využití odpadního tepla spalin závislá :<br />
a) na teplotě spalin tsp<br />
1<br />
na vstupu do rekuperátoru (čím vyšší, tím je i vyšší využitelnost<br />
tepla),<br />
b) na teplotě spalin t<br />
sp2<br />
na výstupu spalin (čím nižší, tím vyšší využitelnost.).<br />
Teplota tsp<br />
1<br />
je v podstatě dána teplotním režimem v agregátu. Teplota t<br />
sp2<br />
je omezena<br />
rosným bodem spalin, kdy dochází ke kondenzaci vodních par ve spalinách a korozi<br />
kouřových tahů a zařízení za rekuperátorem (např. spalinový ventilátor). Ke korozi<br />
dochází zejména v případech, kdy je ve spalinách oxid siřičitý (např. při spalování<br />
koksárenského plynu). Teplota rosného bodu je závislá na parciálním tlaku H 2 O ve<br />
spalinách, což je dáno v podstatě druhem paliva a složením spalin.<br />
Výpočet rekuperátoru se děje v podstatě stejným způsobem jako u výměníků tepla,<br />
tedy<br />
Q = S. k.<br />
Δ<br />
[W]<br />
u<br />
t s<br />
Z této rovnice se vypočítá velikost teplosměnné plochy rekuperátoru S [m 2 ]. Součinitel<br />
prostupu tepla k , resp. součinitelé přestupu tepla na straně spalin α<br />
1<br />
, resp. na straně vzduchu<br />
α<br />
2<br />
se vypočítají pomocí bezrozměrných kriterií Re a Pr,<br />
spád: Pro protiproudý výměník tepla je<br />
Δ t<br />
s<br />
t<br />
=<br />
sp1<br />
− t<br />
vzd 2<br />
( t<br />
ln<br />
( t<br />
− ( t<br />
− t<br />
− t<br />
sp1<br />
sp2<br />
sp2<br />
vz2<br />
vzd1<br />
− t<br />
)<br />
)<br />
vzd1<br />
)<br />
Δ ts<br />
je střední logaritmický teplotní<br />
Omezení využitelnosti odpadního tepla spalin v rekuperátorech<br />
Vyplývá z maximální přípustné teploty stěny rekuperátoru, resp. teploty ohřátého<br />
vzduchu nebo plynu.<br />
V rovnici pro využitelné teplo<br />
Qu<br />
zaveďme za:<br />
V nV<br />
a V V + V n −1)<br />
vzd<br />
= .<br />
vzd −min<br />
sp<br />
=<br />
sp−min<br />
vzd −min.(<br />
[m 3 .s -1 ]<br />
Zde jest<br />
Vvzd −min<br />
teoretické množství spalovacího vzduchu<br />
V<br />
sp−min<br />
teoretické množství spalin,<br />
které určíme z daného paliva a množství spáleného plynu.<br />
Potom bude:<br />
n. Vvzd<br />
− min.<br />
c<br />
pvzd<br />
.( tvzd<br />
2<br />
− tvzd1)<br />
= [ Vsp−min<br />
+ Vvzd<br />
−min.(<br />
n −1)<br />
].<br />
c<br />
psp.(<br />
tsp<br />
1<br />
− tsp2<br />
). η<br />
z<br />
Zavedeme-li přibližně c ≈ c , bude teplota vzduchu na výstupu z rekuperátoru<br />
pvzd<br />
psp<br />
⎛ Vsp−min<br />
1 ⎞<br />
t<br />
vzd 2<br />
=<br />
⎜ + 1−<br />
.( tsp<br />
1<br />
− t<br />
sp2<br />
).<br />
z<br />
+ tvzd1<br />
nV .<br />
vzd min<br />
n<br />
⎟ η<br />
⎝ − ⎠<br />
Např. při spalování zemního plynu v ohřívací kovářské peci a teplotě spalin před<br />
o<br />
rekuperátorem tsp 1<br />
= 1200 C a jejich ochlazením v rekuperátoru na t = o<br />
sp2 200 C , při<br />
19