Untitled - Bad-Homburg

07123501 � Verlängerung der Stadtbahnlinie U 2 

1. Bericht: Erste Empfehlungen zu Gründung und 

Herstellung der Baugruben 

INHALTSVERZEICHNIS 

INHALTSVERZEICHNIS ................................................................................................. 2 

ANLAGENVERZEICHNIS ............................................................................................... 6 

TABELLENVERZEICHNIS .............................................................................................. 7 

ABBILDUNGSVERZEICHNIS ......................................................................................... 8 

1. VORBEMERKUNGEN ............................................................................................ 9 

2. VERWENDETE UNTERLAGEN ........................................................................... 10 

2.1 Übersichtslagepläne und Lagepläne ......................................................... 10 

2.2 Bauwerkspläne .......................................................................................... 10 

2.3 Bestandspläne ........................................................................................... 11 

2.4 Vorschriften, Merkblätter, Richtlinien, Literatur .......................................... 11 

2.5 Archivunterlagen der Dr. Hug Geoconsult GmbH ..................................... 12 

3. BESCHREIBUNG DES PROJEKTGEBIETES UND DER BAUMASSNAHME ..... 14 

4. DURCHGEFÜHRTE UNTERSUCHUNGEN ......................................................... 21 

4.1 Felduntersuchungen .................................................................................. 21 

4.2 Laboruntersuchungen................................................................................ 24 

4.2.1 Laborchemische Untersuchungen ............................................................. 24 

4.2.1.1 Grundwasser ..................................................................................... 24 

4.2.1.2 Schwarzdecken ................................................................................. 24 

4.2.1.3 Boden ................................................................................................ 24 

4.2.2 Bodenmechanische Untersuchungen ........................................................ 24 

4.3 Auswertung und Darstellung ..................................................................... 25 

5. ERGEBNISSE DER UNTERGRUNDERKUNDUNG ............................................. 26 

5.1 Regionale geologische Situation ............................................................... 26 

5.2 Örtliche geologische Situation / Schichtenfolge ........................................ 26 

5.2.1 Allgemeines ............................................................................................... 26 

5.2.2 Schicht I: künstliche Auffüllungen .............................................................. 27 

5.2.2.1 Oberflächenbefestigungen ................................................................ 27 

5.2.2.2 Künstliche Auffüllungen im Bereich der Verkehrsflächen .................. 27 

5.2.2.3 Bahndämme ...................................................................................... 28 

5.2.2.4 Sonstige Auffüllungen ........................................................................ 29 

5.2.3 Schicht II: Lößböden (Quartär) .................................................................. 29 

Dr. Hug Geoconsult GmbH Seite 2




5.2.4 Schicht III: Taunusschotter (Quartär) ........................................................ 30 

5.2.5 Schicht IV: Tone und Schluffe (Tertiär) ..................................................... 31 

5.2.6 Schicht V: Basalte (Tertiär)........................................................................ 32 

5.3 Ergebnisse der bodenphysikalischen Laboruntersuchungen .................... 33 

5.4 Baugrundbeurteilung ................................................................................. 34 

5.4.1 Rammsondierungen .................................................................................. 34 

5.4.2 Allgemeine Eigenschaften ......................................................................... 35 

5.5 Bodenkenngrößen/ Bodenklassen ............................................................ 36 

6. GRUNDWASSERVERHÄLTNISSE ...................................................................... 38 

6.1 Hydrogeologischer Rahmen ...................................................................... 38 

6.2 Heilquellen- und Trinkwasserschutz .......................................................... 38 

6.3 Örtliche Grundwassersituation und -stände .............................................. 39 

6.4 Durchlässigkeit des Untergrundes............................................................. 43 

6.5 Betonaggressivität gemäß DIN 4030 ......................................................... 43 

7. ABFALLTECHNISCHE UNTERSUCHUNGEN ..................................................... 44 

7.1 Schwarzdecken ......................................................................................... 44 

7.1.1 Allgemeines ............................................................................................... 44 

7.1.2 Ergebnisse ................................................................................................ 45 

7.2 Boden ........................................................................................................ 46 

7.2.1 Allgemeines ............................................................................................... 46 

7.2.2 Untersuchungsumfang .............................................................................. 48 

7.2.3 Ergebnisse ................................................................................................ 50 

7.2.4 Künstliche Auffüllungen/ Tragschichten .................................................... 52 

7.2.5 Lößablagerungen, Taunusschotter (Quartär) ............................................ 53 

7.2.6 Tone (Tertiär)............................................................................................. 53 

7.2.7 Basalte (Tertiär) ......................................................................................... 53 

7.3 Zusammenfassung und ergänzende Hinweise ......................................... 54 

8. GRÜNDUNGSMÖGLICHKEITEN ......................................................................... 54 

8.1 Allgemeines ............................................................................................... 54 

8.2 Tunnel- und Trogbauwerke ....................................................................... 55 

8.2.1 Haltepunkt Gonzenheim mit Tunnelbauwerk ............................................. 55 

8.2.2 Trogbauwerke ........................................................................................... 55 

8.3 Brückenbauwerke ...................................................................................... 56 





8.3.1 Brücke über den Dornbach........................................................................ 56 

8.3.2 Brücke über die Lange Meile ..................................................................... 57 

8.3.2.1 Allgemeines ....................................................................................... 57 

8.3.2.2 Gründung ........................................................................................... 58 

8.3.3 Brücke über den Hessenring ..................................................................... 58 

8.3.3.1 Allgemeines ....................................................................................... 58 

8.3.3.2 Gründung ........................................................................................... 59 

8.4 Stützbauwerke ........................................................................................... 60 

8.4.1 Bahndamm und Grundstück Erlenweg 4 ................................................... 60 

8.4.1.1 Allgemeines ....................................................................................... 60 

8.4.1.2 Stützwände ........................................................................................ 63 

8.4.1.3 Bohrpfähle ......................................................................................... 64 

8.4.2 Gotenstraße .............................................................................................. 64 

8.5 Dammbauwerke ........................................................................................ 65 

8.5.1 Herstellen des Bahnsteigs am Bahnhof Bad Homburg ............................. 65 

8.5.2 Gründung von Signalen und Masten ......................................................... 66 

8.5.3 Gleisbaumaßnahmen ................................................................................ 66 

8.5.4 Verbreiterung der bestehenden Bahndämme ........................................... 67 

8.5.4.1 Einbaumaterialien .............................................................................. 67 

8.5.4.2 Einbau des Materials ......................................................................... 68 

8.5.4.3 Standsicherheit und Dammsetzungen ............................................... 68 

8.6 Verlegung Dornbach.................................................................................. 69 

8.7 Sonstige Hinweise ..................................................................................... 70 

8.7.1 Erdbebensicherheit ................................................................................... 70 

8.7.2 Erd- und Wasserdruck ............................................................................... 70 

8.7.3 Allgemeine Hinweise ................................................................................. 71 

9. ABDICHTUNG ...................................................................................................... 71 

10. HINWEISE ZUR PLANUNG UND HERSTELLUNG DER BAUGRUBEN ......... 73 

10.1 Belange des Trink- und Heilquellenschutzes ............................................ 73 

10.2 Randbedingungen und Baugrubenkonzept ............................................... 73 

10.2.1 Tunnel- und Trogbauwerke ................................................................... 73 

10.2.2 Sonstige Verbaumaßnahmen ................................................................ 74 

10.3 Freie Böschungen ..................................................................................... 75 

10.4 Verbau ....................................................................................................... 76 





10.4.1 Grundwasserabsenkung mit wasserdurchlässigem Verbau .................. 76 

10.4.2 Grundwasserabsperrung mit wasserdichtem Verbau ............................ 76 

10.5 Bemessung ............................................................................................... 77 

10.6 Rückverankerung ...................................................................................... 78 

10.7 Wasserhaltungsarbeiten ............................................................................ 79 

10.7.1 Grundwasserabsenkung mit wasserdurchlässigem Verbau .................. 79 

10.7.2 Grundwasserabsperrung mit wasserdichtem Verbau ............................ 80 

10.7.3 Sonstige Wasserhaltungen .................................................................... 80 

10.7.4 Allgemeine Hinweise ............................................................................. 80 

10.8 Sicherungs- und Unterfangungsmaßnahmen ............................................ 81 

10.9 Planung und Herstellung der Verbaumaßnahmen .................................... 82 

10.10 Erdarbeiten ................................................................................................ 83 

11. EINFLUSS DER BAUMASSNAHME AUF DIE NACHBARSCHAFT ................ 85 

11.1 Allgemeines ............................................................................................... 85 

11.2 Messprogramm/ Beweissicherung ............................................................ 86 

12. STRASSENBAUMASSNAHMEN ...................................................................... 87 

12.1 Allgemeines ............................................................................................... 87 

12.2 Erdplanum ................................................................................................. 88 

12.3 Trag-/Frostschutzschicht ........................................................................... 89 

12.4 Abschließende Hinweise ........................................................................... 90 

13. LEITUNGSUMVERLEGUNG FRANKFURTER LANDSTRASSE ..................... 90 

14. EMPFEHLUNGEN FÜR WEITERE UNTERSUCHUNGEN .............................. 92 

15. ZUSAMMENFASSUNG .................................................................................... 93 

16. SCHLUSSBEMERKUNG .................................................................................. 95 





ANLAGENVERZEICHNIS 

1.1 – 1.4 Lage der Bodenaufschlüsse 

1.5 – 1.12 Ingenieurgeologische Längsschnitte 

1.5 Tunnelbauwerk Frankfurter Landstraße 

1.6 Unterfahrung EÜ Frankfurter Landstraße 

1.7 Trogbauwerk Erlenweg 

1.8 Brücke über den Dornbach 

1.9 Brücke über die Lange Meile 

1.10 Bahndamm Lange Meile 

1.11 Brücke über den Hessenring 

1.12 Bahndamm Hessenring mit Bahnsteig Bahnhof Bad Homburg 

2.1 – 2.35 Bohrprofile nach DIN 4023 

2.36 – 2.47 Rammdiagramme nach DIN 4094 

3.1 – 3.28 Schichtenverzeichnisse nach DIN 4022 

4.1 – 4.3 Prüfberichte der laborchemischen Grundwasseruntersuchungen 

5.1 – 5.4 Prüfberichte der laborchemischen Asphaltuntersuchungen 

6.1 – 6.31 Prüfberichte der laborchemischen Bodenuntersuchungen 

7.1 – 7.4 Prüfbericht der bodenmechanischen Laboruntersuchungen 

8.1 – 8.7 Fotodokumentation der Maschinenkernbohrungen 





TABELLENVERZEICHNIS 

Tab. 1: Umfang der Baugrunderkundung .............................................................. 22 

Tab. 1: Umfang der Baugrunderkundung (Fortsetzung) ........................................ 23 

Tab. 2: Fließ- und Ausrollgrenzen ......................................................................... 33 

Tab. 3: Korngrößenverteilungen ............................................................................ 34 

Tab. 4: Charakteristische Bodenkenngrößen ........................................................ 36 

Tab. 4: Charakteristische Bodenkenngrößen (Fortsetzung) .................................. 37 

Tab. 5: Verbote gemäß Heilquellenschutzverordnung [4.2] .................................. 39 

Tab. 6: Wasserstände in den Bohrungen Mitte September und Anfang 

November 2007 ......................................................................................... 40 

Tab. 7: Grundwassermessstelle in der Umgebung des Projektgebietes ............... 42 

Tab. 8: Maßgebende Ergebnisse der Wasseranalyse nach DIN 4030 .................. 44 

Tab. 9: Asphaltuntersuchungen ............................................................................. 45 

Tab. 10: Zusammensetzung der untersuchten Bodenmischproben ........................ 48 

Tab. 10: Zusammensetzung der untersuchten Bodenmischproben (Fortsetzung) .. 49 

Tab. 10: Zusammensetzung der untersuchten Bodenmischproben (Fortsetzung) .. 50 

Tab. 11: Ergebnisse der abfalltechnischen Untersuchungen .................................. 50 

Tab. 11: Ergebnisse der abfalltechnischen Untersuchungen (Fortsetzung) ............ 51 

Tab. 11: Ergebnisse der abfalltechnischen Untersuchungen (Fortsetzung) ............ 52 





ABBILDUNGSVERZEICHNIS 

Abb. 1: Übersichtslageplan mit Eintragung der Trassenführung ........................... 14 

Abb. 2: Blick auf den vorhandenen Haltepunkt Gonzenheim in Richtung Osten ... 15 

Abb. 3: Frankfurter Landstraße (Blickrichtung Westen) ......................................... 16 

Abb. 4: Blick auf die vorhandene EÜ Frankfurter Landstraße aus Richtung 

Westen ...................................................................................................... 16 

Abb. 5: Blick entlang des zukünftigen Trogbauwerkes in Richtung Nordosten ...... 17 

Abb. 6: Ulmenweg mit dem zu verbreiternden Bahndamm (rechts) ...................... 17 

Abb. 7: Blick entlang der bestehenden Bahntrasse in Höhe des Ulmenweges .... 18 

Abb. 8: Blick entlang der neuen Trassenführung in Höhe des Hauses 

Erlenweg 4 (rechts) ................................................................................... 18 

Abb. 9: Blick vom Bahnhof Bad Homburg in Richtung Osten mit den nicht 

mehr genutzten Anlagen des Kurfürstengleises (links im Bild) ................. 19 

Abb. 10: Blick auf die vorhandene EÜ Lange Meile bei km 0+970 .......................... 20 

Abb. 11: Brückenbauwerk EÜ Hessenring (km 1+180) ........................................... 20 

Abb. 12: Lage der Grundwassermessstelle GWM 507045 ...................................... 41 

Abb. 13: Querschnitt bei km 0+703 [2.1] ................................................................. 61 



Abb. 16: Nutzungsklassen gemäß WU-Richtlinie [4.7] ............................................ 72 





1. VORBEMERKUNGEN 

Die U-Bahnlinie U 2 verbindet die Stadt Frankfurt am Main mit Bad Homburg v. d. H. 

und endet derzeit im Bad Homburger Stadtteil Gonzenheim oberirdisch. Zur Verbesserung 

der Infrastruktur plant die Stadt Bad Homburg v. d. H. eine Verlängerung der U- 

Bahnlinie bis zum Bahnhof Bad Homburg. Im Zuge der Baumaßnahmen wird der neue 

Endhaltepunkt unter die Erde verlegt und ein etwa 350 m langer Tunnel errichtet. Weiterhin 

müssen drei neue Brücken gebaut, Stützbauwerke errichtet sowie vorhandene 

Bahndämme verbreitert werden. 

Mit der Bauleitplanung ist die Verkehrsplanung Köhler und Taubmann GmbH (VKT) mit 

Sitz in Frankfurt am Main und Dresden beauftragt. Die Tragwerksplanung hat das Büro 

Grotmij GmbH (ehemals BGS), Frankfurt am Main, übernommen. 

Zur Klärung der Untergrund- und Grundwasserverhältnisse entlang der geplanten 

Baumaßnahmen wurde die Dr. Hug Geoconsult GmbH von der Stadt Bad Homburg mit 

Ingenieurvertrag vom 25. Juli 2007 mit der Durchführung einer Baugrunduntersuchung 

und der Erstellung entsprechender geo- und umwelttechnischer Gutachten beauftragt. 

Im vorliegenden Gutachten (1. Bericht) werden die Ergebnisse der Baugrunduntersuchung 

zusammenfassend beschrieben, dargestellt und bewertet. Das Gutachten dient 

als Grundlage für das Planfeststellungsverfahren. Im Einzelnen werden u. a. erste 

Empfehlungen und Hinweise zur 

� Herstellung des neuen Tunnels inkl. der Anschlussbauwerke, 

� zur Gründung der neuen Brückenbauwerke, 

� zur Tragfähigkeit der vorhandenen Bahndämme, 

� zur Verbreiterung der bestehenden Bahndämme, 

� zum Gleisbau, 

� zur Ausbildung der Baugruben (Verbau-, Sicherungs-, Unterfangungs- und 

Wasserhaltungsmaßnahmen), 

� zur Verwertung des Aushubmaterials (Asphalt, künstliche Auffüllungen, natürlich 

anstehende Böden), 

� zu den Belangen des Heilquellen- und Trinkwasserschutzes und 

� zur Baudurchführung (Erdarbeiten etc.) 

gegeben. 





Unser 1. Bericht wurde ursprünglich im Februar 2008 erstattet [5.14]. Im Hinblick auf 

das jetzt bevorstehende Planfeststellungsverfahren wurden die seinerzeitigen Aussagen 

und Empfehlungen auf Grundlage des damaligen Planungsstandes nunmehr redaktionell 

an die aktuellen Richtlinien und Normungen angepasst. 

Unabhängig davon sind die im vorliegenden (aktualisierten) 1. Bericht ausgesprochenen 

ersten Empfehlungen mit Fortschreiten der Planungen sukzessive zu überprüfen 

und zu konkretisieren. 

Nach derzeitigem Kenntnisstand ist das Bauvorhaben nach DIN 1054:2005-01 in die 

Geotechnische Kategorie GK 3 (Baumaßnahmen mit hohem Schwierigkeitsgrad) zu 

stellen und erfordert daher eine ingenieurmäßige Bearbeitung und einen rechnerischen 

Nachweis der Standsicherheit und der Gebrauchstauglichkeit auf der Grundlage der 

vorliegenden Untersuchungen und auf der Grundlage von vertieften geotechnischen 

Kenntnissen und Erfahrungen. 

2. VERWENDETE UNTERLAGEN 

Zur Erstellung des Gutachtens wurden die nachfolgend aufgeführten Unterlagen verwendet. 

2.1 Übersichtslagepläne und Lagepläne 

[1.1] DB Infrastruktur Netz: Übersichtslagepläne Bf Bad Homburg, Maßstab 

1:1.000, 12/2004. 

[1.2] VKT GmbH, Frankfurt am Main/Dresden: Nutzen-Kosten-Untersuchung zur 

Weiterführung der U2 nach Bad Homburg Bahnhof, Lagepläne (3 Blätter) 

Mitfall 1 (Tunnelvariante), Maßstab 1:500, 26. Mai 2006. 

[1.3] Übersichtslageplan mit Eintragung der Katastergrenzen, Maßstab 1:1.000. 

[1.4] VKT GmbH, Frankfurt am Main/Dresden: Lageplan (Vorplanung, Anlage 4, 

Blätter 1 bis 4), Maßstab 1:500, 25. September 2007. 

[1.5] VKT GmbH, Frankfurt am Main/Dresden: Höhenplan km 0+812,500 – km 

1+575,391 (Vorplanung), Maßstab 1:1.000/ 1:100, Anlage 5, Blatt Nr. 2, 26. 

Juni 2007. 

2.2 Bauwerkspläne 

[2.1] BGS, Frankfurt am Main: Stützwand Gebäude Erlenweg 4, (Vorplanung) 

Querschnittskizzen bei km 0,703, 0,782 und 0,853, Maßstab 1:100, ohne Datum. 





[2.2] BGS, Frankfurt am Main: Überführung über den Dornbach (Vorplanung, Anlage 

8, Blatt Nr. 1), Maßstab 1:100, 17. August 2007. 

[2.3] BGS, Frankfurt am Main: Überführung über Zubringer A 661 Hessenring 

(Vorplanung, Anlage 8, Blatt Nr. 1), Maßstab 1:100, 17. August 2007. 

[2.4] BGS, Frankfurt am Main: EÜ Lange Meile (Vorplanung, Anlage 8, Blatt Nr. 

1), Maßstab 1:100, 17. August 2007. 

[2.5] VKT GmbH, Frankfurt am Main/Dresden Höhenplan km 0+812,500 – km 

1+575,391 (Vorplanung), Maßstab 1:1.000/ 1:100, Anlage 5, Blatt Nr. 2, 26. 

Juni 2007. 

[2.6] BGS, Frankfurt am Main: Maßnahmen an der EÜ Frankfurter Landstraße in 

Bad Homburg (Nutzen-Kosten-Untersuchung), Maßstab 1:100/ 1:50, 21. September 

2005. 

2.3 Bestandspläne 

[3.1] Bestandsvermessung. 

[3.2] Gewölbte Dornbachbrücke (verschiedene Plankopien) aus den Jahren 1983 

bis 2004. 

[3.3] EÜ Hessenring (verschiedene Plankopien) aus den Jahren 1905 bis 1988. 

[3.4] EÜ Frankfurter Landstraße (verschiedene Plankopien) aus den Jahren 1905 

bis 1960. 

2.4 Vorschriften, Merkblätter, Richtlinien, Literatur 

[4.1] Hessisches Landesamt für Bodenforschung: Geologische Karte von Hessen 

inkl. Beiblätter, Maßstab 1:25.000, Blatt 5717 Bad Homburg, 2. Auflage, 

1972. 

[4.2] Verordnung zum Schutz der staatlich anerkannten Heilquellen der Kur- 

und Kongress-GmbH Bad Homburg v. d. Höhe: Sitz in Bad Homburg v. d. 

Höhe, Hochtaunuskreis vom 28. November 1985. 

[4.3] Verwaltungsvorschrift zur Erfassung, Bewertung und Sanierung von 

Grundwasserverunreinigungen, GWS-VwV, Hessisches Ministerium für 

Umwelt, ländlichen Raum und Verbraucherschutz, 30. September 2005. 

[4.4] Mitteilungen der Länderarbeitsgemeinschaft Abfall (LAGA): Anforderungen 

an die stoffliche Verwertung von mineralischen Reststoffen/ Abfällen – 

Technische Regeln, 5. erweiterte Auflage, 06. November 2003. 

[4.5] Regierungspräsidien Darmstadt, Gießen, Kassel; Abteilungen Staatliche 

Umweltämter: Merkblatt „Entsorgung von Bauabfällen“; Stand 15.05.2009. 





[4.6] Verordnung über die umweltverträgliche Ablagerung von Siedlungsabfällen 

- Abfallablagerungsverordnung (AbfAblV); 20.02.2001; zuletzt geändert 

am 24.07.2002. 

[4.7] DafStb-Richtlinie: Wasserundurchlässige Bauwerke aus Beton, Ausgabe 

11/2003. 

[4.8] Hessisches Landesamt für Umwelt und Geologie (HLUG), Wiesbaden: 

Karte der Trinkwasser- und Heilquellenschutzgebiete L5716 Bad Homburg 

v. d. H., Stand 1. November 2004. 

[4.9] Verordnung zur Vereinfachung des Deponierechts (DepV) vom 

29.04.2009. 

[4.10] Deutsche Bahn Gruppe, DB Netz AG: Richtlinie 836, Erdbauwerke planen, 

bauen und instand halten, Fassung vom 20. Dezember 1999. 

[4.11] Prof. Dr.-Ing. Habil Claus Göbel, Prof. Dr.-Ing. Klaus Lieberenz: Handbuch 

Erdbauwerke der Bahnen, 1. Auflage 2004, Verlag Eurailpress 

[4.12] Deutsche Bahn AG: Regelzeichnungen zur Gründung der Signale. 

[4.13] Forschungsgesellschaft für Straßen- und Verkehrswesen: Richtlinien für 

die umweltverträgliche Verwertung von Ausbaustoffen mit teer-/ pechtypischen 

Bestandteilen sowie für die Verwertung von Ausbauasphalt im Straßenbau 

– RuVA-StB 01; Köln 2001. 

[4.14] Hessische Landesanstalt für Umwelt: Landesgrundwasserdienst Hessen: 

Verzeichnis der Grundwassermessstellen – Stammdaten –, Wiesbaden, 

Stand Juli 1996. 

2.5 Archivunterlagen der Dr. Hug Geoconsult GmbH 

[5.1] Sozietät Grundbau + Ingenieurgeologie Dr. A. W. Streim Dipl.-Ing. E. 

Rathgeb, Frankfurt am Main: Erneuerung der Eisenbahnüberführung über 

die Lange Meile in Bad Homburg, km 19,60 der Strecke Frankfurt am Main – 

Bad Homburg – Friedberg, 13. Januar 1981. 

[5.2] Baustoffprüfstelle der BD Frankfurt (Main), Offenbach am Main: Erneuerung 

der Langen Meile im Bf Bad Homburg, Bodenuntersuchungen, 1988. 

[5.3] Dr. A. W. Streim, Frankfurt am Main: Erkundungsbohrungen an der Nordseite 

des Bahndamms östlich der Bahnüberführung Lange Meile, Bad Homburg, 

28. September 1988. 

[5.4] Dr. Friedrich W. Hug Geoconsult GmbH, Kronberg: DB-Strecke Bad Homburg 

– Friedrichsdorf, Bahndamm Bad Homburg „Lange Meile“, Erkundung 

der Untergrund- und Grundwasserverhältnisse, Beurteilung der Standsicherheit 

des Dammes, 16. Mai 1989, Projekt Nr. 88130. 





[5.5] Baugrundinstitut Franke-Meißner und Partner GmbH, Wiesbaden: Sofortmaßnahme 

Einbau einer Hilfsbrücke Frankfurter Landstraße, Bad Homburg, 

Baugrunduntersuchung und Gründungsberatung, gutachtliche Stellungnahme, 

30. Juni 1999. 

[5.6] C. A. U. GmbH, Dreieich: Altablagerungsfläche Nr. 434001000031, orientierende 

umwelttechnische Untersuchung im Rahmen der Aufstellung eines Bebauungsplanes 

Bad Homburg – Ober Eschbach, Untersuchungsbericht, 

03. März 2003. 

[5.7] Dr. Hug Geoconsult GmbH, Oberursel: Basler Versicherungs-Gesellschaft 

Direktion für Deutschland – Neubau Bürogebäude, Bad Homburg, 1. Bericht: 

Baugrund- und Gründungsverhältnisse, Generelle Empfehlungen zur Bebaubarkeit, 

16. April 2004, Projekt Nr. 04108401. 

[5.8] Dr. Hug Geoconsult GmbH, Oberursel: Verlegung des Dornbaches im Bereich 

B-Plan-Nr. 85, Bad Homburg, Baugrunduntersuchung, umwelt- und geotechnisches 

Gutachten, 10. August 2004, Projekt Nr. 04116401. 

[5.9] Dr. Hug Geoconsult GmbH, Oberursel: Neubau Bürogebäude, Basler 

Securitas, Bad Homburg, Baugrunduntersuchung und geotechnisches Gutachten, 

15. Juni 2005, Projekt Nr. 05103301. 

[5.10] Dr. Hug Geoconsult GmbH, Oberursel: Erneuerung EÜ Frankfurter Landstraße, 

Bad Homburg, Geotechnische Untersuchungen und Beratungen, Bericht 

vom 20. September 2005, Projekt Nr. 05124101. 

[5.11] Dr. Hug Geoconsult GmbH, Oberursel: Erneuerung der Eisenbahnüberführung 

über die Kaiser-Friedrich-Promenade in Bad Homburg, Baugrunduntersuchung 

und geotechnisches Gutachten, 11. Oktober 2006, Projekt Nr. 

06124201. 

[5.12] Ingenieur- und hydrogeologisches Institut Dr. Heinz W. Haag, Mainz: 

Hydrogeologische Bestandsaufnahme des Stadtgebietes von Bad Homburg v. 

d. H., Hydrogeologisches Gutachten vom 14. Mai 1991. 

[5.13] Archivunterlagen zu verschiedenen privaten Bauvorhaben im Bereich Hessenring, 

Baslerstraße, Bahnhof Bad Homburg. 

[5.14] Dr. Hug Geoconsult GmbH, Oberursel: Verlängerung der Stadtbahnlinie U 2 

von Gonzenheim zum Bahnhof Bad Homburg, Baugrunduntersuchung, geo- 

und abfalltechnisches Gutachten, 1. Bericht: Beschreibung der Untergrund- 

und Grundwasserverhältnisse, erste Empfehlungen zu Gründung, Herstellung 

der Baugruben sowie Planung und Bauausführung, 18. Februar 2008, Projekt 

Nr. 07123501. 

Zur Festlegung der Sondieransatzpunkte haben wir ferner von den zuständigen Versorgungsträgern 

(Gas, Wasser, Abwasser, Strom, Telekommunikation) Leitungspläne 

angefordert und ausgewertet. 





3. BESCHREIBUNG DES PROJEKTGEBIETES UND DER BAUMASSNAHME 

Die U-Bahnlinie U 2 Frankfurt am Main – Bad Homburg v. d. H. endet derzeit im Bad 

Homburger Stadtteil Gonzenheim. Zur Verbesserung des öffentliche Personennahverkehr 

ist daher geplant, die bestehende Lücke zwischen der oberirdischen Endhaltestelle 

Gonzenheim und dem Bahnhof Bad Homburg v. d. H. zu schließen. 

Die geplante Trassenführung für den etwa 1,6 km langen Ausbau der U-Bahnstrecke 

folgt dabei im Wesentlichen dem Verlauf der Frankfurter Landstraße und der vorhandenen 

Bahntrasse Bad Homburg – Friedrichsdorf. Die Trassenführung kann der Abbildung 

1 und den Anlagen 1.1 bis 1.4 entnommen werden. 

Bahnhof Bad Homburg 

Abb. 1: Übersichtslageplan mit Eintragung der Trassenführung 

EÜ Frankfurter Landstraße 

Haltepunkt Gonzenheim 

Das Gelände steigt entlang der geplanten Trasse in Richtung Westen an. Am Haltepunkt 

Gonzenheim liegt die Geländeoberkante bei etwa 145,3 mNN, im Bereich der 

Bahnbrücke über die Frankfurter Landstraße bei rund 152,7 mNN. Bis zum Hessenring 

steigt die Geländeoberkante dann großräumig um weitere 7 m an auf rund 160,0 mNN; 

bis zum Ausbauende am Bahnhof in Bad Homburg ist ein weiterer Geländeanstieg auf 

etwa 167 mNN zu verzeichnen. Insgesamt ist also eine Höhendifferenz von etwa 22 m 

zu berücksichtigen. 





Im Rahmen der geplanten Baumaßnahmen wird westlich des bestehenden Haltepunk- 

tes Gonzenheim im Bereich der derzeitigen Bushaltestelle ein neuer Haltepunkt errich- 

tet. Dieser neue, unterirdische Haltepunkt (km 0+219 bis 0+324) ersetzt den derzeit 

oberirdischen Bahnhof Gonzenheim (siehe Abbildung 2). Die Zufahrt in den neuen 

zweigleisigen Bahnhof erfolgt über eine Rampe am Beginn des Ausbauabschnitts 

(km 0+0 bis 0+219). 

Abb. 2: Blick auf den vorhandenen Haltepunkt Gonzenheim in Richtung Osten 

Der unterirdische Streckenverlauf folgt dann in Richtung Westen dem Verlauf der 

Frankfurter Landstraße. Die Abbildung 3 zeigt den alleeähnlichen Charakter der Frankfurter 

Landstraße mit den beiden Richtungsfahrbahnen und dem auf der Südseite vorhandenen 

Parkstreifen. 





Abb. 3: Frankfurter Landstraße (Blickrichtung Westen) 

Abb. 4: Blick auf die vorhandene EÜ Frankfurter Landstraße aus Richtung Westen 

In Höhe der Eisenbahnüberführung EÜ Frankfurter Landstraße (Ausbau-km 0+515) 

schwenkt die unterirdische U-Bahntrasse in Richtung Südwesten und wird bis 

km 0+650 in einem Trogbauwerk an die Oberfläche geführt. Die Abbildung 4 zeigt die 

im Jahre 2006/2007 erneuerte Brücke EÜ Frankfurter Landstraße, Bild 5 den derzeit im 





Bereich des geplanten Trogbauwerkes vorhandenen Geh- und Radweg (verlängerter 

Erlenweg). 

Abb. 5: Blick entlang des zukünftigen Trogbauwerkes in Richtung Nordosten 

Nach dem Überqueren des Dornbaches bei km 0+650 verläuft der restliche 

Trassenabschnitt parallel der Bahnstrecke Bad Homburg – Friedrichsdorf in 

Dammlage. Hier sind neue Dämme herzustellen bzw. bestehende Dämme (u. a. entlang 

des Ulmenweges, vgl. Abbildungen 6 und 7) zu erweitern/verbreitern. 

Abb. 6: Ulmenweg mit dem zu verbreiternden Bahndamm (rechts) 





Abb. 7: Blick entlang der bestehenden Bahntrasse in Höhe des Ulmenweges 

Im Übergangsbereich von der unterirdischen Streckenführung (Trogbauwerk) zur 

Dammlage müssen die entlang des Bahndammes entstehenden Geländesprünge mittels 

Stützwänden gesichert werden. In Höhe des Gebäudes Erlenweg 4 (km 0+700) 

verläuft die neue Trasse direkt an der im Bild 8 zu erkennenden Grundstücksgrenze, 

einem Maschendrahtzaun, in einem Abstand von rund 9 m zum Gebäude Erlenweg 4. 

Abb. 8: Blick entlang der neuen Trassenführung in Höhe des Hauses Erlenweg 4 (rechts) 





Abb. 9: Blick vom Bahnhof Bad Homburg in Richtung Osten mit den nicht mehr genutzten 

Anlagen des Kurfürstengleises (links im Bild) 

Zwischen der Langen Meile und dem Bahnhof in Bad Homburg nutzt die neue U- 

Bahntrasse den bestehenden Bahndamm und mehrere stillgelegte Gleisanlagen, um 

im Bahnhof Bad Homburg an den Bahnsteig der ehemaligen Kurfürstenbahn anzuschließen 

(vgl. Abbildung 9). 

Neben den bereits beschriebenen Trog- und Tunnelbauwerken entlang der Frankfurter 

Landstraße müssen im Zuge der geplanten Streckenführung mehrere neue Sonderbauwerke 

errichtet werden. Hier sind insbesondere neue Brücken über den Dornbach, 

über die Lange Meile und den Hessenring zu nennen. Die Abbildungen 10 und 11 geben 

einen Überblick über die in unmittelbarer Nachbarschaft der neuen Brücken vorhandenen 

Überführungsbauwerke der benachbarten Bahnstrecke. 





Abb. 10: Blick auf die vorhandene EÜ Lange Meile bei km 0+970 

Die neue Bahntrasse ist im überwiegenden Teil zweigleisig konzipiert. Lediglich zwischen 

der Haltestelle Gonzenheim und dem Stützbauwerk Erlenweg 4 verläuft die 

Trasse auf einer Länge von rund 385 m eingleisig. Hier wird den beengten Platzverhältnissen 

im Bereich des Erlenweges Rechnung getragen. 

Die maximal mögliche Zuggeschwindigkeit beträgt rund 70 km/h. 

Abb. 11: Brückenbauwerk EÜ Hessenring (km 1+180) 





Die Untertunnelung der Frankfurter Landstraße soll nach Möglichkeit unter Aufrechter- 

haltung des Straßenverkehrs in der Frankfurter Landstraße erfolgen. Es ist eine offene 

Bauweise geplant. Auch die Eingriffe in den Bahnbetrieb am Haltepunkt Gonzenheim 

im Zuge der Umverlegung/Neuerrichtung des Haltepunktes sollen auf ein notwendiges 

Mindestmaß reduziert werden. 

Der Neubau der U-Bahntrasse wird durch zahlreiche begleitende Baumaßnahmen tangiert. 

Hier ist insbesondere die Umverlegung des Dornbaches anzuführen. Dieser verläuft im 

Abschnitt zwischen dem Grundstück Frankfurter Landstraße 51 und der Quirinstraße 

unterirdisch und quert die Frankfurter Landstraße in Höhe des Haltepunktes 

Gonzenheim. Zur Herstellung des Tunnelbauwerkes bzw. des neuen Haltepunktes wird 

der unterirdische Verlauf des Dornbaches geändert. Der neue Verlauf ist in der Anlage 

1.1 eingezeichnet. 

Weiterhin sollen die Bushaltestelle in der Frankfurter Landstraße umgestaltet sowie die 

Kreuzung Frankfurter Landstraße/Haberweg/Gotenweg/Quirinstraße durch einen Kreisverkehr 

ersetzt werden. 

Auch müssen vorhandene Leitungstrassen verlegt werden. Hier ist u. a. eine grabenlose 

Querung des Bahndammes der Bahnstrecke nördlich der Frankfurter Landstraße zu 

nennen. 

4. DURCHGEFÜHRTE UNTERSUCHUNGEN 

4.1 Felduntersuchungen 

Die Baugrunduntersuchung erfolgte im Zeitraum vom 05. September bis 26. Oktober 

2007. 

In Ergänzung der in unserem Hause vorliegenden, umfangreichen Archivunterlagen 

(siehe hierzu Kapitel 2.5) wurde eine Kombination aus 7 Maschinenkernbohrungen, 22 

kleinkalibrigen Bohrsondierungen und 10 Sondierungen mit der Leichten bzw. Schweren 

Rammsonde nach DIN 4094 durchgeführt. 

Die Untersuchung erfolgte dabei in Anlehnung an das im Rahmen der Angebotserstellung 

mit Datum vom 11. Juni 2007 vorgelegte Untersuchungskonzept. In Teilbereichen 





wurde das Untersuchungskonzept in Abhängigkeit der örtlichen Verhältnisse (Zugänglichkeit, 

Leitungssituation, Zwänge aus dem laufenden Bahnbetrieb, fachtechnische 

Erfordernisse etc.) modifiziert. 

Aufgrund der hohen Eindringwiderstände in den anstehenden Böden wurde die planmäßige 

Erkundungstiefe trotz teilweise mehrmaligen Umsetzens nicht mit alle Kleinbohrungen/Sondierungen 

erreicht. Die technische Einsatzgrenze der eingesetzten Geräte 

war hier erreicht. 

Die Tabelle 1 enthält eine Zuordnung der durchgeführten Erkundungsaufschlüsse zu 

den einzelnen Bauwerken. 

Da entlang der Frankfurter Landstraße innerhalb der Kiese und Schotter des Quartärs 

Grundwasser in bauwerksrelevanter Tiefe angetroffen wurde, wurden die Bohrungen 

BK 1/07, BK 3/07 und BK 7/07 zu Quartär-Grundwassermessstellen (Ausbaudurchmesser 

DN 100) ausgebaut. Der Ausbau erfolgte jeweils als Unterflurausbau mit tagwasserdichter 

Straßenkappe. 

Aus dem gewonnenen Bohrgut wurden aus jedem Bohrmeter bzw. bei jedem Schichtwechsel 

gestörte Bodenproben nach DIN 4021 entnommen. Repräsentative Proben 

wurden in chemischen und bodenmechanischen Labors analysiert. Die übrigen Proben 

sind in unserem Erdbaulabor eingelagert und stehen bis etwa Mitte 2008 als Rückstellproben 

für eventuelle weitergehende Untersuchungen zur Verfügung. 

Tab. 1: Umfang der Baugrunderkundung 

Bauwerk 

Verlegung Dornbach 

Tunnelbauwerk Frankfurter Landstraße 

Aufschluss 

BS 1/07 

DPH 1/07 

BK 1/07 

BK 2/07 

BK 3/07 

BK 4/07 

BK 5/07 

BK 6/07 

BK 7/07 

DPH 2/07 

DPH 2a/07 

Erkundungstiefe 

[m] 

7,2 1) 

10,0 

12,0 

12,0 

12,0 

12,0 

12,0 

12,0 

11,5 

1,0 1) 

1,0 1) 

Bemerkungen 

Grundwassermessstelle 



1) Sondierung vor Erreichen der planmäßigen Tiefe aufgrund zu hoher Eindringwiderstände abgebrochen 





Tab. 1: Umfang der Baugrunderkundung (Fortsetzung) 

Trogbauwerk 

Bauwerk 

Brücke über den Dornbach 

Aufschluss 

BK 7/07 

BS 2/07 

BS 3/07 

DPH 3/07 

Erkundungstiefe 

[m] 

11,5 

6,9 1) 

6,0 

8,0 

Stützbauwerk Erlenweg BS 4/07 5,4 1) 

Brücke über die Lange Meile 

Bahndamm (km 0+980 bis 1+180) 

Brücke über den 

Hessenring 

Bahndamm und Bahnsteig Bahnhf Bad 

Homburg (km 1+180 bis 1+590) 

BS 13/07 

BS 13a/07 

BS 13b/07 

BS 13c/07 

DPH 4/07 

BS 5/07 

BS 6/07 

BS 7/07 

DPL 1/07 

BS 14/07 

BS 15/07 

DPH 5/07 

DPH 6/07 

DPH 6a/07 

BS 8/07 

BS 9/07 

BS 10/07 

BS 11/07 

BS 12/07 

DPL 2/07 

DPL 3/07 

DPL 4/07 

1,8 1) 

1,8 1) 

1,4 1) 

1,3 1) 

6,7 

6,0 

6,0 

5,0 

5,0 

4,2 1) 

4,3 1) 

3,0 1) 

2,7 1) 

2,6 1) 

5,0 

6,0 

5,0 

5,0 

6,0 

6,0 

6,0 

6,0 

Straßenbau Haberweg BS 17/07 2,0 

Straßenbau Quirinstraße BS 18/07 2,0 

Straßenbau Lange Meile 

BS 19/07 

BS 19a/07 

2,0 

2,0 

Straßenbau Hessenring BS 20/07 2,0 

BS 21/07 

5,0 

Leitungsumverlegung 

BS 22/07 

1,0 

Frankfurter Landstraße 

BS 22a/07 

BS 22b/07 

1) 

1,5 1) 

5,0 

Bemerkungen 

1) Sondierung vor Erreichen der planmäßigen Tiefe aufgrund zu hoher Eindringwiderstände abgebrochen 





4.2 Laboruntersuchungen 

4.2.1 Laborchemische Untersuchungen 

4.2.1.1 Grundwasser 

Aus der zu einer Grundwassermessstelle ausgebauten Bohrung BK 3/07 wurde eine 

Grundwasserprobe entnommen und auf die maßgebenden Parameter der DIN 4030 

(betonangreifende Inhaltsstoffe) analysiert. Die Analyse wurde vom Prüflabor chemlab, 

Bensheim, vorgenommen. 

4.2.1.2 Schwarzdecken 

Aus den vorhandenen Asphaltdecken und den teilweise angetroffenen ungebundenen 

Schichten zwischen neuen und alten Asphaltdecken wurden 15 Einzelproben auf ihren 

Gehalt an Polycyclischen Aromatischen Kohlenwasserstoffen (PAK nach EPA) in der 

Festsubstanz untersucht, um ggf. vorhandene pech- bzw. teerhaltige Bestandteile feststellen 

zu können. 

4.2.1.3 Boden 

Zur Untersuchung der potentiellen Aushubböden haben wir die aus den vorhandenen 

künstlichen Auffüllungen, den ungebundenen Tragschichten sowie den natürlich anstehenden 

Böden entnommenen Bodenproben zu 15 repräsentativen Mischproben 

zusammengestellt und im Hinblick auf die Entsorgungs- bzw. Verwertungsmöglichkeiten 

im staatlich anerkannten Labor chemlab GmbH, Bensheim, auf die Parameter der 

Tabellen II.1.2-2 und II.1.2-3 der LAGA-Richtlinie [4.4] analysiert. 

4.2.2 Bodenmechanische Untersuchungen 

Zur Überprüfung/Konkretisierung der Bohrgutansprache im Gelände haben wir im Baustofflabor 

ZuB, Mörfelden-Walldorf, an ausgewählten Bodenproben bodenmechanische 

Untersuchungen durchführen lassen: 

� 2 Kornverteilungen nach DIN 18123 

� 3 Fließ- und Ausrollgrenzen nach DIN 18122 





4.3 Auswertung und Darstellung 

Die Ansatzpunkte aller Bodenaufschlüsse wurden nach Lage und Höhe vermessen 

und in die Lagepläne (Anlagen 1.1 bis 1.4) übertragen. Zur Vermessung haben wir 

verschiedene Höhenbezugspunkte (Kanaldeckel etc.) benutzt. Die entsprechenden 

Höhen wurden uns von der Stadt Bad Homburg v. d. H. angegeben. 

Die auf dem bestehenden Bahndamm durchgeführten Bohr- und Rammsondierungen 

wurden von der Höhe her auf örtliche Festpunkte eingemessen. Die Höhen dieser 

Festpunkte liegen uns nicht vor. Für die Darstellung in den ingenieurgeologischen 

Längsschnitten haben wir die Bohrungen niveaugleich mit dem bestehenden/geplanten 

Bahndamm eingetragen. 

In die Lagepläne wurden auch die Untergrundaufschlüsse aus den in unserem Büro 

vorhandenen Archivunterlagen [3.ff] übernommen, soweit sie für das gegenständliche 

Gutachten relevant sind. 

Zur besseren Veranschaulichung der Gesamtuntergrundsituation wurden Längsschnitte 

angefertigt und als Anlage 1.5ff dem Gutachten beigefügt. Darüber hinaus haben wir 

die Baugrundsituation an den Brückenbauwerken Dornbach, Lange Meile, Hessenring 

und Frankfurter Landstraße in Längsschnitten dargestellt. 

Die Ergebnisse der bodenphysikalischen und geologischen Bodenansprache des 

Bohrgutes sind als Bohrprofile nach DIN 4023 (Anlage 2.1 bis 2.28) dem Gutachten 

beigefügt. Hier (Anlagen 2.1, 2.3 und 2.7) sind auch die Ausbaudaten der Grundwassermessstellen 

enthalten. 

Die Rammdiagramme der Leichten und Schweren Rammsondierungen nach DIN 4094 

sind in den Anlagen 2.29 bis 2.40 abgelegt. 

Die Schichtenverzeichnisse nach DIN 4022 können in der Anlage 3 eingesehen werden. 

Mit den Anlagen 4 (Grundwasser), 5 (Schwarzdecken) und 6 (Boden) sind die Prüfberichte 

der laborchemischen Untersuchungen beigefügt. 

In der Anlage 7 ist der Prüfbericht der bodenphysikalischen Laboruntersuchungen 

aufgeführt. 

Die Fotodokumentation der Maschinenkernbohrung ist mit der Anlage 8 beigelegt. 





5. ERGEBNISSE DER UNTERGRUNDERKUNDUNG 

5.1 Regionale geologische Situation 

Nach der geologischen Karte (Hessisches Landesamt für Bodenforschung: Blatt 5717 

Bad Homburg v.d. Höhe) [4.1] und unseren Erfahrungen im Stadtgebiet von Bad Homburg 

befindet sich das Untersuchungsgelände überwiegend im Gebiet pleistozäner 

Kiese und Schotter der Taunusbäche. Diese oft schwemmfächerartig ausgebildeten 

Böden bestehen vorwiegend aus schluffig-tonigen Kiesen (Taunusschutt, Bachschotter), 

in die Tonzwischenschichten eingeschaltet sein können. 

Überdeckt werden die sog. Taunusschotter in der Regel von Auen- und (meist umgelagerten) 

Lößablagerungen, die von Heuchelbach und Dornbach hierher verfrachtet und 

sedimentiert wurden. 

Die Basis der meist wasserführenden Kiese und Schotter bildet eine heterogene 

Wechsellagerung aus tertiären Tonen und Sanden des Pliozän. Durch das ausgeprägte 

Paläorelief der Tertiäroberfläche treten im Untersuchungsgebiet sehr unregelmäßige 

Rinnenstrukturen auf, die mit den beschriebenen Kiesen und Schottern aufgefüllt sind. 

In der großräumigen Umgebung ist auch das Vorkommen von Basalt kartiert. 

5.2 Örtliche geologische Situation / Schichtenfolge 

5.2.1 Allgemeines 

Mit den ausgeführten Erkundungsbohrungen wird der generell erwartete Aufbau des 

Untergrundes im Wesentlichen bestätigt. Im Projektgebiet wurde folgender, generalisierter 

Schichtenaufbau angetroffen: 

� Schicht I: künstliche Auffüllungen 

� Schicht II: Lößböden (Quartär) 

� Schicht III: Taunusschotter (Quartär) 

� Schicht IV: Tone und Schluffe (Tertiär) 

� Schicht V: Basalte, bereichsweise (Tertiär) 





5.2.2 Schicht I: künstliche Auffüllungen 

5.2.2.1 Oberflächenbefestigungen 

Mit den im Zuge der Baugrunduntersuchungen im Fahrbahnbereich der Frankfurter 

Landstraße durchgeführten Bohrungen (Bohrungen BK 2/07, BK 3/07 und BK 5/07) 

wurden Asphaltstärken von i. d. R. etwa 15 cm bis 20 cm festgestellt. 

Die Bohrungen BS 16/07 (Frankfurter Landstraße) und BS 18/07 (Quirinstraße) zeigen 

hiervon abweichend Asphaltstärken von jeweils rund 40 cm. Im Bereich der Langen 

Meile (Bohrung BS 19a/07) wurde eine Asphaltdecke mit einer Stärke von 5 cm erbohrt. 

Die Bohrung BK 1/07 im Bereich der Taxistellplätze südlich des Haltepunktes 

Gonzenheim zeigt eine 15 cm starke Asphaltdecke. 

Mit der im Haberweg angesetzten Bohrung BS 17/07 wurde unterhalb der Asphaltdecke 

(Stärke 20 cm) und einer etwa 10 cm starken Schottertragschicht eine alte (überbaute) 

Asphaltdecke mit einer Stärke von ebenfalls rund 20 cm festgestellt. 

Im Hessenring (Bohrung BS 20/07) folgt unterhalb der 40 cm starken Asphaltdecke ein 

Gemenge aus Asphalt und Schottersteinen. Vermutlich handelt es sich hierbei um eine 

Gestückdecke o. dgl.. Die Stärke dieser Schicht beträgt etwa 20 cm. 

Im Gehweg an der Quirinstraße (Bohrung BS 1/07) liegt ein Pflasterbelag vor. 

Der alte, nicht mehr genutzte Bahnsteig im Bahnhof Bad Homburg besitzt nach den 

Ergebnissen der Bohrungen BS 11/07 und BS 12/07 eine Oberflächenbefestigung aus 

etwa 6 cm starken Betonplatten, die durch ein etwa 24 cm starkes Betonbett unterlagert 

werden. 

5.2.2.2 Künstliche Auffüllungen im Bereich der Verkehrsflächen 

Entlang der neuen Trasse der U 2 stehen als oberste Bodenschicht flächendeckend 

künstliche Auffüllungen mit unterschiedlichen Qualitäten an. 

Im Bereich der Verkehrsflächen wurden die Auffüllungen in erster Linie als ungebundene 

Tragschichten bzw. als Bodenaustauschmaterial zur Erhöhung der Tragfähigkeit 

des darunter liegenden Erdplanums eingebracht. Auch sind Verfüllungen von ehemaligen 

Leitungsgräben vorhanden. 





Dementsprechend wurde mit den im Fahrbahnbereich durchgeführten Bohrungen unterhalb 

der Asphaltdecke erwartungsgemäß zunächst der ungebundene Straßenoberbau, 

bestehend aus einer etwa 0,2 m bis 0,8 m starken Tragschichtkonstruktion aus 

Schotter, festgestellt. 

In solchen Bereichen mit nur geringer Mächtigkeit der ungebundenen Tragschichten 

(z. B. Bohrung BS 16/07) folgen unterhalb der Tragschicht kiesige Auffüllböden, die 

vermutlich zur Erhöhung der Tragfähigkeit des Erdplanums (Bodenaustausch) eingebracht 

wurden. Die Unterkante der Auffüllböden verläuft i. d. R. zwischen ca. 0,8 m und 

1 m unter GOK, in Teilbereichen bis 1,5 m unter GOK. Im Bereich verfüllter Leitungsgräben 

(BS 18/07) liegen naturgemäß auch größere Auffüllstärken vor. 

Das ungebundene Tragschichtmaterial setzt sich überwiegend aus Schotter und Kiesen 

zusammen und ist bodenphysikalisch als sandiger Kies mit wechselnden 

schluffigen Bestandteilen zu beschreiben. In Anlehnung an DIN 18196 zur bautechnischen 

Klassifizierung von Böden sind die ungebundenen Tragschichten ersatzweise 

den Bodengruppen [GW], [GU] und [SU] nach DIN 18196 gleichzustellen (Bodenklasse 

3 nach DIN 18300). 

5.2.2.3 Bahndämme 

Entlang des vorhandenen Bahndamms der Bahnstrecke wurden die Auffüllungen in 

erster Linie als Schüttmaterial für den Dammbau sowie für den Bau der im Bahnhof 

Bad Homburg noch vorhandenen alten Bahnsteige eingebracht. 

Die innerhalb des vorhandenen Bahndamms zwischen der Langen Meile und dem 

Hessenring durchgeführten Sondierungen BS 5/07 bis BS 7/07 zeigen unterhalb des 

vorhandenen Gleisschotters (Stärke ca. 0,5 m) eine primär bindige Beschaffenheit des 

Dammmaterials. Der Bahndamm setzt sich vermutlich aus weich-steifen Lößböden 

zusammen, in die wechselnde kiesige und sandige Kornfraktionen eingeschaltet sind. 

Aufgrund der Beschaffenheit des Dammmaterials war eine eindeutige Zuordnung zwischen 

dem Eisenbahndamm und den natürlich anstehenden Lößböden nicht überall 

möglich. Die tatsächliche Höhe des Dammes kann daher in Teilabschnitten von der 

Stärke der in die Bohrprofile der Anlagen 1ff und 2ff eingezeichneten Auffüllstärke abweichen. 

Östlich des Hessenrings (Bohrung BS 8/07) setzt sich der Dammkörper aus gemischtkörnigen 

Böden mit wechselnden kiesigen und variierenden tonig-schluffigen Kornfraktionen 

zusammen. 





Ansonsten wurden im Trassenabschnitt zwischen dem Hessenring und dem Bahnhof 

Bad Homburg im Bereich der noch vorhandenen, aber nicht mehr genutzten Bahnglei- 

se eher geringe Auffüllstärken von 0,5 m (BS 9/07 und BS 10/07) bis 1,0 m (BS 12/07) 

erbohrt. Nur für die Bohrung BS 11/07 – der Ansatzpunkt befindet sich vermutlich im 

ehemaligen Arbeitsraum eines unterirdischen Bauwerks – liegen mit 3,0 m größere 

Auffüllmächtigkeiten vor. 

Entlang des Bahndammes zwischen dem Gebäude Erlenweg 4 und der Langen Meile 

wurden in der Vergangenheit im Zuge der damaligen Verbreiterung des Bahndamms 

bereits umfangreiche Untersuchungen durchgeführt [5.4]. Demnach setzt sich auch 

dieser Bahndamm primär aus Lößböden mit weich-steifer Konsistenz zusammen. Die 

im Nachgang zu unseren damaligen Untersuchungen erfolgte Verbreiterung des 

Dammes um 1 m bis 3 m wurde nach unseren Informationen mit kiesigem Material 

durchgeführt, was durch die Beschaffenheit der Oberfläche der Dammböschung bestätigt 

wird. 

Die Böden des Bahndamms sind in Abhängigkeit des Kieskornanteils nach der Bohrgutansprache 

in die Bodengruppen [TL], [GT*], [GU] und [GT] nach DIN 18196 (Bodenklassen 

3 und 4 nach DIN 18300) einzustufen. 

5.2.2.4 Sonstige Auffüllungen 

Sonstige Auffüllböden, die vermutlich mehr oder weniger unqualifiziert eingebracht 

wurden, stammen aus Bodenumlagerungen im Zuge von Bau- und Profilierungsmaßnahmen. 

Nach den Ergebnissen der Bohrungen BK 4/07, BK 7/07 und BS 2/07 sind diese Auffüllungen 

sowohl von bindiger, wie auch von nichtbindiger Beschaffenheit (Bodengruppen 

[UL], [GU], [SW] und [GU] bzw. Bodenklassen 3 und 4). Die Mächtigkeit variiert an 

den Aufschlusspunkten zwischen ca. 1,1 m und 2,1 m. 

5.2.3 Schicht II: Lößböden (Quartär) 

Unterhalb der künstlichen Auffüllungen folgt in der natürlichen Schichtenfolge i. d. R. 

quartärer Lößlehm bzw. Löß mit wechselnden Mächtigkeiten. Die Basis der Lößböden 

variiert weitgehend zwischen etwa 1 m und 2,5 m unter Geländeoberkante. 

Lediglich am Bahnhof Bad Homburg liegen die Lößböden mit größerer Mächtigkeit vor. 

Hier wurde die Liegendgrenze mit der Bohrung BS 9/07 bis zur maximalen Aufschlusstiefe 

von 6 m nicht erreicht. Im Bereich der Brücke über die Lange Meile und in Teilbe- 





reichen der Frankfurter Landstraße (Bohrungen BK 1/07, BK 2/07, BK 4/07 und 

BK 5/07) sind die Lößböden nicht vorhanden. 

Die Lößböden liegen überwiegend in originärem (unverwitterten) Zustand vor. Verwitterte 

Horizonte (Lößlehm) treten nur lokal und mit nur geringer Mächtigkeit in Erscheinung. 

Nach der Bohrgutansprache liegen die Lößböden in einem Konsistenzband von weich 

bis steif (Regelfall), örtlich auch halbfest vor. Dabei ist zu berücksichtigen, dass – zumindest 

bei den Bohrsondierungen – durch den schlagenden Bohrvorgang zwangsläufig 

eine Störung der ausgesprochen empfindlichen Lößböden auftritt. Daraus kann sich 

bei der Bewertung der Böden im Feld eine ungünstigere Ansprache der Konsistenz 

ergeben, als sie es in ungestörter Lagerung im Baugrund tatsächlich ist. 

Der Löß/Lößlehm besteht vorwiegend aus schwach feinsandigen Tonen mit leicht- bis 

mittelplastischen Eigenschaften und wird in die Bodengruppen TM (Lößlehm) und TL 

(Löß) nach DIN 18196 eingeordnet. Dementsprechend sind diese Böden überwiegend 

der Bodenklasse 4 zuzuordnen. In Verbindung mit Schichtwasserführungen können die 

Lößböden rasch in eine nur breiige Konsistenz übergehen (Bodenklasse 2). 

5.2.4 Schicht III: Taunusschotter (Quartär) 

Nach den Bohrergebnissen stehen unterhalb der Lößablagerungen in Tiefen ab 

ca. 1,0 m unter GOK quartäre Taunusschutte/Taunusschotter an. Da es sich bei den 

Taunusschutten, entsprechend den Ausführungen zur regionalen geologischen Situation 

in Kapitel 5.1, primär um Rinnenfüllungen handelt, sind diese in sehr unregelmäßiger 

Mächtigkeit anzutreffen. Das heißt, die Basis der Taunusschutte verläuft nicht eben 

und horizontbeständig, sondern oft „wellig“. Nicht unerhebliche Abweichungen bezüglich 

der Tiefenlage der Basis der Taunusschotter zwischen den einzelnen Bohransatzpunkten 

können daher nicht ausgeschlossen werden. 

Die Schichtgrenze zu den unterlagernden Tonen und Schluffen des Tertiär verläuft 

- soweit mit den Bohrungen erkundet – i. d. R. in Tiefen zwischen ca. 4 m und 6 m. Im 

Bereich der Brücke über den Dornbach wurde die Tonoberkante bereits in einer Tiefe 

von rund 3,5 m unter Geländeniveau erreicht. Die im Bereich des Trogbauwerks 

Erlenweg angesetzte Bohrung BS 2/07 hat die Basis der Taunuskiese bis zur maximalen 

Aufschlusstiefe von 6,9 m unter GOK nicht erreicht. 





Bei den Taunusschutten handelt es sich vorherrschend um verlehmte Kiese und Schotter. 

Die meist nur ecken- oder kantengerundeten Stein- und Kiesfraktionen setzen sich 

überwiegend aus Bestandteilen der den Taunus aufbauenden Gesteine zusammen. 

Sie bestehen größtenteils aus Quarzen und Quarziten. Feinkörnige Bestandteile der 

Ton- und Schluffkornfraktion bilden mit Sanden das Zwischenmittel und können vereinzelt 

auch als bindige Zwischenlagen auftreten (wie bei BK 1/07 in der Zone 4,8 m bis 

5,2 m unter Gelände festgestellt). 

Entlang des verrohrt fließenden Dornbaches liegen die Taunsschutte in mehreren Bohrungen 

(BK 1/07, BK 5/07, BK 6/07 und BS 1/07) – abweichend von den restlichen 

Aufschlüssen – in einer primär sandigen Kornzusammensetzung vor. Dies ist vermutlich 

mit dem hier ehemals vorhandenen natürlichen Bachbett in Verbindung zu bringen. 

Erfahrungsgemäß weisen die Bachablagerungen mindestens mitteldichte, oft dichte 

Lagerungsformen auf. 

Nach DIN 4022, Ziffer 8, sind die Terrassensedimente als tonige, sandige Kiese zu 

beschreiben und dementsprechend in die Bodengruppen GU, GW, GT oder GT* nach 

DIN 18196 zu stellen; bindige Zwischenlagen gehören den Bodengruppen UM an. Die 

sandigeren Bachablagerungen sind in Abhängigkeit des Feinkornanteils in die Bodengruppen 

SW, SU und ST* zu stellen. 

Unter Lösbarkeitsgesichtspunkten sind sie gewöhnlich in die Bodenklassen 3 und 4 

nach DIN 18300 einzustufen. Diese Einstufung spiegelt aber die ausgeprägt grobkiesige-steinige 

Zusammensetzung der Grobkornanteile dieses Bodens, in dem auch mit 

größeren (Quarzit-) Geröllen zu rechnen ist, die stellenweise eine Zuordnung in die 

Bodenklassen 5 und vereinzelt 6 erfordern, nicht adäquat wieder. 

5.2.5 Schicht IV: Tone und Schluffe (Tertiär) 

Unter den Taunusschottern folgen im tieferen Untergrund tertiäre Ablagerungen großer 

Mächtigkeit, die hauptsächlich von Tonen und Schluffen aufgebaut werden. Sandige 

Zwischenschichten, die nach unseren Erfahrungen im großräumigen Untersuchungsgebiet 

nicht ausgeschlossen werden können, wurden aktuell nicht angetroffen. 

Auf der Grundlage der Bohrergebnisse handelt es sich bei den tertiären Böden vornehmlich 

um leicht- bis mittelplastische Schluffe der Bodengruppen UL und UM nach 

DIN 18196. Es treten auch reine Tonlagen mit meist mittel- bis ausgeprägt plastischen 

Eigenschaften auf (Bodengruppen TM und TA der o. g. Norm). In die Tone/ Schluffe 





können vereinzelt organische Bestandteile eingeschaltet sein, die eine Einstufung als 

organischer Ton (Bodengruppe OT) nach sich ziehen (siehe Bohrung BK 7/07 von 

7,7 m bis 9,3 m unter GOK). 

Nach der Bohrgutansprache besitzen die Tone und Schluffe meist steife bzw. steifhalbfeste 

Konsistenz. Bezüglich der Lösbarkeit sind die Schluffe und Tone in die Bodenklassen 

4 und 5 nach DIN 18300 zu stellen. 

5.2.6 Schicht V: Basalte (Tertiär) 

Entlang der Frankfurter Landstraße liegen die Terrassenablagerungen an verschiedenen 

Stellen (Bohrungen BK 5/07 und BK 6/07) direkt verwitterten Basalten auf. Im Umfeld 

der Bohrungen BS 1/07, BK 1/07 und BK 7/07 sind die Basalte in die tertiären Tone 

und Schluffe eingeschaltet. Die erkundete Mächtigkeit der Basalte variiert dabei 

zwischen etwa 1,2 m (Endteufe der Bohrung BS 1/07) und maximal 6,8 m (Endteufe 

der Bohrung BK 6/07). 

Der Basalt tritt in den mit den Bohrungen erfassten Tiefenbereichen überwiegend als 

Zersatz-/Verwitterungsmaterial, bestehend aus Tonen mit wechselnden sandigen und 

kiesigen Anteilen, auf; hartes (Fest-)Gestein wird hier nicht bzw. nur untergeordnet 

angetroffen. Der Übergang zwischen vollständig zersetzter und entfestigter Form zu 

einem verwitterten bis angewitterten Zustand ist oft fließend. 

Die Basalte zeigen erfahrungsgemäß kleinräumig stark wechselnde Zusammensetzungen. 

Vollkommen zersetzte, zu Verwitterungslehm und Schluffen umgewandelte 

Partien wechseln mit solchen ab, die nur schwach bis stärker verwittert sind und noch 

Reste von Felsstrukturen zeigen. Auch kann der Basalt in Form von Geröllen mit Kantenlängen 

von mehreren Dezimetern auftreten. 

In Abhängigkeit des Verlehmungsgrades zeigen die gemischtkörnigen Basaltablagerungen 

einen unregelmäßigen Wechsel zwischen Abschnitten mit korngestützten und 

matrixgestützten Korngefügen. Insgesamt scheinen jedoch die bindigen Eigenschaften 

zu überwiegen, wobei die oft verbackenen Erdstoffe über meist steifplastische bis halbfeste 

Konsistenzen verfügen. Dies wird durch die Ergebnisse der durchgeführten Siebanalyse 

bestätigt (vgl. Kapitel 5.3). 

Unter erdbauspezifischen Gesichtspunkten (DIN 18300) sind die Zersatz- und Verwitterungsböden 

in die Bodenklassen 4 bis 6 einzustufen; der nur gering bis nicht verwitter- 





te Basalt ist in Abhängigkeit vom Verwitterungszustand in die Bodenklassen 6 oder 7 

einzuordnen. 

5.3 Ergebnisse der bodenphysikalischen Laboruntersuchungen 

Im Hinblick auf die Konkretisierung der Bohrgutansprache wurden an drei ausgesuchten, 

repräsentativen Proben die Zustandsgrenzen nach DIN 18122 (Fließ- und Ausrollgrenzen) 

bestimmt. 

Um eventuelle Unterschiede in der Zusammensetzung der Böden festzustellen, erfolgten 

Bestimmungen der Korngrößenverteilungen nach DIN 18123 an zwei ausgesuchten 

Bodenproben. 

Die Ergebnisse der durchgeführten bodenphysikalischen Laborversuche sind den 

nachfolgenden Tabellen zu entnehmen. Die entsprechenden Prüfberichte sind in Anlage 

7 beigefügt. 

Tab. 2: Fließ- und Ausrollgrenzen 

Probe 

Wassergehalt w [%] 

Fließgrenze wL [%] 

Ausrollgrenze wP [%] 

Plastizitätszahl IP [%] 

Konsistenzzahl IC [%] 

Konsistenz 

Bodengruppe (DIN 18196) 

Fließ- und Ausrollgrenze nach DIN 18122 

BS 3/07 

Proben G 7 – G 8 

15,3 

54,8 

19,2 

35,6 

1,1 

halbfest 

TA 

BS 4/07 


8,1 

29,8 

19,2 

10,6 

2,05 

fest 

TL 

BK 2/07 

Probe G 8 

6,0 

37,0 

12,1 

24,9 

1,20 

halbfest-fest 

TM 

Die im Labor ermittelten Konsistenzen (Konsistenzzahl IC) liegen mit IC = 1,1 bis 

IC = 2,05 meist im halbfesten bis festen Konsistenzbereich. Die untersuchten Proben 

der tertiären Tone und Schluffe (Schicht IV) besitzen i. d. R. mittel- bis hochplastische 

Eigenschaften (BS 3/07 und BK 2/07, Bodengruppen TM und TA). Für die quartären 

Lößböden (BS 4/07, Schicht II) ergibt sich eine Einstufung als leichtplastische Böden 

der Bodengruppe TL. 

Die Ausrollgrenzen (Wassergehalt am Übergang von der bildsamen zur halbfesten 

Zustandsform) wurden zwischen ca. 12 % und 19 % und die Fließgrenzen (Wassergehalt 

am Übergang von der flüssigen zur bildsamen Zustandsform) zwischen etwa 30 % 

und 55 % ermittelt. 





Nach den Ergebnissen der Siebanalysen handelt es sich bei den untersuchten Böden 

meist um Sand-Kies-Gemische mit wechselnden Feinkornanteilen. Dementsprechend 

erfolgt bevorzugt eine Einstufung in die Bodengruppen GU und GU* nach DIN 18196. 

Tab. 3: Korngrößenverteilungen 

Kornfraktion [M-%] 

Ton 

Schluff 

Sand 

Kies 

Bodengruppe (DIN 18196) 

Korngrößenverteilung nach DIN 18123-7 

BS 15/07 


8,6 

23,3 

68,1 

GU 

BK 7/07 


7,5 

11,9 

3,7 

76,9 

GU* 

Bezüglich des ungewöhnlichen Verlaufes der Siebkurve der Probe aus der Bohrung 

BK 7/07 ist anzumerken, dass die Anteile der bindigen Komponenten aufgrund der 

verbackenen Struktur wesentlich durch die Einwirkzeit von Wasser (löst die 

verbackenen Strukturen) beeinflusst wird. 

Insgesamt bestätigen die stichprobenartig durchgeführten Laborversuche die Bohrgutansprache 

im Feld mit guter bis sehr guter Übereinstimmung. 

5.4 Baugrundbeurteilung 

5.4.1 Rammsondierungen 

Zur Überprüfung der Lagerungsdichte/Konsistenz des bestehenden Bahndamms haben 

wir indirekte Aufschlüsse in Form von Sondierungen mit der Leichten Rammsonde 

(DPL 1/07 bis DPL 4/07) durchgeführt. 

Es wurden innerhalb des zwischen der Langen Meile und dem Bahnhof Bad Homburg 

vorhandenen Bahndamms tiefenkonstant Schlagzahlen von N10 � 10 bis 15 Schlägen 

je 10 cm Eindringtiefe ermittelt. Nach den einschlägigen Beurteilungskriterien ist dies 

ein Beleg für eine mindestens steife Zustandsform des primär bindigen Dammkörpers. 

Die punktuell nach oben springenden Schlagzahlen (sogenannte „Peaks“) sind dabei 

vermutlich auf größere Steine oder Gerölle bzw. auf kiesigere Zwischenlagen zurückzuführen. 





Das Erreichen der quartären Lößböden ist im Rammdiagramm nicht eindeutig festzustellen; 

ein signifikanter Anstieg der Schlagzahlen ist nicht zu beobachten. Es leitet 

sich daraus ebenfalls eine steife Zustandsform ab. 

Zur Durchörterung des Gleisbetts wurden mit der Sondierung DPL 3/07 mit Eindringwiderstände 

von N10 > 20 bis 100 Schläge je 10 cm benötigt, die für die grobschotterrige 

Zusammensetzung des Bahnschotters typisch sind. 

5.4.2 Allgemeine Eigenschaften 

Zusammenfassend ist festzuhalten, dass der vorhandene Dammkörper vergleichsweise 

heterogen aufgebaut ist. Als bevorzugter Baustoff für den Dammkörper wurden 

bindige Böden verwendet. Fehlstellen oder Hohlräume sind aus den 

Sondierergebnissen nicht abzuleiten. Es ist demnach vielmehr davon auszugehen, 

dass für den Dammkörper vergleichsweise günstige Tragfähigkeits- und Verformungseigenschaften 

vorliegen, was u. a. auch auf die vergleichsweise lange Liege- 

/Konsolidationszeit des Dammes zurückzuführen ist. 

Die natürlich anstehenden Löß- und Lößlehmschichten (Schicht II) sind nach den 

Ergebnissen der Bohr- und Rammsondierungen sowie unseren umfangreichen Erfahrungen 

grundsätzlich als ausreichend bis mäßig tragfähig bei merklicher Setzungsfähigkeit 

zu bewerten. Positiv im Hinblick auf das Setzungsverhalten ist die nach den 

Rammsondierungen und den Laborergebnissen zu beurteilende steife bis steifhalbfeste 

Konsistenz zu bewerten. 

Die quartären Taunusschotter (Schicht III) zeichnen sich aufgrund ihrer mindestens 

mitteldichten Lagerung und/ oder sonstigen Beschaffenheit durch (sehr) günstige Verformungseigenschaften 

aus und stellen einen gut tragfähigen Untergrund mit geringer 

Setzungserwartung dar. 

Die im tieferen Untergrund anstehenden Tertiärböden (Schicht IV) besitzen aufgrund 

ihrer bodenmechanischen Eigenschaften und der hier primär bindigen Ausbildung ausreichende 

Tragfähigkeit. Gegenüber den Lößböden zeichnen sie sich i. d. R. durch ein 

günstigeres Setzungsverhalten aus. 

Die in unterschiedlichen Verwitterungsgraden aufgeschlossenen Basalte (Schicht V) 

sind als mäßig (verwittert bis zersetzt) bis sehr gut tragfähig (in unverwittertem Zustand) 

zu beurteilen. 





Aufgrund der bodenmechanischen Eigenschaften der anstehenden, primär bindigen 

Böden ist generell mit zeitlich verzögertem Setzungsverhalten zu rechnen. 

5.5 Bodenkenngrößen/ Bodenklassen 

Den vorbeschriebenen Schichten werden auf Grund der Bohrgutansprache, eigener 

Kenntnisse der regionalen Untergrundverhältnisse und in der Literatur verfügbarer Erfahrungswerte 

die in der nachfolgenden Tabelle 1 aufgeführten charakteristischen 

Bodenkenngrößen zugeordnet. Es handelt sich dabei um charakteristische Werte im 

Sinne der DIN 1054:2005-01, die für Bemessungszwecke mit den entsprechenden 

Teilsicherheitsbeiwerten zu beaufschlagen sind. 

Der Tabelle ist ebenfalls die Einstufung der angetroffenen Böden in die jeweiligen Bodengruppe 

nach DIN 18196 und Bodenklasse nach DIN 18300 bzw. DIN 18301 zu 

entnehmen. Die Zuordnung der Auffüllböden zu den Bodengruppen nach DIN 18196 

erfolgt dabei ersatzweise. Weiterhin ist die Frostempfindlichkeitsklasse gemäß ZTVE- 

StB 94 der jeweiligen Böden angegeben. 

Tab. 4: Charakteristische Bodenkenngrößen 

I 

Schicht 

ungebundene 

Tragschichten 

(Straßenbau) 

Gleisschotter, 

kiesig 

(Bahndamm) 

Bahndamm, 

tonig-schluffig 

Bahndamm, 

kiesig, gering 

verlehmt 

Bahndamm, 

kiesig, 

verlehmt 

künstliche 

Auffüllungen, 

bindig 

künstliche 

Auffüllungen, 

sandig-kiesig 

Bodengruppe 

DIN 18196 

Frostempfindlichkeit 

sklasse 

[GW] [GU] 

F 1 – F 2 

[GW], [GU] 

F 1 – F 2 

[TL] 

F 3 

[GU], [GT] 

[GW] 

F 2 

[GT*] 

F 2 – F 3 

[TM], [UL] 

F 3 

[GU], [GW] 

[SW] 

F 1 – F 2 

Bodenklasse 

DIN 18300 

DIN 18301 

3 

BN1 

3 

BN1 – BN2 

4 

BB2 – BB3 

3 

BN1 – BN2 

4 

BN2 

4 

BB2 – BB3 

3 

BN1 – BN2 

feucht 

�k 

[kN/m³] 

Wichte Scherfestigkeit Steifemodul 

unter 

Auftrieb 

�'k 

[kN/m³] 

Reibungs- 

winkel 

Dr. Hug Geoconsult GmbH Seite 36 

�'k 

[°] 

Kohäsion 

c'k 

[kN/m²] 

ES,k 

[MN/m²] 

19 9 32,5 – 35 1) 0 - 

21 11 35 – 37,5 1) 0 - 

19 9 27,5 0 - 

19 9 30 – 32,5 1) 0 - 

19 9 27,5 0 - 

19 9 25 – 27,5 1) 0 - 

20 10 30 0 - 

1) abhängig von der jeweiligen Zusammensetzung bzw. Lagerungsdichte/ Konsistenz




Tab. 4: Charakteristische Bodenkenngrößen (Fortsetzung) 

II 

III 

IV 

V 

Schicht 

Lößlehm, 

weich-steif 

(Quartär) 

Löß, 

weich 

(Quartär) 

Löß, 

steif 

(Quartär) 

Löß, 

steif-halbfest 

(Quartär) 

Taunusschotter 

/ 

Taunuskiese, 

mitteldicht/ 

dicht 

(Quartär) 

Sande, 

mitteldicht 

(Quartär) 

Sande, 

verlehmt 

steif 

(Quartär) 

Tone, 

steif bis halbfest 

(Tertiär) 

Tone, 

organisch 

steif bis halbfest 

(Tertiär) 

Schluffe, 

steif-halbfest 

(Tertiär) 

Basalte, 

verwittert bis 

zersetzt 

(Tertiär) 

Bodengruppe 

DIN 18196 

Frostempfindlichkeit 

sklasse 

TM 

F 3 

TL 

F 3 

TL 

F 3 

TL 

F 3 

GW, GU, 

GT, GT* 

F 1 – F 3 

SU 

F 2 

ST* 

F 3 

TA 

(TM) 

F 2 – F 3 

OT 

F 2 – F 3 

UL, UM 

F 3 

- 

Bodenklasse 

DIN 18300 

DIN 18301 

4 

BB 2 

4 

BB 2 

4 

BB 2 

4 

BB2 – BB3 

3, 4 

BN1 – BN2 

BS1 – BS4 

3 

BN1 – BN2 

4 

BB 2 

(4) 5 

BB2 – BB3 

(4) 5 

BB 2 – BB 

3 

5 

BB 2/ BB 3 

4 – 6 

BN1 – BN2 

BB2 – BB3 

BS1 – BS4 

FV1 – FV2 

feucht 

�k 

[kN/m³] 

Wichte Scherfestigkeit Steifemodul 

unter 

Auftrieb 

�'k 

[kN/m³] 

Reibungs- 

winkel 


�'k 

[°] 

Kohäsion 

c'k 

[kN/m²] 

ES,k 

[MN/m²] 

19 9 25 0 – 5 1) 5 – 7 1) 

19 9 27,5 0 5 – 7 1) 

19 9 27,5 5 – 7,5 1) 7 – 10 1) 

19 9 27,5 7,5 – 10 1) 10 – 12 1) 

20 10 35 – 37,5 1) 0 100 – 120 1) 

20 10 30 0 40 – 60 1) 

20 10 27,5 0 – 2,5 1) 10 – 15 1) 

20 10 20 10 10 – 15 1) 

20 10 20 5 8 – 10 1) 

20 10 25 – 27,5 1) 5 – 10 1) 8 – 12 1) 

20 10 27,5 – 30 1) 0 – 5 1) 10 – 30 1) 

1) abhängig von der jeweiligen Zusammensetzung bzw. Lagerungsdichte/ Konsistenz 

Für erdstatische Berechnungen und Vordimensionierungen sind die Ausführungen in 

Kapitel 5.3 der DIN 1054:2005-01 zu berücksichtigen. Demnach sind u. a., wenn




Bandbreiten der Parameter angegeben sind, die ungünstigsten Kombinationen von 

oberen und unteren Werten anzusetzen. 

6. GRUNDWASSERVERHÄLTNISSE 

6.1 Hydrogeologischer Rahmen 

Das Projektgebiet liegt großräumig gesehen in dem nach Südosten abfallenden Taunusvorland. 

Zwischen dem Wasser im Taunusgebirge und dem Grundwasser in den 

Tertiär- und Quartärschichten des Taunusvorlandes bestehen zum Teil enge Wechselbeziehungen. 

Es ist davon auszugehen, dass erhebliche Mengen des Taunus- 

Niederschlagswassers in den stark klüftigen Taunusquarziten versickern und wegen 

des großen hydraulischen Gefälles in das Taunusvorland gelangen. 

Nach den allgemeinen Erfahrungen liegen die wichtigsten Wasserhorizonte im Taunusvorland 

in den Sanden und Kiesen des Pliozän (Tertiärschichten) und des Diluvium 

(Quartärschichten). Diese Ablagerungen bilden den Träger eines breiten, auf dem liegenden 

Ton als wasserstauender Schicht sich vom Gebirge zum Main herabziehenden 

Grundwasserstroms. 

Es ist in den grobkörnigen Bachsedimenten und den nichtbindigen Tertiärhorizonten 

generell mit Grund- bzw. Schichtwasserführungen zu rechnen. Es ist grundsätzlich von 

jahreszeitlichen und vor allem witterungsbedingten Schwankungen der Wasserführungen 

auszugehen. 

6.2 Heilquellen- und Trinkwasserschutz 

Die zukünftige Trasse der U-Bahnlinie U 2 verläuft innerhalb der Trinkwasserschutzgebiete 

der Zonen III bzw. IIIa und IIIb der Tiefbrunnen Lange Meile und 

Ober-Eschbach. 

Dementsprechend dürfen für die Erdbaumaßnahmen ausschließlich Erdstoffe der Einbauklasse 

Z 0 nach LAGA-Boden verwendet werden. Der Einsatz von Recyclingmaterial 

ist daher nicht zulässig. Bezüglich des Wiedereinbaus geogen vorbelasteter Aushubböden 

verweisen wir auf die Ausführungen in Kapitel 7.2.6. 

Die Projekttrasse verläuft innerhalb eines Heilquellenschutzgebietes. Hier gilt die 

Verordnung zum Schutz der staatlich anerkannten Heilquellen der Kur- und Kongreß- 





GmbH Bad Homburg v. d. Höhe, Sitz in Bad Homburg v. d. Höhe, Hochtaunuskreis 

vom 28. November 1985 [4.2]. 

In der Verordnung wird zwischen Zonen zum Schutz gegen qualitative Beeinträchtigungen 

und Zonen zum Schutz gegen quantitative Beeinträchtigungen unterschieden. 

Die geplante U-Bahntrasse befindet sich demnach zwischen dem Bauanfang 

(km 0+000) und etwa der Station 0+750 im Bereich der Heilquellenschutzzone D, zwischen 

der Station 0+750 und dem Bauende in der Heilquellenschutzzone C. 

Im Hinblick auf die Realisierung des Projektes sind in der Heilquellenschutzverordnung 

für die Schutzzonen C und D folgende Verbote und Einschränkungen aufgelistet: 

Tab. 5: Verbote gemäß Heilquellenschutzverordnung [4.2] 

Zone D 

Zone C 

verboten genehmigungspflichtig 

Eingriffe in den Untergrund über 

100 m Tiefe 

Bohrungen über 200 m Tiefe 

Eingriffe in den Untergrund über 

20 m Tiefe 


Die Entnahme von Grundwasser aus 

den Schichten bis 15 m Tiefe von 

mehr als 600 m³/Tag 

6.3 Örtliche Grundwassersituation und -stände 

Bohrungen und sonstige Eingriffe in 

den Untergrund über 20 m Tiefe 

Die Entnahme von Grundwasser 

von mehr als 500 m³/Tag 


Die Entnahme von Grundwasser 

aus den Schichten über 15 m Tiefe 

Während der Geländearbeiten wurde ausschließlich in den tieferreichenden Bohrungen 

im Trassenabschnitt zwischen dem derzeitigen Haltepunkt Gonzenheim und dem 

Dornbach Grundwasser angetroffen. Das Bohrgut der restlichen Bohrungen wies lediglich 

die natürliche Bodenfeuchte auf. 

Die Tabelle 6 enthält die Wasserstände zum Zeitpunkt der Baugrunduntersuchung im 

September 2007 sowie die Ergebnisse einer Anfang November 2007 in den zu Grundwassermessstellen 

ausgebauten Bohrungen BK 1/07, BK 3/07 und BK 7/07 durchgeführten 

Stichtagslotung. 





Die im Rahmen der Baugrunduntersuchung gemessenen Grundwasserstände zwischen 

ca. 139,2 mNN im Bereich der Haltestelle Gonzenheim und 148,8 mNN im Bereich 

des Trogbauwerkes Erlenweg korrelieren in guter Weise mit den in [5.12] dargestellten 

Grundwassergleichen für das Jahr 1990 und bestätigen die generell in Richtung 

Osten gerichtete Grundwasserströmung. 

Tab. 6: Wasserstände in den Bohrungen Mitte September und Anfang November 2007 

Bohrung Messung Mitte September 2007 Messung am 05. November 2007 

Wasserstand 

[m u. GOK] 

angebohrt / Bohrende 

Wasserstand 

[mNN] 

angebohrt / Bohrende 

Wasserstand 

[m u. GOK] 

Ruhewasserspiegel 

Wasserstand 

[mNN] 

Ruhewasserspiegel 

BS 1/07 6,2 / 5,4 140,0 / 139,2 - - 

BK 1/07 5,50 / 5,42 141,70 / 141,78 4,19 142,83 

BK 2/07 4,40 / 4,37 143,79 / 143,82 - - 

BK 3/07 4,50 / 4,50 144,30 / 144,30 4,45 144,35 

BK 4/07 3,80 / 3,67 145,44 / 145,57 - - 

BK 5/07 4,50 / 4,50 145,53 / 145,53 - - 

BK 6/07 5,30 / 5,24 145,83 / 145,89 - - 

BK 7/07 5,10 / 5,10 147,50 / 147,50 4,90 147,8 

BS 2/07 - / 2,6 - / 148,3 

BS 3/07 2,4 / 5,4 148,8 / 145,8 - - 

Die Stichtagslotung vom 06. November 2007 zeigt in der Bohrung BK 7/07 gegenüber 

den Geländearbeiten im September 2007 einen Anstieg des Grundwassers um etwa 

0,3 m, in der Bohrung BK 1/07 einen Anstieg um rund 1 m. In der Messstelle BK 3/07 

war der Wasserstand dagegen nahezu unverändert. 

Bei dem erbohrten Wasser handelt es sich um Grundwasser, das in den Taunuskiesen 

und Schottern ansteht bzw. zirkuliert. In den unterlagernden Schichten des Tertiärs 

wurden aktuell keine Wasserführungen angeschnitten. 

Bei der einmaligen Beobachtung des Wasserspiegels während der Feldarbeiten handelt 

es sich um eine Momentaufnahme. Bei der vorliegenden hydrogeologischen Situation 

ist generell mit erheblichen jahreszeitlich- und witterungsbedingten Schwankungen 

der Wasserspiegellagen zu rechnen. 





Aus diesem Grund werden nach längeren Niederschlagsperioden höhere Wasserstände 

als jetzt gemessen auftreten können; umgekehrt sind in Trockenperioden auch niedrigere 

Wasserspiegellagen anzunehmen. 

Für die Festlegung von projektspezifischen Höchstgrundwasserständen sind langjährige 

Grundwasserbeobachtungen erforderlich. Solche Untersuchungen liegen für das 

Projektgelände im Detail nicht vor und werden vermutlich auch nicht zu beschaffen 

sein. Aus diesem Grund wird vorläufig auf Grundwassermessungen in der Umgebung 

des Untersuchungsgebietes zurückgegriffen. 

Nach den Aufzeichnungen der Hessischen Landesanstalt für Umwelt (Landesgrundwasserdienst 

Hessen) [4.14] befindet sich östlich des Haltepunktes Gonzenheim eine 

amtliche Grundwassermessstelle. In der Tabelle 7 sind die wichtigsten Kenn- und 

Messwerte der Grundwassermessstelle aufgelistet. Die Lage der Messstelle kann der 

Abbildung 12 entnommen werden. 

Bahnhof Bad Homburg 

Haltepunkt Gonzenheim 

Abb. 12: Lage der Grundwassermessstelle GWM 507045 

GWM 507045 





Tab. 7: Grundwassermessstelle in der Umgebung des Projektgebietes 

GWM 507045 

Obereschbach 

GOK [mNN] 138,98 

Beobachtungszeitraum 1955 - 1971 

min. Wasserstand [mNN] 134,58 

min. Wasserstand [m u. GOK] 4,4 

max. Wasserstand [mNN] 139,08 

max. Wasserstand [m u. GOK] + 0,1 

Schwankungsbreite [m] 4,50 

Aufgrund unterschiedlicher Geländehöhen der Grundwassermessstelle und dem Projektgebiet 

sowie der Grundwasserfließrichtung können die gemessenen NN-Höhen 

nicht direkt auf das Projektgelände übertragen werden. Der Schwankungsbereich des 

Grundwasserspiegels kann aber aufgrund der vergleichbaren hydrogeologischen Bedingungen 

hinreichend genau auch für das Projektgelände gelten. 

Unter Berücksichtigung des derzeit jahreszeitlich- und witterungsbedingt eher ermäßigtem 

Grundwasserniveau werden auf Basis des vorliegenden Datenmaterials unter Berücksichtigung 

des Fließgefälles des Grundwassers für den Entwurf und die Bemessung 

der Bauwerke sowie den Nachweis der Auftriebssicherheit vorläufig die nachfolgend 

aufgeführten höchsten Grundwasserstände empfohlen. Dabei kann zwischen den 

jeweiligen Bemessungswasserständen linear interpoliert werden. 

� Bohrung BK 1/07: GW MAX = 144,5 mNN (bestehender Haltepunkt Gonzenheim) 

� Bohrung BK 3/07: GW MAX = 146,5 mNN (geplanter Haltepunkt Gonzenheim) 

� Bohrung BK 7/06: GW MAX = 150,0 mNN (EÜ Frankfurter Landstraße) 

� Bohrung BS 3/07: GW MAX = 151,0 mNN (Trogbauwerk Erlenweg) 

Im restlichen Trassenabschnitt sind nach derzeitigem Planungsstand keine tieferreichenden 

Baumaßnahmen geplant. Bemessungswasserstände sind für solche Bereiche 

demzufolge nicht maßgebend. 

Im Hinblick auf eine wirtschaftliche Bauweise empfehlen wir, die Wasserstände in den 

zu Grundwassermessstellen ausgebauten Bohrungen über einen Zeitraum von etwa 6 





bis 12 Monaten in 14-tägigem Turnus zu messen. Auf Basis dieser Datengrundlage 

kann dann der Bemessungswasserstand zuverlässiger abgeschätzt werden. 

Im Bereich der Brücke über den Dornbach haben wir den Bemessungswasserstand 

vorläufig in Höhe der bestehenden Geländeoberkante angesetzt. Hier 

müssen im Zuge der weiteren Planungen bei den zuständigen Behörden Angaben 

zu den Hochwasserständen (HW100) des Dornbaches abgefragt und berücksichtigt 

werden. 

Für temporäre Bauzustände (Baugruben) empfehlen wir, auf die in der Tabelle 6 aufgeführten 

Grundwasserstände der Stichtagsmessung vom November 2007 einen Aufschlag 

von etwa � 0,3 m zu berücksichtigen. 

6.4 Durchlässigkeit des Untergrundes 

Nach den Ergebnissen aus der Baugrunduntersuchung und nach entsprechenden Erfahrungen 

aus der Bauausführung liegen im Projektgebiet inhomogene Verhältnisse im 

Hinblick auf die Durchlässigkeit des Untergrundes vor. Auf Grundlage von Erfahrungswerten 

in Bad Homburg sowie auf Basis von durchgeführten Feld- und Laboruntersuchungen 

[5.9] können für die anstehenden Böden folgende Bandbreiten der 

Durchlässigkeiten angenommen werden: 

Lößböden (Quartär): kf � 1 � 10 -6 m/s bis kf � 1 � 10 -8 m/s 

Schotter und Kiese (Quartär): kf � 1 � 10 -5 m/s bis kf � 1 � 10 -6 m/s 

Tone (Tertiär): kf � 1 · 10 -8 m/s bis kf � 1 · 10 -9 m/s 

Sande (Tertiär): kf � 1 · 10 -5 m/s bis kf � 5 · 10 -5 m/s 

Basalte (Tertiär) kf � 1 · 10 -5 m/s bis kf � 5 · 10 -5 m/s 

6.5 Betonaggressivität gemäß DIN 4030 

Zur Beurteilung des Grundwassers hinsichtlich des Angriffsvermögens gegenüber Beton 

wurde am 29. Oktober 2007 aus der zur Grundwassermessstelle ausgebauten 

Bohrung BK 3/07 eine Grundwasserprobe entnommen und im Prüflabor chemlab, 

Bensheim, auf die Parameter der DIN 4030 untersucht (vgl. Anlage 4). 





Tab. 8: Maßgebende Ergebnisse der Wasseranalyse nach DIN 4030 

Parameter Zuordnungswerte der DIN 4030 

Schwach 

angreifend 

stark 

angreifend 

sehr stark 

angreifend 

Probe BK 3/07 

pH – Wert 6,5 bis 5,5 < 5,5 bis 4,5 < 4,5 6,88 

Magnesium [mg/l] 300 bis 1000 > 1000 bis 3000 > 3000 40,7 

Ammonium [mg/l] 15 bis 30 > 30 bis 60 > 60 0,12 

Sulfat [mg/l] 200 bis 600 > 600 bis 3000 > 3000 121 

kalklösende Kohlensäure [mg/l] 15 bis 40 > 40 bis 100 > 100 < 0,1 

Das Grundwasser ist gemäß DIN 4030-1 als nicht betonangreifend einzustufen. 

Die ermittelten Stoffgehalte liegen noch unterhalb der Grenzwerte für die Expositionsklasse 

XA 1 im Sinne der DIN 1045-2 bzw. DIN EN 206-1. Da die im Hochbau bzw. 

Spezialtiefbau üblicher Weise eingesetzten Betone bereits ohnehin für einen schwachen 

chemischen Angriff (XA 1) ausgelegt sind, empfehlen wir, bei den weiteren Planungen 

die Expositionsklasse XA 1 zu berücksichtigen. 

7. ABFALLTECHNISCHE UNTERSUCHUNGEN 

7.1 Schwarzdecken 


Zur Überprüfung der Frage, ob die im Untersuchungsgebiet vorhandenen Fahrbahnbefestigungen 

Teer- bzw. Pechbestandteile enthalten, wurden die aus den Oberflächenbefestigungen 

entnommenen Asphaltproben in Anlehnung an die RuVA-StB 01 [4.13] 

auf ihren Gehalt an Polycyclischen Aromatischen Kohlenwasserstoffen (PAK nach 

EPA) im Feststoff untersucht. 

In der RuVA-StB 01 wird zwischen sogenanntem Ausbauasphalt und Ausbaustoffen 

mit teer-/ pechtypischen Bestandteilen unterschieden. Zur Bewertung wird der Zuordnungswert 

für die Verwertungsklasse A (Verwertung als Asphaltgranulat im Heißmischverfahren) 

herangezogen. Dabei ist ein Einsatz in Asphaltmischanlagen und im 

Baustellenmischverfahren möglich. 




7.1.2 Ergebnisse 


In der nachfolgenden Tabelle 9 sind die ermittelten Analysenergebnisse zusammen mit 

dem zur Bewertung heranzuziehenden Zuordnungswert der RuVA angegeben. Sämtliche 

Analysenprotokolle sind im Original zur Einzelbetrachtung in der Anlage 5 beigefügt. 

Tab. 9: Asphaltuntersuchungen 

Probenbezeichnung 

Bohrung Probe 

(Tiefe) 

PAK (nach EPA) 

[mg/kg TS] 

Asphalt 1 BS 16/07 G 1 (0,0 m – 0,40 m) 3,1 

Asphalt 2 BS 17/07 G 1 (0,0 m – 0,20 m) 0,2 

Asphalt 3 BS 17/07 G 2 (0,2 m – 0,30 m) E. n. n. 

Asphalt 4 BS 17/07 G 3 (0,3 m – 0,50 m) E. n. n. 

Asphalt 5 BS 18/07 G 1 (0,0 m – 0,40 m) 0,2 

Asphalt 6 BS 18/07 G 2 (0,4 m – 0,60 m) 0,2 

Asphalt 7 BS 19a/07 G 1 (0,0 m – 0,05 m) 822 

Asphalt 8 BS 20/07 G 1 (0,0 m – 0,40 m) 0,6 

Asphalt 9 BS 20/07 G 2 (0,4 m – 0,60 m) 0,7 

Asphalt 10 

BS 2/07 

BS 3/07 

G 1 (0,0 m – 0,04 m) 

G 1 (0,0 m – 0,11 m) 

Asphalt 11 BK 1/07 A 1 (0,0 m – 0,15 m) E. n. n. 





Zuordnungswert nach RuVA StB 01 [4.13] 25 

E. n. n. = Einzelparameter nicht nachweisbar 

Die aus den Fahrbahndecken und den unterlagernden ungebundenen Tragschichten 

entnommenen Mischproben zeigen deutlich voneinander abweichende Ergebnisse. 

Zum einen weisen die Asphaltproben aus den Bohrungen BS 2/07, BS 3/07 (verlängerter 

Erlenweg) und BS 19a/07 (Lange Meile) im Feststoff stark erhöhte PAK- 

Summenkonzentrationen von rund 695 mg/kg TS bis 822 mg/kg TS auf, die den Zuordnungswert 

der RuVA-StB 01 für Ausbaustoffe mit teer-/pechtypischen Bestandteilen 

deutlich überschreiten. Der im Zuge der Bauausführung in diesem Bereichen anfallende 

Straßenaufbruch ist somit auf der Grundlage der durchgeführten Untersuchung ge- 


695




mäß o. g. Richtlinie als teer-/ pechhaltig einzustufen. Ein Wiedereinbau ist gemäß 

[4.13] nicht zulässig. 

In den restlichen Asphaltproben (Frankfurter Landstraße, Haberweg, Quirinstraße, 

Hessenring) liegen Summenkonzentrationen für PAK im Feststoff von maximal rund 

3 mg/kg TS vor, die unterhalb des Zuordnungswertes liegen. Das Aufbruchmaterial ist 

demzufolge als nicht teer-/pechhaltig einzustufen und darf gemäß Abschnitt 4.1 der 

RuVA-StB 01 im Heißmischverfahren in Asphaltmischanlagen oder im Baustellenmischverfahren 

(Rückformverfahren) wiederverwertet bzw. eingebaut werden. Ist eine 

Wiederverwertung des Straßenaufbruchs nicht vorgesehen, so ist das Material fachgerecht 

zu entsorgen. 

Beim Rückbau des teer-/pechhaltigen Asphaltes muss eine sorgfältige Abtrennung und 

Separation von nicht teerstämmigen Straßenaufbruch unter Einhaltung organisatorischer 

und arbeitschutztechnischer Anforderungen erfolgen. Persönliche Schutzausrüstung 

ist zu tragen. Hautkontakt und die Aufnahme über Stäube ist zu vermeiden. Der 

Rückbau hat dementsprechend so zu erfolgen, dass keine Stäube entstehen. Kann 

dies nicht gewährleistet werden, sind technische Vorkehrungen zu ergreifen, um freigesetzte 

Stäube/Partikel an der Austritts- oder Entstehungsstelle vollständig zu fassen. 

Die Ausführungen in der TRGS 551 sind zu beachten. 

Einzelheiten zu den Entsorgungswegen werden in den „Richtlinien für die umweltverträgliche 

Verwertung von Ausbaustoffen mit teer-/pechtypischen Bestandteilen sowie 

für die Verwertung von Ausbauasphalt im Straßenbau“ (RuVA-StB 01) geregelt [4.13], 

auf die wir verweisen. 

7.2 Boden 


Die abfallrechtliche Verwertung bzw. Entsorgung von Erdaushubmassen wird in der 

bundesweiten Richtlinie der Länderarbeitsgemeinschaft Abfall (LAGA) vom 06. November 

2003 geregelt [4.4]. Ferner existiert in Hessen ein Merkblatt der Regierungspräsidien 

[4.5], in dem teilweise von der LAGA abweichende Orientierungswerte angegeben 

werden. 

In der LAGA sind für eine umfangreiche Parameterliste verschiedene Zuordnungswerte 

(Z 0 bis Z 2) angegeben, nach denen die „Einbauklassen“ u. a. für Aushubböden festgelegt 

werden. Für die Einstufung in die Einbauklassen Z 3 bis Z 5 waren zum Zeit- 





punkt der abfalltechnischen Untersuchungen im Anfang 2008 die Deponieklassen der 

Abfallablagerungsverordnung heranzuziehen. Die einzelnen Einbauklassen haben im 

Hinblick auf die Anforderungen an die Verwertung folgende Bedeutung: 

Zuordnungswert Z 0: uneingeschränkter Einbau 

Zuordnungswert Z 1: eingeschränkter offener Einbau (z.B. in hydrogeologisch 

günstigen Gebieten); es wird dabei noch in die Zuordnungswerte 

Z 1.1 und Z 1.2 unterschieden 

Zuordnungswert Z 2: eingeschränkter Einbau mit definierten technischen Sicherungsmaßnahmen 

(z.B. als Lärmschutzwall, Straßentragschicht 

in hydrogeologisch günstigen Gebieten) 

Zuordnungswert Z 3/Z 4: Einbau / Ablagerung in Hausmülldeponien (in Anlehnung an 

die Abfallablagerungsverordnung) 

Zuordnungswert Z 5: Einbau / Ablagerung in Sonderabfalldeponien (in Anlehnung 

an die Abfallablagerungsverordnung) 

Zuordnungswert > Z 5: Vor der Verwertung ist das Material entweder entsprechend 

physikalisch/ chemisch zu behandeln oder einer Beseitigung 

in Untertagedeponien zuzuführen. 

In der LAGA wird hinsichtlich der Einstufung der anfallenden Materialien u. a. zwischen 

Bodenmaterial und Bauschutt unterschieden. Als Bauschutt gilt auch ein Ausbaumaterial/Boden, 

das einen Fremdstoffanteil von > 10 % aufweist. Das bedeutet, unter Umständen 

könnten die im Baufeld vorliegenden Auffüllungen bei ausreichend hohem 

Anteil an Fremdbestandteilen als Bauschutt verwertet werden. Für Bauschuttmaterial 

sind in der LAGA teilweise (u. a. für PAK’s) andere Richtwerte angegeben, die gegenüber 

reinem Bodenmaterial zu einer Einstufung in eine „niedrigere“ oder „höhere“ Einbauklasse 

führen können. 

Da nach unseren Erfahrungen ein Erdaushub in der Praxis allerdings auch bei Mengenanteilen 

von mehr als 10 % an Ziegelbruch/Betonresten oder sonstigen Fremdbestandteilen 

nicht als Bauschutt zu verwerten ist, haben wir auf eine entsprechende Beurteilung 

gemäß der „LAGA-Bauschutt“ verzichtet. Es wurden daher nur die Vorgaben 

für Bodenmaterial berücksichtigt; die entsprechenden Richtwerte sind in [4.4] in den 

Tabellen II. 1.2-2 und II. 1.2-3 angegeben und können den Laborprotokollen der Anlage 

6 zusammen mit den jeweils ermittelten Ergebnissen entnommen werden. 

Am 16. Juli 2009 wurde die den abfalltechnischen Untersuchungen zugrundeliegende 

Abfallablagerungsverordnung durch die Verordnung zur Vereinfachung des Deponierechts 

(DepV) [4.9] ersetzt. Die Zuordnungswerte der „DepV“ haben im Hinblick 

auf die Einstufung eines Materials in die verschiedenen Deponieklassen (DK) folgende 

Bedeutung: 





DK 0: Einbau in Deponien der Klasse 0. Bei Deponien der Klasse 0 handelt es 

sich um oberirdische Deponien für nicht gefährliche Inertabfälle, die die 

Zuordnungskriterien für die DK 0 einhalten. 

DK I: Einbau in Deponien der Klasse I. Bei Deponien der Klasse I handelt es 

sich um oberirdische Deponien für nicht gefährliche Abfälle, die die Zuordnungskriterien 

für die DK I einhalten. 

DK II: Einbau in Deponien der Klasse II. Bei Deponien der Klasse II handelt es 

sich um oberirdische Deponien für nicht gefährliche Abfälle, die die Zuordnungskriterien 

für die DK II einhalten. 

DK III : Einbau in Deponien der Klasse III. Bei Deponien der Klasse III handelt es 

sich um oberirdische Deponien für nicht gefährliche und gefährliche Abfälle, 

die die Zuordnungskriterien für die DK III einhalten. Es handelt sich 

in der Regel um gefährliche Abfälle, wenn diese die entsprechenden in 

der Abfallverzeichnisverordnung (AVV) angegebenen toxischen Merkmale 

aufweisen. Bezüglich der Überschreitung verschiedener toxisch nicht 

oder nur wenig relevanter Parameter bestehen bei Einhaltung bestimmter 

Randbedingungen Ausnahmekriterien. Das Material ist in diesen Fällen 

als nicht gefährlicher Abfall einzustufen und kann gegebenenfalls auch 

auf Deponien der Klassen I oder II eingebaut werden. 

DK IV: Beseitigung in Deponien der Klasse IV. Bei Deponien der Klasse IV handelt 

es sich um Untertagedeponien für gefährliche Abfälle, die die Zuordnungskriterien 

der DK III überschreiten. Bezüglich der Überschreitung 

verschiedener toxisch nicht oder nur wenig relevanter Parameter bestehen 

bei Einhaltung bestimmter Randbedingungen Ausnahmekriterien und 

das Material ist in diesen Fällen als nicht gefährlicher Abfall einzustufen 

und kann auf Deponien der Klasse III bzw. gegebenenfalls auch auf Deponien 

der Klassen I oder II eingebaut werden. 

7.2.2 Untersuchungsumfang 

Für eine orientierende abfalltechnische Untersuchung wurden aus den künstlichen Auffüllungen 

horizontbezogen 15 repräsentative Bodenmischproben zusammengestellt, 

die sich wie folgt zusammensetzen. 

Tab. 10: Zusammensetzung der untersuchten Bodenmischproben 

Mischprobe (Tiefe) Bohrung / Proben untersuchtes Material 

MP A 1 

(0,4 m – 1,0 m) 

MP A 2 

(0,5 m – 0,8 m) 

MP A 3 

(0,6 m – 1,0 m) 

MP A 4 

(0,05 m – 0,75 m) 

BS 16/07: G 2 – G 3 

BS 17/07: G 4 

BS 18/07: G 3 

BS 19a/07: G 2 – G 3 

ungebundene Tragschichten in der 


ungebundene Tragschichten im 

Haberweg 

ungebundene Tragschichten in der 

Quirinstraße 

ungebundene Tragschichten in der Langen 

Meile 





Tab. 10: Zusammensetzung der untersuchten Bodenmischproben (Fortsetzung) 


MP A 5 

(0,6 m – 1,4 m) 

MP A 6 

(0,15 m – 0,6 m) 

MP A 7 

(0,8 m – 2,8 m) 

MP A 8 

(0,04 m – 0,45 m) 

MP A 9 

(0,1 m – 1,8 m) 

MP A 10 

(0,04 m – 0,7 m) 

MP A 11 

(0,0 m – 1,1 m) 

MP A 12 

(0,0 m – 1,0 m) 

MP Basalt (Tertiär) 

(5,5 m – 5,9 m) 

BS 20/07: G 3 

BK 1/07: A 2 

BK 2/07: A 2 

BK 3/07: A 2 

BK 5/07: A 2 

BK 6/07: A 2 

BK 1/07: G 1 – G 2 

BK 2/07: G 1 – G 3 

BK 4/07: G 1 – G 2 

BK 5/07: G 1 – G 2 

BS 2/07: G 2 

BS 3/07: G 2 

BS 13/07: G 1 – G 2 

BS 13a/07: G 1 – G 2 

BS 13c/07: G 1 – G 2 

BS 14/07: G 2 

BS 15/07: G 2 – G 3 

BS 5/07: G 1 – G 2 

BS 6/07: G 1 – G 2 

BS 7/07: G 1 – G 2 

BS 8/07: G 1 

BS 9/07: G 1 

BS 10/07: G 1 – G 2 

BS 11/07: G 1 

BS 12/07: G 1 

BK 5/07: G 5 + G 8 

BK 6/07: G 7 

ungebundene Tragschichten im 

Hessenring 

ungebundene Tragschichten entlang der 


künstliche Auffüllungen unterhalb der 

ungebundenen Tragschichten entlang 

der Frankfurter Landstraße 

ungebundene Tragschichten im Bereich 

des verlängerten Erlenweges 

(Trogbauwerk) 

künstliche Auffüllungen im Bereich der 

Brücke über die Lange Meile 

ungebundene Tragschichten im Bereich 

der Brücke über den Hessenring 

Bahndamm 

Lange Meile bis Hessenring 

Bahndamm 

Hessenring bis Bahnhof Bad Homburg 

natürlich anstehende Basalte 

(Tertiär) 





Tab. 10: Zusammensetzung der untersuchten Bodenmischproben (Fortsetzung) 


MP Löß/ Kies 

(Quartär) 

(1,0 m – 3,8 m) 

MP Tone (Tertiär) 

(6,9 m – 8,2 m) 

BS 3/07: G 4 

BS 15/07: G 5 

BK 2/07: G 4 

BK 3/07: G 2 + G 3 

BK 5/07: G 3 

BK 7/07: G 3 

BK 2/07: G 7 

BK 4/07: G 9 

BK 5/07: G 9 

natürlich anstehende Lößböden, Kiese 

und Schotter (Quartär) 

natürlich anstehende Tone und Schluffe 

(Tertiär) 

Die laborchemischen Analysen der Mischproben erfolgten durch das akkreditierte Prüflabor 

chemlab in Bensheim gemäß TR LAGA (Tabellen II.1.2-2 und II.1.2-3). 

7.2.3 Ergebnisse 

Die nachfolgende Tabelle 11 zeigt eine Zusammenstellung der Untersuchungsergebnisse 

für die Mischproben. Dabei sind jeweils die Parameter oberhalb der Zuordnungswerte 

für die Einbauklasse Z 0 der LAGA-Richtlinie aufgelistet (E = Eluat, 

F = Feststoff). Weitere Details können den Prüfberichten der Anlage 6 entnommen 

werden. 

Tab. 11: Ergebnisse der abfalltechnischen Untersuchungen 

Probe 

MP A 1 

(0,4 m – 1,0 m) 

MP A 2 

(0,5 m – 0,8 m) 

MP A 3 

(0,6 m – 1,0 m) 

untersuchtes 

Material 

ungebundene Tragschichten in 

der Frankfurter Landstraße 

ungebundene Tragschichten 

im Haberweg 


der Quirinstraße 

1) Einstufung ohne Berücksichtigung der erhöhten pH-Werte 

Parameter oberhalb der 

Zuordnungswerte Z 0 

nach LAGA (Boden) 

PAK (F) Z 1.1 

Chrom (ges.) (F+E) Z 1.1 

Nickel Z 1.1 

Benzo(a)pyren (F) > Z 1.2 

PAK (F) > Z 2 

pH-Wert (E) Z 1.2 

pH-Wert (F) + (E) Z 1.2 

Cadmium (F) Z 1.1 

Nickel (F) Z 1.1 

Zuordnung 

nach LAGA 

(Boden) 


Z 1.1 

> Z 2 

Z 1.1 1) 

(Z 1.2)




Tab. 11: Ergebnisse der abfalltechnischen Untersuchungen (Fortsetzung) 

Probe 

MP A 4 

(0,05 m – 0,75 m) 

MP A 5 

(0,6 m – 1,4 m) 

MP A 6 

(0,15 m – 0,6 m) 

MP A 7 

(0,8 m – 2,8 m) 

MP A 8 

(0,04 m – 0,45 m) 

MP A 9 

(0,1 m – 1,8 m) 

MP A 10 

(0,04 m – 0,7 m) 

MP A 11 

(0,0 m – 1,1 m) 

MP A 12 

(0,0 m – 1,0 m) 

MP Basalt 

(Tertiär) 

(5,5 m – 5,9 m) 

untersuchtes 

Material 


der Langen Meile 


im Hessenring 


entlang der Frankfurter Landstraße 

künstliche Auffüllungen unterhalb 

der ungebundenen Tragschichten 

entlang der Frankfurter 

Landstraße 


im Bereich des verlängerten 

Erlenweges (Trogbauwerk) 

künstliche Auffüllungen im 

Bereich der Brücke über die 

Lange Meile 


im Bereich der Brücke über 

den Hessenring 

Bahndamm 

Lange Meile bis Hessenring 

Bahndamm 

Hessenring bis Bahnhof Bad 

Homburg 

natürlich anstehende Basalte 

(Tertiär) 






PAK (F) > Z 2 

pH-Wert (F) > Z 1.2 


pH-Wert (F)+ (E) Z 1.2 

Kohlenwasserstoffe (F) Z 1.2 

PAK (F) Z 1.1 

Chrom (ges.) (F) Z 1.1 

Zink (F) Z 1.1 

Arsen (E) Z 1.2 


PAK (F) Z 1.2 

PAK (F) Z 1.1 


pH-Wert (F) > Z 1.2 


Kohlenwasserstoffe (F) Z 1.1 

Zuordnung 

nach LAGA 

(Boden) 


> Z 2 

Z 0 1) 

(Z 2) 

Z 1.2 

Z 1.2 

Z 2 

Z 1.1 1) 

(Z 1.2) 

Z 1.1 1) 

(Z 2) 

PAK (F) Z 1.1 Z 1.1 

PAK (F) Z 1.1 

Blei (F) > Z 2 

Thallium (F) Z 1.1 

Chrom (ges.) (F) Z 2 


Zink (F) Z 1.1 

> Z 2 

Z 2




Tab. 11: Ergebnisse der abfalltechnischen Untersuchungen (Fortsetzung) 

Probe 

MP Löß/ Kies 

(Quartär) 

(1,0 m – 3,8 m) 

MP Tone 

(Tertiär) 

(6,9 m – 8,2 m) 

untersuchtes 

Material 

natürlich anstehende Lößböden, 

Kiese und Schotter 

(Quartär) 

natürlich anstehende Tone und 

Schluffe (Tertiär) 





Zuordnung 

nach LAGA 

(Boden) 

keine Überschreitungen Z 0 

Chrom (ges.) Z 1.2 


Aus der tabellarischen Zusammenstellung ist ersichtlich, dass die untersuchten Bodenmischproben 

in die Einbauklassen Z 0 bis > Z 2 nach LAGA-Boden einzustufen 

sind. In den nachfolgenden Kapiteln werden die Ergebnisse näher erläutert. 

7.2.4 Künstliche Auffüllungen/ Tragschichten 

Im Rahmen der labortechnischen Bearbeitung der Bodenmischproben wurden innerhalb 

der Auffüllböden verschiedene Parameter oberhalb der Grenzwerte für Z 0-Böden 

festgestellt. Hier sind insbesondere erhöhte PAK- und Schwermetallgehalte sowie erhöhte 

pH-Werte zu nennen. 

Aus den Untersuchungsergebnissen resultiert für die Mischprobe MP A 5 eine Einstufung 

in die Einbauklasse Z 0 (siehe nachfolgende Bewertung). Die Mischproben 

MP A 1, MP A 3, MP A 9, MP A 10 und MP A 11 sind in die Einbauklasse Z 1.1, die 

Mischproben MP A 6 und MP A 7 in die Einbauklasse Z 1.2 einzustufen. Für die restlichen 

Mischproben resultiert eine Einstufung in die Einbauklassen Z 2 (MP A 8) und > 

Z 2 (MP A 2, MP A 4 und MP A 12). 

In den Bodenmischproben MP A 3, MP A 5, MP A 9 und MP A 10 sind alleine die 

pH-Werte im Feststoff und Eluat für die abfalltechnische Einstufung verantwortlich. 

Erhöhte pH-Werte stellen gemäß den Ausführungen in der LAGA-Richtlinie kein Ausschlusskriterium 

dar; hier ist die Ursache zu prüfen. Die Ursache für die hohen pH- 

Werte ist uns nicht bekannt. In Abhängigkeit des Verwertungsweges wird ggf. auch 

eine niedrigere LAGA-Einstufung möglich sein. In der Tabelle 11 haben wir diese abfalltechnische 

Bewertung bereits berücksichtigt. Wir empfehlen, bei Kostenschätzungen 

zunächst von der ungünstigeren einbauklasse auszugehen. 


Z 1.2




Für die Mischproben MP A 2, MP A 4 und MP A 12 ergibt sich aufgrund erhöhter 

PAK- (MP A 2 und MP A 4) und Bleigehalte (MP A 12) eine Einstufung in die Einbau- 

klasse > Z 2. Das diesbezügliche Ausbaumaterial kann keiner „offenen“ Verwertung 

zugeführt werden, sondern muss deponietechnisch entsorgt oder einer Behandlungsanlage 

angeliefert werden. Für eine abschließende abfalltechnische Einstufung ist eine 

Nachuntersuchung auf die Parameter der Deponieverordnung erforderlich. 

7.2.5 Lößablagerungen, Taunusschotter (Quartär) 

Nach den Ergebnissen der Analyse der Mischprobe MP Löß/Kiese ist davon auszugehen, 

dass die quartären Böden (Löß, Lößlehm, Terrassenschotter und -kiese) in die 

Einbauklasse Z 0 nach LAGA-Boden einzustufen sind und uneingeschränkt verwertet 

werden können. 

7.2.6 Tone (Tertiär) 

In den tertiären Tonen wurden bei den Schwermetallen Chrom (ges.) und Nickel leicht 

erhöhte Gehalte ermittelt. Auf Grundlage der durchgeführten Untersuchungen sind die 

Tone und Schluffe in die Einbauklasse Z 1.2 nach LAGA-Boden zu stellen. 

Da es sich bei den in den Tonen und Schluffen festgestellten Überschreitungen der 

Orientierungswerte um eine geogene (natürliche) Befrachtung handelt, wird gemäß 

LAGA ([4.4], Kapitel 1.2.3.1) und nach unserer Beurteilung auch ein Wiedereinbau in 

hydrogeologisch vergleichbaren Gebieten ohne Beachtung der abfalltechnischen Vorschriften 

möglich sein. Details hierzu sind mit den zuständigen Behörden abzustimmen. 

Bei einer anderweitigen Verwertung ist das Material entsprechend der abfalltechnischen 

Einstufung zu entsorgen, unabhängig von der Ursache der Schadstoffbelastung. 

7.2.7 Basalte (Tertiär) 

Auch bei den Basalten hat sich der Verdacht einer geogenen Hintergrundbelastung 

bestätigt. Infolge erhöhter Schwermetallgehalte (insbesondere Chrom) sind die Basaltböden 

in die Einbauklasse Z 2 nach LAGA-Boden einzustufen und dementsprechend 

zu verwerten. 

Bezüglich der Verwertungsmöglichkeiten des geogen mit Schadstoffen beaufschlagten 

Basaltes gelten die Ausführungen in Kapitel 7.2.6 analog. 





7.3 Zusammenfassung und ergänzende Hinweise 

Die im Zuge der Erdarbeiten anfallenden Auffüllböden, die oft aus den Tragschichten 

der vorhandenen Verkehrswegen bestehen, sind nach den Analyseergebnissen in die 

Einbauklassen Z 0 bis > Z 2 nach LAGA-Boden zu stellen. 

Die quartären Ablagerungen (Lösse, Lößlehme und Kiese) weisen keine erhöhten 

Schadstoffgehalte auf (Einbauklasse Z 0 nach TR LAGA). 

Für die tertiären Böden ergibt sich eine Einstufung in die Einbauklassen Z 1.2 (Tone 

und Schluffe) bzw. Z 2 nach LAGA-Boden (Basalt). 

Die Schwarzdecken sind im Umfeld der Proben Asphalt 2, Asphalt 4 und Asphalt 12 

(Haberweg bzw. Einmündung Haberweg/ Frankfurter Landstraße) als teerhaltiger, ansonsten 

als nicht teerhaltiger Straßenaufbruch zu deklarieren. 

Ergänzende analytische Untersuchungen sind im Zuge der weiteren Planungen noch 

vorzunehmen. Auch könnte sich die Notwendigkeit eingrenzender und präzisierender 

Arbeiten noch ergeben. Diese werden dann im Rahmen des weiteren Planungsprozesses 

(Bauwerksgutachten) durchzuführen sein. 

Zur genaueren Erkundung der entlang der Trasse vorhandenen Auffüllmächtigkeiten 

und deren Einstufung in Bezug auf die Entsorgung empfehlen wir, im Zuge der Baufeldfreimachung 

eine Rasterbeprobung (Baggerschürfe) durchzuführen (Ausschreibung). 

8. GRÜNDUNGSMÖGLICHKEITEN 

8.1 Allgemeines 

Für die Erstellung des Gutachtens standen die in Kapitel 2 aufgeführten Planunterlagen 

zur Verfügung. Lastangaben lagen nicht vor und wurden für die weiteren Betrachtungen 

von uns abgeschätzt. 

Dem Planungsstand entsprechend besitzen die nachfolgenden Ausführungen noch 

eher orientierenden Charakter. 





8.2 Tunnel- und Trogbauwerke 

8.2.1 Haltepunkt Gonzenheim mit Tunnelbauwerk 

Das Tunnelbauwerk bindet bis zu etwa 8 m in das bestehende Gelände ein und kommt 

damit innerhalb der tertiären Schichtenfolge zu liegen. 

Während der westliche Teil des Tunnels zwischen der EÜ Frankfurter Landstraße und 

dem Grundstück Frankfurter Landstraße Nr. 37 überwiegend in den in Kapitel 5.2.7 

beschriebenen Basaltschichten mit unterschiedlichem Verwitterungsgraden zu liegen 

kommt, stehen östlich des Grundstücks Frankfurter Landstraße Nr. 37 bis zum Haltepunkt 

Gonzenheim tertiäre Tone und Schluffe an (siehe Anlage 1.5). 

Angesichts der daraus resultierenden unterschiedlichen Gründungsbedingungen für 

das Tunnelbauwerk und die vergleichsweise hohe Vorbelastung des Baugrundes durch 

die vorhandene Erdauflast bietet sich aus wirtschaftlichen und abdichtungstechnischen 

Gesichtspunkten eine Flachgründung des Tunnels auf einer Bodenplatte an. 

Allein infolge der Bauwerkslasten ist mit eher geringen Anpassungssetzungen zu rechnen. 

Wir schätzen die Setzungen mit angenommenen Bauwerkslasten vorläufig mit 

ca. 0,5 cm bis 2,0 cm ab. Aus der späteren Erdüberschüttung sind weitere Setzungen 

zu erwarten. 

Demnach können zur Vorbemessung der Gründungsplatten mittlere Bettungsmoduli 

von ks,k � 10 MN/m³ bis ks,k � 12 MN/m³ (untere/obere Grenze) angenommen werden. 

8.2.2 Trogbauwerke 

Die beiden Trogbauwerke kommen nach den Baugrundaufschlüssen (Bohrungen 

BK 1/07, BK 7/07, BS 2/07 und BS 3/07) primär innerhalb der Lößablagerungen und 

den unterlagernden Taunuskiesen zu liegen (siehe auch Anlage 1.5). In den Übergangsbereichen 

zum Tunnelbauwerk sind auch Tone, Schluffe und Basalte zu erwarten. 

In Bereichen mit geringer Einbindung des Troges sind künstliche Auffüllungen im 

planmäßigen Gründungsniveau nicht auszuschließen. 

Unter der Voraussetzung, dass die künstlichen Auffüllungen vollständig ausgekoffert 

und gegen ein Gründungspolster (z. B. Mineralgemisch) ersetzt werden, steht aus derzeitiger 

Sicht einer Flächengründung der Trogbauwerke auf Bodenplatten nichts entgegen. 





Für die Vorbemessung der Gründungsplatten können mittlere Bettungsmodul von 

ks,k � 2,5 MN/m³ bis ks,k � 7,5 MN/m³ (untere/obere Grenze) angenommen werden, wobei 

der niedrigere Wert im Bereich der geländegleichen Höhenlage des Troges und der 

höhere Wert im Bereich der höchsten Einbindung des Bauwerks in den Untergrund 

anzunehmen sind. Dazwischen kann linear interpoliert werden. 

8.3 Brückenbauwerke 

8.3.1 Brücke über den Dornbach 

Das Brückenbauwerk über den Dornbach ist als Rahmenbauwerk mit einer lichten Weite 

von 9 m und einer lichten Höhe von 1,9 m konzipiert. Im planmäßigen Gründungsniveau 

von 147,5 mNN stehen nach den Ergebnissen der Baugrunduntersuchung bereits 

tertiäre Tone mit steif-halbfester Zustandsform an (vgl. Anlage 1.8). 

Die Tone sind als ausreichend tragfähig bei deutlicher Setzungsfähigkeit zu beurteilen. 

Positiv ist die festgestellte, steif-halbfeste Konsistenz der Tone zu bewerten. Insofern 

halten wir eine Flachgründung des Rahmenbauwerkes auf einer elastisch bemessenen 

Bodenplatte für möglich. 

Für eine Vordimensionierung der Gründungsplatte können hier bis zum Vorliegen endgültiger 

Bauwerkslasten Bettungsmoduli von ks,k � 5,k MN/m² bis ks,k � 7,5 MN/m³ (untere/obere 

Grenze) angesetzt werden. Im Bereich der Lasteinleitungsstreifen ist die 

Bodenplatte ggf. zusätzlich durch eine Aufvoutung zu verstärken. Bei Gründung in den 

steif-halbfesten Tertiärtonen ist der maximale Kantendruck zunächst auf 300 kN/m 2 zu 

begrenzen. 

Nach den Ergebnissen einer mit überschläglich angenommenen Lasten durchgeführten 

Setzungsberechnung sind relativ gleichmäßige Setzungen in einer Größenordnung 

zwischen s � 1 cm bis 2 cm zu erwarten. Genauere Angaben sind auf Basis einer detaillierten 

Setzungsberechnung nach DIN 4019 möglich, die im Zuge der weiteren Planungen 

noch durchzuführen sein wird. 

Sowohl Setzungen wie auch Setzungsdifferenzen werden mit zeitlicher Verzögerung 

auftreten. 





8.3.2 Brücke über die Lange Meile 

8.3.2.1 Allgemeines 

Die neue Trasse der U-Bahnlinie kreuzt die Lange Meile in einem Winkel von etwa 

56,5 gon. Das neue Brückenbauwerk, das mit einem Abstand von rund 5 m zur bestehenden 

Brücke errichtet wird, ist mit einer lichten Höhe von 3,9 m und einer lichten 

Weite von 10,0 m als Rahmenbauwerk konzipiert. Das planmäßige Gründungsniveau 

geht aus den Planunterlagen [2.4] mit etwa 156,7 mNN hervor. 

Mit den Bohrungen BS 13ff/07 wurde die planmäßige Gründungssohle der Widerlager 

trotz mehrmaligen Umsetzens nicht erreicht. Aufgrund im Untergrund vorhandener 

Hindernisse mussten sämtliche Bohrungen in Tiefen zwischen ca. 1,3 m und 1,8 m 

unter Straßenniveau abgebrochen werden. An zumindest zwei der insgesamt vier 

Bohransatzpunkte waren im Bereich der Endteufe der Bohrungen Betonreste festzustellen. 

Mit der parallel zu den Bohrungen durchgeführten Sondierung mit der Schweren 

Rammsonde wurden in dieser Zone (bis 2 m unter Ansatzpunkt) sehr hohe Schlagzahlen 

von N10 > 150 Schlägen je 10 cm Eindringwiderstand festgestellt, die entweder auf 

sehr hohe Lagerungsdichten oder unterirdische Bauwerksreste schließen lassen. Unterhalb 

von 2 m fallen die Eindringwiderstände schlagartig auf N10 � 5 Schläge ab. Solche 

Schlagzahlen sind charakteristisch für die Lößböden und attestieren eine weichsteife 

Konsistenz. Die Oberkante der gut tragfähigen Terrassenkiese ist aus dem 

Sondierdiagramm bei etwa 154 mNN (ca. 5 m unter GOK) abzuleiten. 

Die Ergebnisse der aktuell durchgeführten Rammsondierung korrelieren in guter Weise 

mit den in unserem Hause vorliegenden Archivunterlagen [5.1]. Gemäß dem Bodengutachten 

für die Erneuerung der EÜ Lange Meile aus dem Jahre 1981 befindet sich 

die Oberkante der Taunuskiese zwischen etwa 153,0 mNN bis 155,0 mNN. 

Das planmäßige Gründungsniveau der Widerlagerfundamente liegt nach den Planunterlagen 

bei etwa 156,7 mNN und damit noch in den quartären Lößböden, die aufgrund 

ihrer Setzungsempfindlichkeit zur setzungsarmen Abtragung konzentrierter Bauwerkslasten 

nicht geeignet sind. 

Die Höhendifferenz zwischen dem planmäßigen Gründungsniveau und der Oberkante 

des gut tragfähigen Gründungshorizontes beträgt – bezogen auf die aktuell durchge- 





führte Rammsondierung – etwa 2,3 m. Aus den Archivbohrungen [5.1] lässt sich eine 

Höhendifferenz Gründungssohle/ Taunuskiese von ca. 1,7 m bis 3,7 m ableiten. 

8.3.2.2 Gründung 

Bei der geplanten Konstruktion (Rahmentragwerk) wird eine Gründung des Brückenrahmens 

innerhalb der Lößböden auf einer Flachgründung/ Flächengründung vermutlich 

noch möglich sein (u. a. abhängig von den Bauwerkslasten). Die Bodenplatte ist 

elastisch, z. B. nach dem Bettungsmodulverfahren zu bemessen. 

Zur Vordimensionierung der Gründungsplatte können aufgrund entsprechender Erfahrungen 

zunächst, bis zum Vorliegen endgültiger Bauwerkslasten, Bettungsmoduli von 

ks,k � 2,5 MN/m³ bis ks,k � 5,0 MN/m³ (untere/obere Grenze) angesetzt werden. Im Bereich 

der Lasteinleitungsstreifen (Widerlagerwände) ist die Bodenplatte ggf. zusätzlich 

durch eine Aufvoutung zu verstärken. Die maximalen Kantendrücke sollten dabei auf 

200 kN/m 2 begrenzt werden. 

Eine mit überschläglich angenommenen Lasten durchgeführte Setzungsberechnung 

lässt Setzungen von rund s � 1 cm bis 3 cm erwarten. Diese werden sich bei einer 

Plattengründung „relativ gleichmäßig" einstellen. Sowohl Setzungen wie auch Setzungsdifferenzen 

werden aufgrund der anstehenden stark bindigen Böden mit zeitlicher 

Verzögerung auftreten. 

Wir empfehlen dringend, im Zuge der weiteren Planung – nach Vorlage genauer Bauwerkslasten 

– eine detaillierte Setzungsberechnung der Bodenplatte, aus der dann 

auch konkrete Bemessungskennwerte für die Boden-/Gründungsplatte abgeleitet werden 

können, durchzuführen. Speziell im Bereich der hoch belasteten Widerlager kann 

der Bettungsmodul dann den tatsächlichen Bedingungen noch angepasst bzw. optimiert 

werden. 

Weiterhin empfehlen wir, die Ursache für die ungewöhnlich hohen Schlagzahlen der 

Rammsondierung, die letztendlich auch den Abbruch der Bohrungen erzwungen haben, 

mittels zusätzlicher Schürfe und/oder Maschinenkernbohrungen zu erkunden. 

8.3.3 Brücke über den Hessenring 


Die Brücke über den Hessenring ist mit einer lichten Weite von 16 m und einer lichten 

Höhe von etwa 54 m konzipiert [2.3] und soll in konventioneller Bauweise (Widerlager 





mit Überbau) errichtet werden. Der Abstand zwischen der neuen Brücke und der bestehenden 

Brücke der Bundesbahnstrecke beträgt etwa 3,5 m. 

Die planmäßige Gründungssohle für die Brückenwiderlager geht aus den vorliegenden 

Planunterlagen [2.3] mit etwa 158,5 mNN hervor. 

In diesem Niveau stehen nach den Ergebnissen der Baugrunduntersuchung (BS 14/07, 

BS 15/07, DPH 5/07 DPH 6/07 und DPH 6a/07) noch die quartären Lößböden an (vgl. 

hierzu auch Anlage 1.11). Diese sind aufgrund ihrer bodenmechanischen Eigenschaften 

als kompressibel (setzungsfähig) zu bezeichnen und daher für die Gründung der 

Widerlager nur eingeschränkt geeignet. 

Ein tragfähigerer und damit auch setzungsarmer Baugrund steht mit den Taunuskiesen 

in einer Tiefe von etwa 0,5 m bis 0,8 m unter planmäßigem Gründungsniveau der Fundamente 

an (ca. 157,7 mNN bis 158,0 mNN). Über die Mächtigkeit der gut tragfähigen 

Kiese und Schotter liegen keine genauen Informationen vor, da die Sondierungen innerhalb 

der Kiese/Schotter in einer Tiefe von maximal etwa 4,2 m unter Straßenniveau 

und damit etwa 2,4 m bis 2,7 m unterhalb des planmäßigen Gründungsniveaus aufgrund 

zu hoher Eindringwiderstände abgebrochen werden mussten. 

Insofern ist eine eindeutige Beurteilung der Untergrundverhältnisse bzw. der Gründungsbedingungen 

derzeit nicht möglich. 

8.3.3.2 Gründung 

Stehen im Einflussbereich der (Flach-)Gründung ausschließlich die gut tragfähigen 

Kiese an, ist es aus gründungstechnischer Sicht ausreichend, die Gründungsohle der 

Widerlagerfundamente vorzugsweise mittels Füllbeton bis zum Erreichen der Kiese 

tiefer zu führen. Alternativ ist eine Gründung im planmäßigen Niveau in Verbindung mit 

Bodenaustauschmaßnahmen mit geeigneten Lieferböden (Mineralschotter o. dgl.) 

denkbar. 

Für eine überschlägige Setzungsberechnung haben wir die Größe des Widerlagerfundamentes 

mit etwa 10 m x 4,5 m und einem gleichmäßigen Sohldruck von 350 kN/m² 

(entspricht einer Bauwerkslast von rund 15.750 kN je Widerlager) angesetzt. Demnach 

sind bei den oben beschriebenen Gründungsmaßnahmen (Bodenaustausch bis zu den 

Terrassenkiesen) Setzungen in einer Größenordnung von s � 1 cm zu erwarten. Weitergehende 

Gründungsmaßnahmen wären demzufolge vermutlich nicht erforderlich. 





Nach den Erkenntnissen benachbarter Bohrungen im Bereich der neu geplanten Dornbachquerung 

etwa 25 m westlich der Brücke Hessenring [5.8] wurde die Basis der Kiese 

bei etwa 156,8 mNN erbohrt, also oberhalb der aktuell maximal erzielten Aufschlusstiefe. 

Unter der Annahme, dass unterhalb der Endteufe der Bohrungen ausschließlich tertiäre 

Tone anstehen, sind bei den o. g. Ansätzen für eine überschlägige Setzungsberechnung 

Setzungen in einer Größenordnung von s � 2 cm bis 4 cm zu prognostizieren. Ob 

diese Setzungen und die sich hieraus zwangsläufig ergebenden Setzungsunterschiede 

für die Brückenkonstruktion verträglich sind, wird später noch zu beurteilen sein. 

Aus genannten Gründen empfehlen wir, im Zuge der weiteren Planungen mindestens 

eine Maschinenkernbohrung zur Erkundung der tieferen Untergrundverhältnisse noch 

durchzuführen. Auf dieser Basis sowie auf Grundlage von Lastangaben des Tragwerksplaners 

sind dann zuverlässigere Setzungsprognosen mit Festlegung der erforderlichen 

Gründungsmaßnahmen möglich. 

8.4 Stützbauwerke 

8.4.1 Bahndamm und Grundstück Erlenweg 4 


Zwischen der Brücke über den Dornbach und der Brücke über die Lange Meile steigt 

die neue Trasse entlang der bestehenden Dammes der Bundesbahnstrecke Bad Homburg 

– Friedrichsdorf von der Ebene 0 (natürliches Geländeniveau) auf die Ebene + 1 

(Dammlage Bundesbahnstrecke). Dabei wird der bestehende Bahndamm angeschnitten. 

Zur Sicherung der hierdurch entstehenden Geländesprünge zwischen dem „neuen“ 

und dem „alten“ Dammbauwerk sind entsprechende Stützkonstruktionen erforderlich. 

Auch werden Sicherungs- und Stützmaßnahmen zwischen der geplanten U- 

Bahntrasse und den angrenzenden Grundstücken notwendig, da die Platzverhältnisse 

hier für einen „herkömmlichen“ Bahndamm nicht ausreichen. 

Die Abbildungen 13 bis 15 zeigen drei verschiedene Situationen im Bereich der Bahnkm 

0+703, km 0+782 und km 0+853. In Abhängigkeit der Höhe des Geländesprunges 

und der vorhandenen Platzverhältnisse sollen als Stützbauwerke entweder Bohrpfahlwände 

oder Winkelstützwände zur Ausführung kommen (vgl. Abbildung 13 bis 15). 





Abb. 13: Querschnitt bei km 0+703 [2.1] 











Das geplante Konzept zur Sicherung der entstehenden Geländesprünge als Kombination 

von Winkelstützwänden und Bohrpfahlwänden (aufgelöst, tangierend oder überschnitten) 

wird aus geotechnischer Sicht grundsätzlich bestätigt. Die Bohrpfahlwände 

können dann gleichzeitig auch für die bauzeitlichen Sicherungsmaßnahmen genutzt 

werden. 

Im Hinblick auf die Beurteilung der Standsicherheit des Bahndamms für die Anfang der 

90er Jahre durchgeführte Verbreiterung und Erhöhung des Dammes wurden im Jahre 

1989 bereits umfangreiche Untersuchungen durchgeführt [5.4]. Demnach wurde der 

bestehende Damm in erster Linie mit Lößböden aufgebaut. 

Auf Basis der damaligen und aktuellen Untersuchungsergebnisse können für die 

Dammschüttung folgende charakteristische Bodenkennwerte zugrunde gelegt werden: 

� Wichte �k = 19 KN/m² 

� Reibungswinkel �’k = 27,5° 

� Kohäsion c’k = 5 kN/m² 

Für die im Anschluss an die im Rahmen von [5.4] durchgeführten Untersuchungen erfolgte 

Verbreiterung des Bahndamms um 1 m bis 3 m wurden nach unseren Informationen 

gut verdichtungsfähige Kiesböden verwendet. Da hier für die Bemessung der 

Bauwerke eine eindeutige Zuordnung zwischen der „alten“ und „neuen“ Dammschüttung 

nicht ohne aufwändige Untersuchungen möglich sein wird, empfehlen wir, die 

gegenüber den bindigen Böden vermutlich günstigeren bodenmechanischen Eigenschaften 

der Kiese bei den Bemessungsaufgaben zu vernachlässigen. 

8.4.1.2 Stützwände 

Sofern nicht durch entsprechende Wandöffnungen, Drainagen etc. gewährleistet wird, 

dass sich hinter den Stützwänden kein Schichtenwasser ansammelt und aufstaut, ist 

bei der Bemessung der Stützkonstruktionen ein entsprechender Wasserdruck in Ansatz 

zu bringen. Hier sind im Zuge der weiteren Planungen noch Detailabsprachen 

vorzunehmen. 

Die Winkelstützwände sind grundsätzlich frostfrei zu gründen. In diesem Niveau ist 

nach derzeitiger Beurteilung von Lößböden bzw. der vorhandenen Dammschüttung 

auszugehen. Beide Böden sind zur Abtragung der Lasten generell geeignet. 





Da eine eindeutige Zuordnung zwischen Gründungsverhältnissen � Fundament bei 

den vorliegenden Verhältnissen (frühere Dammverbreiterung, Ansteigen der Bahntrasse) 

vermutlich nicht überall eindeutig möglich sein wird, empfehlen wir, die Bemessung 

zunächst auf die ungünstigeren, da kompressibleren Lößböden bzw. die Dammschüttung 

(siehe oben) auszulegen. 

Für die Bemessung der Streifenfundamente können dementsprechend aufnehmbare 

Sohldrücke von bis zu � = 200 kN/m ² zugelassen werden. Die zu erwartenden Setzungen 

korrelieren maßgeblich mit der Belastung und der Wandgeometrie. Nach derzeitiger 

Einschätzung sind maximale Setzungen von s < 1 cm bis 2 cm zu erwarten. 

Details zur Ausführung und Herstellung der Stützkonstruktionen sind im Zuge einer 

entsprechenden Genehmigungs- oder Ausführungsplanung (ggf. einschließlich prüffähiger 

Statik) noch genauer festzulegen (u. a. DIN 1054:2005-01, DIN 4017, DIN 4085). 

Zur Fassung und Ableitung von Niederschlagswasser und ggf. auftretenden Schichtwasserführungen 

ist nach der Profilierung der temporären Böschung (Hangseite) eine 

Entwässerung vorzusehen. Das Dränelement ist in eine Dränage zu führen und an 

eine dauerhaft funktionstüchtige Vorflut anzuschließen. 

Der verbleibende Zwischenraum zwischen Böschung und Hinterkante der Stützwand 

ist mit einem möglichst nichtbindigen Material zu verfüllen. Wir empfehlen hierzu z. B. 

Kies-Sand-Gemische der Bodengruppen SW/GW nach DIN 18196. Die Bodenkennwerte 

des Hinterfüllmaterial sind materialabhängig. 

8.4.1.3 Bohrpfähle 

Werden die Stützkonstruktion mit Bohrpfählen realisiert, binden diese in die quartären 

Lößböden und ggf. auch in die unterlagernden Kiese und Schotter ein. 

Bei der Planung, Bemessung und Ausführung der Pfähle sind grundsätzlich die Ausführungen 

in der DIN 1054:2005-01 und der DIN EN 1536 zu berücksichtigen. 

Die Bemessungskennwerte werden in den Bauwerksgutachten festgelegt. 

8.4.2 Gotenstraße 

Für das im Bereich der Gotenstraße geplante Stützbauwerk liegen uns bislang noch 

keine Informationen vor. 





Generell sind neben herkömmlichen Ortbetonkonstruktionen (Winkelstütz- oder 

Schwergewichtsmauer, Winkelelemente, Pfahlwände) auch alternative Sicherungsmöglichkeiten 

(„aufgelöste“ Konstruktionen) wie z. B. eine sog. Gabionenwand (steingefüllte 

Drahtkörbe) oder Geokunststoffkonstruktionen denkbar, die i d. R. eine wirtschaftlichere 

Bauweise erlauben. 

Details sind im Zuge der weiteren Planungen noch festzulegen. 

8.5 Dammbauwerke 

8.5.1 Herstellen des Bahnsteigs am Bahnhof Bad Homburg 

Angesichts der heterogenen Zusammensetzung des Bahndammes ist aus geotechnischer 

Sicht eine konventionelle Bauweise (Bahnsteigkante mit aufgeschütteten Bahnsteig 

und Bahnsteigbelag) zu favorisieren. Im Falle einer Bauweise mit Fertigteilelementen 

wäre zur Begrenzung der Setzungen bzw. Setzungsunterschiede zwischen 

den einzelnen Bahnsteigelementen eine Begrenzung der aufnehmbaren Sohldrücke 

unter den Fundamenten (mit vergleichsweise großen Fundamentabmessungen) sowie 

ggf. zusätzliche Gründungsmaßnahmen (Bodenaustausch) vorzusehen. 

Die Randeinfassungen sind bei der konventionelle Bauweise generell in Böden mit 

mindestens steifer Konsistenz zu gründen (Abnahme der Gründungssohlen). Ansonsten 

sind entsprechende Bodenaustauschmaßnahmen gegen Füllbeton vorzunehmen 

(Tieferführen der Gründungsebene). 

Weiterreichende Gründungsmaßnahmen halten wir für nicht erforderlich. Die Fundamente 

der Randeinfassungen sollten Mindestabmessungen in Höhe und Breite von 

jeweils 50 cm/50 cm einhalten. Frostfreiheit (d � 0,8 m) ist zu gewährleisten. 

Für die Aufschüttung des Bahnsteiges (Verdichtungsanforderungen DPr � 100 % der 

einfachen Proctordichte) eignen sich u. a. gut verdichtbare Kies-Sand-Gemische (Bodengruppe 

GW, GE oder SW nach DIN 18196) oder Schotter (z. B. Körnung 0/32 oder 

0/45) auf Geotextil. 

Unter der Voraussetzung, dass die im Planum vermutlich anstehenden (Rest-) Auffüllungen 

intensiv nachverdichtet/nachbearbeitet und durch den Fachgutachter vor Ort 

abgenommen werden, können diese im Untergrund verbleiben. 





Sollte sich im Zuge der Erdarbeiten zeigen, dass die Auffüllböden in Teilbereichen unzureichende 

Tragfähigkeitseigenschaften besitzen, sind jedoch entsprechende Austauschmaßnahmen 

(Material siehe oben) vorzusehen. 

8.5.2 Gründung von Signalen und Masten 

Details zur Gründung der Oberleitungsmasten sowie den zu erwartenden Lasten sind 

uns derzeit nicht bekannt. 

Unter der Voraussetzung, dass im Bereich der Signal- und Maststandorte Böden mit 

mindestens steifer bis halbfester Konsistenz bzw. mitteldichter Lagerung vorliegen, 

können Regelgründungssysteme zum Einsatz kommen. Bei Masten/Signalen mit großer 

Bauform bestehen diese i. d. R. aus Fertigteilfundamenten mit einer Grundfläche 

von 0,85 m x 1,3 m und einer Gründungstiefe von > 1,8 m. Masten mit kleiner Bauform 

können – die o. b. Bedingungen vorausgesetzt – auf Fundamenten mit Grundflächen 

von 0,5 m x 0,5 bzw. 0,6 m x 0,6 m und Einbindetiefen der Fundamente von > 1,5 m 

abgesetzt werden. 

Ansonsten sind Tiefgründungen auf Verdrängungspfählen (ehemals Rammpfählen) 

nach DIN EN 12699 möglich. 

Nach den Ergebnissen der entlang der Bahndämme durchgeführten Bohr- und Rammsondierungen 

ist davon auszugehen, dass die Voraussetzungen für Regelgründungen 

im Allgemeinen als erfüllt angesehen werden können (Abnahme der Gründungssohle 

durch den Fachgutachter). Nur wenn im planmäßigen Gründungsniveau stark aufgeweichte 

oder aufgelockerte Böden angetroffen werden, sind diese auszutauschen oder 

nachzuarbeiten. 

In Abhängigkeit der Lage der Fundamente ist ggf. die Standsicherheit nahe gelegener 

Böschungen rechnerisch zu prüfen. 

8.5.3 Gleisbaumaßnahmen 

Bei den weiteren Ausführungen haben wir uns an den Richtlinien der Deutschen Bundesbahn 

für Neubautrassen von Regionalbahnen mit einer zulässigen Geschwindigkeit 

von 80 km/h orientiert. 

Nach den Ausführungen in [4.10] ist auf dem Erdplanum eine Tragfähigkeit von 

EV2 � 45 MN/m², auf der Oberkante der Schutzschicht eine solche von EV2 � 80 MN/m² 

nachzuweisen. 





Die erforderliche Mindeststärke der Schutzschicht beträgt bei den vorliegenden klimatischen 

Verhältnissen (Frosteinwirkungszone I) 30 cm. 

Nach dem Rückbau der in Teilbereichen vorhandenen Gleisanlagen am Kurfürstengleis 

bzw. den in Teilbereichen erforderlichen Geländeabtrag an der Dammkrone wird 

auf dem fertiggestellten Erdplanum bei der primär bindigen bis gemischtkörnigen Beschaffenheit 

des Dammmaterials die erforderliche Tragfähigkeit (EV2 � 45 MN/m²) vermutlich 

nicht durchgängig zu erzielen sein. 

Aus diesem Grund empfehlen wir, etwa 30 cm tiefer auszukoffern, einen Geokunststoff 

(z. B. Gitter mit Vlies) mit ausreichender Zugfestigkeit einzulegen und mit gut verdichtbaren 

Lieferböden aufzubauen. Bezüglich der Durchführung der Bodenaustauschmaßnahmen 

(Prüfung Erdplanum etc.) gelten die Ausführungen in Kapitel 12.2 

sinngemäß. 

8.5.4 Verbreiterung der bestehenden Bahndämme 

8.5.4.1 Einbaumaterialien 

Im Trassenabschnitt zwischen der Brücke über den Dornbach und der Brücke über den 

Hessenring ist eine Verbreiterung des bestehenden Bahndamms erforderlich. 

Die im Zuge der Erdarbeiten für die Tunnelbaugrube anfallenden Taunusschutte sowie 

die Basaltschutte können bei geringem Feinkornanteil als Schüttmaterial für den Bahndamm 

verwendet werden. Größere Steine und Gerölle innerhalb der Taunusschutte 

und Verwitterungsböden sind zu separieren und abzufahren. 

Sofern die Lößböden als Einbaumaterial verwendet werden sollen, setzt dies i. d. R. 

eine Bodenverbesserung (Kalk bzw. Kalk-Zement-Zugabe) und günstige Witterungsverhältnisse 

zum Zeitpunkt der Bauausführung voraus. Im Hinblick auf die Beurteilung 

der Wiedereinbaufähigkeit der anstehenden Böden müssen die wesentlichen Parameter 

(Wassergehalt des Bodens, Art und Dosierung des gewählten Bindemittels) im Vorfeld 

– spätestens aber zu Beginn der Erdarbeiten – im Rahmen einer Eignungsprüfung 

(Labor und/ oder Probefelder) detailliert untersucht und festgelegt werden. Üblicherweise 

ergeben sich Bindemittelzugabemengen von ca. 2 Gew.-% bis 5 Gew.-% bezogen 

auf das Trockengewicht des Bodens. 

Die tertiären Tone und Schluffe sind aufgrund der eingeschränkten Verdichtbarkeit als 

Dammschüttmaterial nicht geeignet. 





Sofern zur Aufschüttung Fremdmassen Verwendung finden sollen/müssen, sollten die- 

se aus kornabgestuften, gut verdichtbaren Kies-Sand-Gemischen (Bodengruppen GW, 

SW, GE etc. nach DIN 18196) bestehen. 

Aufgrund der Lage der Trasse im Trinkwasserschutzgebiet darf im Zuge der Baumaßnahme 

nur Einbaumaterial der Einbauklasse Z 0 der LAGA-Richtlinie eingebaut werden 

(Prüfung). Die Verwendung von geogen „belasteten“ Aushubböden muss mit den 

zuständigen Behörden im Vorfeld abgestimmt werden. 

8.5.4.2 Einbau des Materials 

Der Einbau des Auffüllmaterials muss lagenweise mit Lagenstärken von maximal 

ca. 30 cm erfolgen. 

Die zu erzielende Verdichtung ist im Wesentlichen abhängig vom einzubauenden Material 

und dem Einbauort im Damm. Wir empfehlen daher, den erforderlichen Verdichtungsgrad 

DPr bei Kenntnis der Verfüllmaterialien noch festzulegen. Üblicherweise ist 

gemäß [4.11] ein Verdichtungsgrad von DPr = 97 % bis 100 % zu erreichen. 

Der Verdichtungserfolg beim Einbau der einzelnen Lagen ist durch geeignete Kontrollen 

(Lastplattendruckversuche, Rammsondierungen, Dichtebestimmung etc.) nachzuweisen 

und zu dokumentieren. 

Zur Schaffung eines befahrbaren Planums empfehlen wir, zunächst eine Lage mit sog. 

Grobschlag (ohne Feinkornanteil) einzubringen oder zwischen dem anstehenden Untergrund 

und dem Aufschüttmaterial einen Geokunststoff mit entsprechender Zugfestigkeit 

anzuordnen. Zur Erhöhung der Standsicherheit der Geländeaufschüttung sollte 

sowohl die Aufstandsfläche wie auch der Anschluss an den bestehenden Bahndamm 

abgetreppt werden. 

8.5.4.3 Standsicherheit und Dammsetzungen 

Die zulässige Regelböschungsneigung des Bahndamms variiert in Abhängigkeit des 

Einbaumaterials zwischen 1:1,5 und 1:2,0. Bei steileren Böschungsneigungen sind für 

die Böschungen Standsicherheitsnachweise zu führen. 





Weiterhin sind Nachweise zur Sicherheit gegen Grundbruch sowie zur Sicherheit gegen 

Gleiten nach DIN 1054 zu führen. 

Neben der eigentlichen Standsicherheit stellen die Setzungen des Dammes ein wesentliches 

Kriterium bei der Planung dar. Üblicherweise reichen aufgrund der vergleichsweise 

breiten Aufstandsflächen von Dämmen die Einwirkungen (Verformungen 

des Untergrundes) meist bis in große Tiefen (Einflusstiefe zE � 2-fache Breite der 

Dammaufstandsfläche). 

Der kompressible Untergrund (Lehm, ca. 3,5 m mächtig) wird nach einer überschlägigen 

Setzungsermittlung durch die Last der Dammschüttung voraussichtlich maximale 

Setzungen in Dammmitte von ca. 3 cm bis 8 cm (Gesamtsetzung = Endsetzung) 

erfahren. Diese werden sich aufgrund der bodenphysikalischen Eigenschaften des 

vornehmlich bindig geprägten Untergrundes zeitlich langsam entwickeln, bis zum endgültigen 

Abklingen der Setzungen können mehrere Wochen bis Monate vergehen. 

Es ist insofern generell zu empfehlen, die Dammschüttung so langsam wie möglich 

vorzunehmen. Dadurch kann sich der im Untergrund aufbauende Porenwasserdruck 

bis zur Schüttung der nächsten Lage weitgehend wieder abbauen. Damit verbunden ist 

die Konsolidation und in deren Folge Setzungen des Untergrundes. Zwischen der Herstellung 

des Geländeaufschüttung und dem Herstellen des Oberbaus sollte ein möglichst 

großer Zeitraum verbleiben. 

Schütthöhen und Schüttpausen einer solch kontrollierten Schüttung müssen später 

noch näher betrachtet und festgelegt werden, auch da sie Einfluss auf die Standsicherheit 

des Dammes im Bauzustand haben können. 

Zusätzlich zu den Setzungen des Untergrundes ist die Eigenkonsolidation des 

Dammmaterials selbst zu beachten. Die Eigensetzungen sind u. a. abhängig vom 

Dammschüttmaterial, von der Dammhöhe und der beim Einbau erzielten Verdichtung. 

Erfahrungsgemäß werden die Eigensetzungen bei guter Verdichtung bis zu maximal 

ca. 1 % der Schütthöhe betragen. In der Regel klingen diese Setzungen bereits nach 

wenigen Wochen aus. 

8.6 Verlegung Dornbach 

Im Zuge der geplanten Baumaßnahme muss der im Bereich der zukünftigen Haltestelle 

Gonzenheim innerhalb einer Verrohrung fließende Dornbach umverlegt werden. Die 

bestehende bzw. geplante Trassenführung des Dornbaches kann dem Lageplan in der 





Anlage 1.1 entnommen werden. Es ist ein Kastenbauwerk mit lichten Abmessungen 

von 4,5 m Breite und 1,9 m Höhe vorgesehen. 

Entlang der neuen/alten Verrohrung wurden die Aufschlüsse BS 1/07, BK 1/07 und 

BK 4/07 abgeteuft. 

Detaillierte Planunterlagen bezüglich der geplanten Umverlegung des Dornbaches liegen 

bislang noch nicht vor. Aus [1.5] geht die Sohle des Baches im Bereich der Querung 

der zukünftigen U-Bahntrasse mit etwa 142,85 mNN hervor. Die neue Bachverrohrung 

soll demnach rund 0,85 m tiefer als die vorhandene (Rohrsohle bei etwa 

142,01 mNN) verlaufen. 

In diesem Niveau stehen nach den Ergebnissen der Baugrunduntersuchung überwiegend 

noch die quartären Kiese und Schotter an (Bohrungen BK 1/07 und BS 1/07). Im 

Bereich der Bohrung BS 4/07 sind bereits tertiäre Tone und Schluffe zu erwarten. 

Sowohl die Kiese und Schotter wie auch die Tone stellen grundsätzlich einen Baugrund 

dar, der zur Auflagerung des neuen Bauwerkes für die Bachverrohrung geeignet 

sind. Zusätzliche Gründungsmaßnahmen sind demzufolge aller Voraussicht nach nicht 

erforderlich. Details sind im Zuge der weiteren Planungen noch festzulegen. 

8.7 Sonstige Hinweise 

8.7.1 Erdbebensicherheit 

Im Hinblick auf die Erdbebenbemessung sind generell die Ausführungen der DIN 4149: 

2005-04 zu beachten. Somit ist Bad Homburg v. d. Höhe in die Erdbebenzone 0 einzustufen. 

Bei der Bemessung sind die Untergrundklasse R und die Baugrundklasse B 

anzusetzen. 

8.7.2 Erd- und Wasserdruck 

Der Erddruckansatz wird später (Bauwerksgutachten) bauwerksspezifisch noch festzulegen 

sein. In der Regel wird vermutlich mit erhöhtem aktiven Erddruck zu bemessen 

sein. 

Wasserdruck ist vorläufig nach den angegebenen Wasserständen zu berücksichtigen. 

Auch hier sehen wir die Erfordernis der Festlegung bauwerksspezifischer Bemessungswasserstände 

im Zuge der weiteren Planungen. 





8.7.3 Allgemeine Hinweise 

Für die Tunnel- und Trogbauwerke ist für die Bau- und Endzustände die Sicherheit 

gegen Aufschwimmen nachzuweisen. Der Wasserdruck ist vorläufig (siehe oben) nach 

den empfohlenen Wasserständen zu berücksichtigen (vgl. auch Kapitel 6). 

Sofern Maßnahmen zur Gewährleistung der Auftriebssicherheit erforderlich werden, 

bietet sich bei den vorliegenden Verhältnissen grundsätzlich eine Rückverankerung der 

Bodenplatten (mittels Mikropfählen, z. B. System GEWI) an. Alternativ ist ein seitlicher 

Überstand der Bodenplatten (zusätzliche Erdauflast), die Begrenzung des Höchstgrundwasserstandes 

durch sog. Bemessungsdrainagen (dauerhaft funktionstüchtige 

Vorflut erforderlich) oder eine Kombination der genannten Varianten möglich. 

Nach derzeitiger Beurteilung sind die Varianten Rückverankerung und Bemessungsdrainage 

zu favorisieren. Im Zusammenhang mit Bemessungsdrainagen wäre aber 

prüfen, dass keine dauerhafte Förderung von Grundwasser entsteht (wasserrechtliche 

Genehmigung). Entsprechende Detaillierungen im Einzelfall bleiben dem weiteren Planungsprozess 

vorbehalten. 

9. ABDICHTUNG 

Die Tunnel- und Trogbauwerke tauchen in die in Kapitel 6 vorläufig angegebenen 

Höchstgrundwasserstände ein. 

Aus diesem Grund ist eine Abdichtung der erdberührten Wände, Decken und Bodenplatten 

gegen drückendes Wasser nach DIN 18195-6 erforderlich. Die Art der Abdichtung 

ergibt sich gemäß DIN 18195, Teil 6 (Abschnitt 9). 

Wir empfehlen, die Trogbauwerke und den Tunnel druckwasserdicht in Beton mit hohem 

Wassereindringwiderstand (WU-Beton nach DIN 1045) als sogenannte „Weiße 

Wanne“ herzustellen. 

Bei der Ausbildung und Bemessung von Bauteilen aus Beton mit hohem Wassereindringwiderstand 

(WU-Beton/Weißen Wanne) sind grundsätzlich die Regeln der 

DIN 1045-1 in Verbindung mit der WU-Richtlinie des Deutschen Ausschusses für 

Stahlbeton (DafStb) [4.7] einzuhalten. Dies gilt insbesondere auch bei der Herstellung 

und Abdichtung von Bauwerks-/Setzungsfugen, aber auch für Schächte, integrierte 

Außentreppen o. dgl. Bei der Ausführung Weißer Wannen sind erhöhte Anforderungen 





an die Herstellung und an die fachtechnische Überwachung der Betonierarbeiten zu 

stellen. 

Für die Bemessung der Weißen Wannen ist die Beanspruchungsklasse 1 Druckwasser 

zu wählen. Die Betonbauteile bei Weißen Wannen übernehmen außer der tragenden 

Funktion auch die abdichtende Aufgabe, jedoch nicht die Wirkung einer Dampfsperre. 

Je nach Nutzungsklasse (siehe Abbildung 16) – die vom Bauherrn im Zuge der weiteren 

Planungen gemeinsam mit dem Tragwerksplaner festzulegen ist – können zusätzliche 

Maßnahmen (Wasserdampfsperre etc.) erforderlich werden. 

Nutzungsklasse A 

zusätzliche Anforderungen: 

ohne Tauwasser 

Nutzungsklasse B 

gesondert 

geregelt 

Wasserdurchtritt in flüssiger Form 

nicht zulässig, auch nicht temporär an Rissen 

keine Feuchtstellen auf der Oberfläche (Dunkelfärbung, 

Wasserperlen) 

Tauwasserbildung möglich 

raumklimatische, 

bauphysikalische 

Maßnahmen 

Lüftung, Heizung, 

Baufeuchte abführen 

Wärmedämmung 

Feuchtstellen zulässig 

“Dunkelfärbungen“, ggf. Wasserperlen 

kein Wasserdurchtritt 

Tauwasserbildung möglich 

besondere Vereinbarung 

im Bauvertrag 

Abb. 16: Nutzungsklassen gemäß WU-Richtlinie [4.7] 

Da bei Bauwerken oberhalb des Bemessungstandes nicht ausgeschlossen werden 

kann, sich einsickerndes Niederschlagswasser aufgrund der bindigen Untergrundverhältnisse 

im wiederverfüllten Arbeitsraum aufstauen kann, empfehlen wir, bei der Bemessung 

einen Aufstau des Wassers von 0,75 m über Gründungsniveau zu berücksichtigen. 





10. HINWEISE ZUR PLANUNG UND HERSTELLUNG DER BAUGRUBEN 

10.1 Belange des Trink- und Heilquellenschutzes 

Es ist generell zu berücksichtigen, dass das Baufeld im Heilquellenschutzgebiet der 

Stadt Bad Homburg v. d. Höhe (Zonen C und D alt) sowie in den Trinkwasserschutzgebieten 

der Zonen IIIa und IIIb liegt und daher eine Baumaßnahme grundsätzlich nur 

möglich ist, wenn in den betroffenen Abschnitten der Eingriff in den Untergrund äußerst 

sensibel und ohne Beeinträchtigungen des Schutzgutes Wasser durchgeführt werden 

kann. Grundvoraussetzung für jedwede Bautätigkeit ist die vorherige Prüfung und Genehmigung 

durch die zuständigen Behörden. Wir empfehlen, die Behörden frühzeitig in 

die Planungen einzubeziehen. 

Zur Berücksichtigung der Belange des Heilquellenschutzes sind bei den weiteren Planungen 

u. a. folgende Punkte zu berücksichtigen: 

� Eine grundwasserhemmende oder -absperrende Wirkung von Bauwerk oder 

Baugrube (Verbau) darf nicht entstehen. 

� Ein Grundwasseraufstau (temporär und permanent) durch das Bauvorhaben ist 

zu vermeiden (Einbau von Dükern, Perforierung eines wasserdichten Baugrubenverbaus 

etc.). 

� Die Wasserwegsamkeit/das hydraulische Fließgefälle des oberen Grundwasserleiters 

in Richtung Südosten ist immer zu gewährleisten. 

� Die Verwendung wassergefährdender Bau- und Betriebsstoffe ist nicht zulässig. 

10.2 Randbedingungen und Baugrubenkonzept 

10.2.1 Tunnel- und Trogbauwerke 

Zur Herstellung der Baugruben für das Tunnelbauwerk, die bis zu ca. 8 m bis 9 m in 

das bestehende Gelände und ca. 3 m in den (entspannten) Grundwasserkörper einbinden, 

werden Grundwasserhaltungsmaßnahmen zwingend erforderlich. 

Diese können generell aus 

� einer großräumigen Grundwasserabsenkung mit wasserdurchlässigem Verbau 

(Grundwasserabsenkung) oder 

� einem wasserdichter Verbau mit reduzierter (Innen-)Wasserhaltung (Grundwasserabsperrung) 



bestehen. 



Erfahrungsgemäß zeichnen sich die quartären Wasserführungen i. d. R. durch eher 

geringe Ergiebigkeiten aus; auch die Durchlässigkeit der Taunusschotter ist, in der 

Gesamtheit betrachtet („Gebirgsdurchlässigkeit"), als relativ klein anzunehmen. Dies 

wird durch frühere Untersuchungen und unsere einschlägigen Erfahrungen in der Bauausführung 

im Wesentlichen bestätigt. 

Insofern kann nach bisherigen Erfahrungen zur Herstellung der Baugrube dem Grunde 

nach ein „durchlässiger" Verbau (z. B. Trägerbohlwand) in Verbindung mit Wasserhaltungsmaßnahmen 

in entsprechendem Umfang (Bohrbrunnen, ggf. ergänzt durch eine 

offene Wasserhaltung) vorgesehen werden. 

Angesichts der Lage des Projektgebietes in Trinkwasser- und Heilquellenschutzgebieten 

empfehlen wir dringend, die Genehmigungsfähigkeit einer solchen Maßnahme 

(Grundwasserabsenkung) im Vorfeld mit den zuständigen Behörden (Untere Wasserbehörde 

des Hochtaunuskreises) abzustimmen. Erste Abstimmungsgespräche haben 

diesbezüglich bereits stattgefunden. Die Ergebnisse der Abstimmung werden in unserem 

2. Bericht dargestellt und erläutert. 

10.2.2 Sonstige Verbaumaßnahmen 

Zur Herstellung des Rohrgrabens für die Umverlegung des Dornbaches werden 

ebenfalls Wasserhaltungsmaßnahmen erforderlich sein. Art und Umfang der Wasserhaltungsmaßnahmen 

sowie der erforderlichen Sicherungsmaßnahmen für den Baugrubenaushub 

korrespondieren mit der für den Tunnelabschnitt geplante Bauweise 

(Baugrube mit Grundwasserabsenkung oder Grundwasserabsperrung) und sind im 

Zuge der weiteren Planungen noch festzulegen. Generell kommen die in den nachfolgenden 

Kapiteln aufgeführten Varianten in Betracht. 

Während der Tieferlegung des Haltepunktes Gonzenheim soll der Zugverkehr auf 

der Strecke der U 2 so lange wie möglich aufrechterhalten und der Einsatz von Schienenersatzverkehr 

auf den minimal notwendigen Umfang begrenzt werden. Aus diesem 

Grund wird eine Herstellung des Tunnels in zwei Bauabschnitten in Erwägung gezogen, 

wobei die Grenze zwischen diesen beiden Bauabschnitten parallel zur Gleisachse 

zwischen den beiden Richtungsgleisen verläuft. 

Zur Herstellung der Baugrube wird daher ein schienenparalleler Baugrubenverbau erforderlich, 

wobei der Zugverkehr auf dem Gleis oberhalb des Verbaus aufrechterhalten 





werden soll. Dem Grunde nach bietet sich eine Trägerbohlwand an; wenn die Verformungen 

begrenzt werden müssen, wären steifere Verbauarten (Bohrpfahlwand, überschnitten 

oder tangierend, ggf. rückverankert) vorzusehen. Details sind im Zuge der 

weiteren Planungen noch festzulegen. 

10.3 Freie Böschungen 

Bei der Herstellung der Böschungen sind – sofern diese bei den vorliegenden Platzverhältnissen 

möglich sind – generell die Bestimmungen der DIN 4124 zu beachten. 

Freie Böschungen können unter den in der DIN 4124 definierten Randbedingungen 

(u. a. lastfreie Böschungsschultern) in den im Untersuchungsgebiet anstehenden Böden 

mit folgenden Neigungen hergestellt werden: 

� Künstliche Auffüllungen: � � 45° 

� Lößböden (Quartär), weich: � � 45° 

� Lößböden (Quartär), mindestens steif: � � 60° 

� Sande und Kiese (Quartär): � � 45° 

� Tone (Tertiär), weich: � � 45° 

� Tone (Tertiär), mindestens steif: � � 60° 

� Basalte, verwittert bis zersetzt (Tertiär): � � 45° 

Bei Abweichungen von den Vorgaben der DIN 4124 (z. B. durch Krane, Container 

o. dgl. belastete Böschungsschultern), bei Böschungshöhen von mehr als 5 m sowie 

im Einflussbereich von Bestandsgründungen (vorhandene Fundamente) sind für die 

Böschungen bzw. die betreffenden Fundamente Standsicherheitsnachweise nach 

DIN 1054 zu führen. 

In Verbindung mit ggf. auftretenden Schichtwasserführungen sind die o. a. Böschungsneigungen 

u. U. nicht mehr ausreichend standsicher. Die möglichen Böschungsneigungen 

(Abflachung) bzw. eventuell erforderliche Maßnahmen (z. B. Auflastfilter) sind 

dann im Bedarfsfall durch den Fachgutachter in der Örtlichkeit festzulegen. 

Böschungen sind generell mit Folien gegen Witterungseinflüsse zu schützen. Die Folien 

sind ausreichend weit über den Böschungskopf hinaus zu führen. 



10.4 Verbau 



10.4.1 Grundwasserabsenkung mit wasserdurchlässigem Verbau 

Bei den vorliegenden Verhältnissen ist aus wirtschaftlichen Gesichtspunkten ein (teil-) 

wasserdurchlässiger Verbau in Form einer entsprechend ausgebildeten 

Trägerbohlwand (mit Spritzbeton- bzw. Holzausfachung) oder einer aufgelösten bzw. 

tangierenden Bohrpfahlwand möglich und ausreichend. Eine Beeinflussung der natürlichen 

Grundwassersituation (Fließrichtung, Wasserstände etc.) durch den Baugrubenverbau 

ist bei dieser Variante nicht zu erwarten. 

Ggf. muss bei einer solchen Variante dem Grundwasserschutz insofern Rechnung getragen 

werden, als die Baugrubenherstellung für den Tunnel und die Ein- und Ausfahrtsrampen 

zur Reduzierung der Entnahmemengen in mehreren Bauabschnitten mit 

separaten, abgeschotteten Baugruben erfolgt. 

Eine Grundwasserabsenkung kann – vorbehaltlich der erforderlichen Genehmigung – 

vermutlich nur dann wirtschaftlich ausgeführt werden, wenn eine Einleitung des geförderten 

Grundwassers in einen natürlichen Vorfluter (Dornbach) mit den damit verbundenen, 

niedrigeren Einleitegebühren möglich ist. In diesem Zusammenhang sollte im 

Zuge der weiteren Planungen auch das Grundwasser auf mögliche Verunreinigungen 

untersucht werden, da hierdurch erhebliche wirtschaftliche Belastungen entstehen 

können (ggf. Grundwasserreinigung erforderlich). 

10.4.2 Grundwasserabsperrung mit wasserdichtem Verbau 

Nichtbohrende Verfahren (z. B. Spundwand) können bzw. sollten aufgrund der Lagerungsdichte 

der Kiese und der in die Taunusschotter eingelagerten Gerölle nicht eingesetzt 

werden. Auch in den Basalten sind diese Verfahren nur stark eingeschränkt anwendbar. 

Insofern ist aus geotechnischer Sicht – sofern eine wasserdichte Baugrubenumschließung 

erforderlich wird – eine (überschnittene) Bohrpfahlwand zur Absperrung der seitlichen 

Grundwasserzutritte zu präferieren. Oberhalb des Grundwassers kann die Bohrpfahlwand 

durch einen aufgesetzten Steckträgerverbau mit Holzausfachung ergänzt 

werden. 

Um den Grundwasserzufluss von unten (Sohle) zu begrenzen, sollten die 

Verbauwände ausreichend tief in die tertiären Tone und Schluffe bzw. die Basalte eingebunden 

werden und die gesamte Baugrube lückenlos umschließen. 





Nach Abschluss der Baumaßnahme ist ggf. ein teilweiser Rückbau (Perforierung) des 

wasserdichten Baugrubenverbaus vorzusehen. Einzelheiten dazu ergeben sich aus 

den Bestimmungen des Wasserrechtsbescheides. 

10.5 Bemessung 

Die Standsicherheit des Verbaus bzw. der Stützkonstruktion ist zu prüfen und rechnerisch 

nachzuweisen. 

Für die Bemessung sind die in Kapitel 5.5 festgelegten mittleren bodenmechanischen 

Kenngrößen anzusetzen. Die Bodenschichtung kann dem Kapitel 5.2 und den jeweiligen 

ingenieurgeologischen Schnitten entnommen werden. 

Für den Ansatz des Erddruckes und des Erdwiderstandes wird grundsätzlich auf die 

EAB verwiesen. Im allgemeinen kann im vorliegenden Fall der aktive Erdruck mit einem 

Wandreibungswinkel von �a = 2/3 �' angesetzt werden, wenn verformungsempfindliche 

Bauwerke, Leitungen etc. im Einflussbereich der Baugrube nicht zu berücksichtigen 

sind. Ansonsten ist ein erhöhter Bemessungserddruck anzusetzen, der zu 

E = 0,5 � Ea + 0,5 � E0 mit k0 = 1 – sin �’ gewählt werden sollte. 

Der Erdwiderstand vor der Verbauwand kann in Anlehnung an die Stadtbahnrichtlinie 

der Stadt Frankfurt am Main mit der Anfangsfestigkeit cu, k berechnet werden, falls dort 

bindige Böden anstehen. Dies setzt voraus, dass die Baugrubenwand innerhalb von 

ca. 8 Wochen nach dem Aushub der letzten 3 m gegen die Bauwerkssohle oder einen 

statisch nachgewiesenen Unterbeton abgestützt wird. Ansonsten muss die Endscherfestigkeit 

des Bodens angesetzt werden. 

Bei der Bemessung des Verbaus müssen grundsätzlich die einzelnen Bauzustände 

berücksichtigt werden. Ferner ist der Wasserdruck auf die Verbauwand entsprechend 

zu berücksichtigen. 

Bei einer wasserdichten Baugrubenumschließung ergibt sich die Festlegung der 

Einbindetiefen des Verbaus etc. aus statischen und hydraulischen „Überlegungen“ (Sicherheit 

der Baugrubensohle gegen hydraulischen Grundbruch); die sorgfältige Planung 

der Baugruben im Vorfeld der Baumaßnahmen halten wir für dringend geboten. 

Die Bemessungskennwerte werden in den Bauwerksgutachten festgelegt. 





10.6 Rückverankerung 

Bei der vorgesehenen Baugrubentiefe von bis zu ca. 9 m wird zur Gewährleistung verträglicher 

Verformungen der Verbauwände (Leitungen, Nachbargebäude etc.) eine 

(mehrfache) Stützung des Baugrubenverbaus erforderlich. Hier bieten sich Rückverankerungen 

oder gegenseitige Aussteifungen der Verbauwände (z. B. in Verbindung mit 

einer Deckelbauweise) an. 

Bei der Herstellung der Rückverankerungen ist nach DIN EN 1537 zu verfahren. 

Nachverpresseinrichtungen (ggf. mehrfache Nachverpressung) sind zwingend zu berücksichtigen. 

Beim Entwurf der Verbauwände ist darauf zu achten, dass die Verpresskörper der Anker 

stets nur in einer der Bodenschichten zu liegen kommen (Schichtwechsel Löß/ 

Taunusschotter/Tone und Schluffe/Basalte). Anker mit Haftstrecken im Grenzbereich 

unterschiedlicher Schichten haben erfahrungsgemäß eine nur geringe Tragfähigkeit 

und sollten daher vermieden werden. 

Für die weiteren Planungsschritte (Entwurfs- und Genehmigungsplanung) werden die 

charakteristischen Herausziehwiderstände Ra,k der Anker in den steifen bis halbfesten 

Lößböden (Schicht II) mit ca. 225 kN, in den Taunusschutten (Schicht III) mit 675 kN 

abgeschätzt. In den Tonen, Schluffen und Basalten des Tertiärs (Schicht IV und V) 

können vorläufig charakteristische Herausziehwiderstände von 450 kN bis maximal 

525 kN angesetzt werden. Dabei gehen wir jeweils von Verpressstrecken von 6 m aus. 

Zum Erreichen derartiger Herausziehwiderstände ist mindestens 1-fache, ggf. auch 

mehrfache Nachverpressung erforderlich. 

Der Nachweis der Tragfähigkeit (Ed � Rd) kann auf dieser Basis nur vorläufigen Charakter 

haben und muss im Zuge der Bauausführung durch Eignungsprüfungen bestätigt 

werden. Einzelheiten dazu (Ermittlung des charakteristischen 

Herausziehwiderstandes) sind in DIN 1054:2005-01 geregelt. 

Unabhängig davon sind zum Nachweis der Gebrauchstauglichkeit der Anker Abnahmeprüfungen 

nach DIN EN 1537 an jedem Einzelanker durchzuführen. 

Bei der Bemessung sind insbesondere auch die Verformungen der Verbauwände (Leitungen, 

Nachbargebäude etc.) zu prüfen und zu bewerten. 





Zur Reduzierung der Verformungen der Verbauwand sind beim Entwurf von Rückver- 

ankerungen generell folgende Maßnahmen denkbar: 

� Staffelung der Anker in Bezug auf die Länge. 

� Konstruktive Verlängerung der Anker über das aus statischer Sicht erforderliche 

Maß hinaus. 

� Begrenzung der freien Wandabschnitte. 

Sollte aus bautechnischen oder wirtschaftlichen Gesichtspunkten auf die Herstellung 

eines Arbeitsraumes zwischen Verbau und Bauwerksaußenwand verzichtet werden, so 

ist die Herstellung des Verbaus auch ohne zusätzliche Gurtung möglich. In diesem Fall 

wird gemäß EAB durch Ansatz der 1,5-fachen Ankerprüflast der Lastfall „Ankerausfall“ 

im Rahmen der Abnahmeprüfung nachgewiesen. 

Sofern Rückverankerungen zur Ausführung kommen, werden diese über die Grundstücksgrenzen 

hinausgehen. Hierzu ist eine Genehmigung der betroffenen Nachbarn 

(Gestattungsvertrag) erforderlich. Bei der Planung von Ankerneigungen und -längen 

sind insbesondere auch die Kanäle und Leitungen in den benachbarten Grundstücken 

sowie ggf. die Kellergeschossabmessungen der umgebenden Gebäude zu berücksichtigen 

(Mindestabstände beachten). 

Die Ermittlung der erforderlichen Ankerlängen muss unter Berücksichtigung aller maßgeblicher 

Lasten und unter Berücksichtigung der Verbauverformungen erfolgen; zu den 

Lasten zählen auch (weit) außerhalb der Baugrube vorhandene Bauwerkslasten, die 

ggf. antreibend auf die ideelle Ankerwand im Bereich der Ankerhaftstrecken einwirken. 

10.7 Wasserhaltungsarbeiten 

10.7.1 Grundwasserabsenkung mit wasserdurchlässigem Verbau 

Der Umfang der Wasserhaltungsmaßnahmen wird maßgeblich durch den heterogenen 

Aufbau der Taunusschotter und das Reliefs der Tonoberkante bestimmt. 

Wie bereits beschrieben, schätzen wir die Ergiebigkeit der Taunusschotter in ihrer Gesamtheit 

als relativ gering ein. Gleichwohl können lokal stärker wasserführende Schichten 

nicht ausgeschlossen werden. 

Zur Ermittlung der Ergiebigkeit der Wasserführungen sowie des Einflussbereiches einer 

solchen Wasserführung sollten Pumpversuche an ausgewählten Messstellen noch 

durchgeführt werden. 





10.7.2 Grundwasserabsperrung mit wasserdichtem Verbau 

Bei Herstellung einer wasserdichten Baugrubenumschließung mittels z. B. einer Bohrpfahlwand 

(überschnitten oder tangierend) sind die Wasserhaltungsmaßnahmen im 

Wesentlichen auf eine Restwasserhaltung innerhalb der Baugrube zur Fassung von 

Undichtigkeiten an der Bohrpfahlwand (offene Wasserhaltung mit Pumpensümpfen und 

Drainagegräben) begrenzt. Die Wände sind zur Reduzierung des Wasseranfalls mindestens 

bis 1,0 m oberhalb der Oberkante der für den Bauzustand angegebenen Wasserstände 

zu führen. 

Wenn oberhalb der Wände ein Steckträgerverbau mit Spritzbetonausfachung hergestellt 

wird, sollte zur Vermeidung einer Wasserdruckbeanspruchung (Schichtenwasser) 

Entspannungsöffnungen vorgesehen werden. Das anfallende und in die Baugrube eintretende 

Schichtenwasser kann dann durch die offene Wasserhaltung (Restwasserhaltung, 

siehe oben) innerhalb der Baugrube gefasst und abgeleitet werden. 

Gespannte Wasserführungen unterhalb der Baugrubensohle sind nach den Bohrergebnissen 

nicht vorhanden. Die Erfordernis von entsprechenden Entspannungsmaßnahmen 

lässt sich daher zum gegenwärtigen Zeitpunkt nicht ableiten. 

10.7.3 Sonstige Wasserhaltungen 

Art und Umfang der Wasserhaltungsmaßnahmen für die Umverlegung des Dornbaches 

korrespondieren mit der für den Tunnelabschnitt geplanten Bauweise (Baugrube 

mit Grundwasserabsenkung oder Grundwasserabsperrung) und sind im Zuge der weiteren 

Planungen noch festzulegen. 

Zur Herstellung der Baugrube für das Brückenbauwerk über den Dornbach werden 

ebenfalls Wasserhaltungsmaßnahmen erforderlich. In Verbindung mit der erforderlichen 

temporären Umleitung des Dornbaches ist nach derzeitiger Beurteilung eine wasserdichte 

Baugrubenumschließung mittels Spundwand zu favorisieren. Aufgrund der 

groben Struktur der Kiese wird das Einbringen der Spundwand nur in Verbindung mit 

Lockerungsbohrungen möglich sein. Details sind im Zuge der weiteren Planungen 

noch festzulegen. 

10.7.4 Allgemeine Hinweise 

Wasserhaltungsmaßnahmen sind nach dem Wasserhaushaltsgesetz erlaubnispflichtig 

und müssen bei der zuständigen Genehmigungsbehörde beantragt werden. Darüber 





hinaus ist eine Genehmigung zur Einleitung des abgepumpten Wassers in einen Kanal 

oder Vorfluter notwendig. 

Basis für die Genehmigungsverfahren ist ein hydrogeologischer Erläuterungsbericht, in 

dem u. a. die Untergrund- und Grundwasserverhältnisse, die Brunnenanzahl mit Anordnung 

und Tiefe sowie die geplante Ableitung des Wassers (inkl. Fördermenge) beschrieben 

werden. Die abzuführende Wassermenge ergibt sich aus dem Entwurf der 

hydraulischen Berechnung der Wasserhaltungsanlage für Beantragung, Prüfung und 

Genehmigung. 

10.8 Sicherungs- und Unterfangungsmaßnahmen 

Zur Herstellung der Baugrube für das Tunnelbauwerk werden an der Brücke EÜ Frankfurter 

Landstraße Sicherungsmaßnahmen erforderlich. Um die Verformungen für das 

Brückenbauwerk zu minimieren, soll die Baugrubensicherung durch eine Bohrpfahlwand 

in Verbindung mit einer Deckelbauweise realisiert werden. Der „Deckel“ dient 

dabei sowohl zur Aufrechterhaltung des Straßenverkehrs wie auch der horizontalen 

Aussteifung der Baugrube und der Brückenwiderlager. Aufgrund der beschränkten Arbeitshöhe 

unterhalb der Brücke ist zur Herstellung des Verbaus ein Voraushub geplant, 

der als Arbeitsplanum für das Bohrgerät dient. 

Etwaige Einschränkungen im Hinblick auf die Umsetzung des geplanten Konzeptes für 

die Unterfahrung des Brückenwiderlagers sind aus der Baugrunduntersuchung zunächst 

nicht abzuleiten. 

Für die Herstellung des Verbaus bzw. der Voraushubebene wird aller Voraussicht nach 

eine Sicherung/Nachgründung des bestehenden Brückenbauwerkes erforderlich sein. 

Neben einer herkömmlichen, abschnittsweisen Unterfangung/Nachgründung der vorhandenen 

Widerlager bieten sich im vorliegenden Fall auch verschiedene andere Spezialtiefbauverfahren 

(Mikropfähle, Segmentpfahlsysteme, Düsenstrahlverfahren etc.) 

an. 





Welche der genannten Verfahren zur Ausführung kommen kann oder sollte, muss in 

Abstimmung mit dem Tragwerksplaner und dem Bauherrn unter Berücksichtigung der 

Randbedingungen wie 

� Fundamentart und -größe, 

� Fundamentbeschaffenheit, 

� Bauwerkslast, 

� Zugänglichkeit und 

� Herstellbarkeit 

zu gegebener Zeit untersucht und festgelegt werden. 

Generell müssen Unterfangungsarbeiten sehr sorgfältig und vorsichtig durchgeführt 

werden. Auch bei einer ordnungsgemäß ausgeführten Unterfangung sind Verformungen 

der aufgehenden Bebauung nicht auszuschließen. Für die Unterfangung ist ein 

Standsicherheitsnachweis nach DIN 4123 zu führen. 

Ob und inwieweit zur Herstellung der Baugruben für die Brückenbauwerke (Dornbach, 

Hessenring, Lange Meile), die Umverlegung des Dornbaches oder sonstige Baumaßnahmen 

Sicherungs- oder Unterfangungsmaßnahmen erforderlich werden, wird im 

Zuge der voranschreitenden Planungen noch zu prüfen sein. 

10.9 Planung und Herstellung der Verbaumaßnahmen 

Im Hinblick auf die Genehmigung, Ausschreibung und Herstellung der Baugrube bedarf 

es planerischer Leistungen. Durch eine bloße statische Berechnung von Querschnitten 

kann keine ausreichende Planungs- und Ausführungssicherheit erreicht werden. Es 

sind insbesondere auch Randbedingungen wie Herstellbarkeit (Geräteeinsatz etc.) und 

Genehmigungsfähigkeit (Ankergestattung, Nachbarn, Kommunen etc.) frühzeitig zu 

berücksichtigen und zu klären. 

Nach unseren Erfahrungen stellt eine prüffähige statische Berechnung und Planung 

der Baugruben (Genehmigungsplanung), auf deren Basis auch qualifiziert ausgeschrieben 

werden kann, die hinsichtlich Planungs- und Kostensicherheit sowie Wirtschaftlichkeit 

optimierte Vorgehensweise dar. 




10.10 Erdarbeiten 


Nach Auskunft des Regierungspräsidiums in Darmstadt – Kampfmittelräumdienst – 

sind im Untersuchungsgebiet keine Bombenblindgänger oder Kampfmittel zu erwarten. 

Im Rahmen der Erdarbeiten werden nach dem Rückbau der vorhandenen Oberflächenbefestigungen 

vorwiegend künstliche Auffüllungen, Lößböden, Taunusschotter 

sowie tertiäre Tone und Schluffe zu lösen sein. In Teilbereichen stehen Basalte mit 

unterschiedlichen Verwitterungsgraden an (Bodenklassen 3 bis 5). Nach entsprechenden 

Erfahrungen ist nicht auszuschließen, dass in den Schottern und Basalten örtlich 

begrenzt Bodenschichten anstehen, die aufgrund ihrer Beschaffenheit (Konsistenz, 

� 30 % Steine mit über 0,01 m³ bis 0,1 m³ Rauminhalt) schwerer zu lösen sind, als dies 

mit den obenstehenden Bodenklassen abgedeckt wäre. Es sollten deshalb in der Ausschreibung 

die Bodenklassen 3 bis 6 in einer Grundposition zusammengefasst werden. 

Zusätzlich sollte für das Lösen und Verwerten der Bodenklassen 2 (z. B. durch Niederschläge 

aufgeweichte Böden mit nur weich-breiiger Konsistenz) und 7 (unverwitterte 

Basalte) in der Ausschreibung ein Einheitspreis abgefragt werden. 

Grundsätzlich ist damit zu rechnen, dass bei den Aushubarbeiten im Untergrund verbliebene 

Bauwerksreste angetroffen werden können. Dies ist ebenfalls in der Ausschreibung 

entsprechend zu berücksichtigen. 

Die Bohrklassen nach DIN 18301 für die Herstellung von Pfahl- und Trägerbohrungen 

sind in Tabelle 4 aufgeführt. 

Grundsätzlich sind ggf. nicht ausreichend tragfähige (aufgelockerte oder weiche) Böden 

im Bereich der Aushub-/Gründungssohlen entsprechend nachzubessern bzw. gegen 

geeignetes Material auszutauschen (Füllbeton). Die Aufstandsflächen der Bodenplatten 

und Fundamente sind vor dem Überbauen generell mit einem geeigneten Gerät 

nachzuverdichten. 

Aufgrund der groben Struktur der Taunuskiese und der mehr oder weniger stark verwitterten 

Basalte wird die Profilierung einer glatten Aushubsohle vermutlich nicht 

überall ohne weiteres möglich sein, so dass hier mit entsprechenden Mehrmassen bei 

der Sauberkeitsschicht (Füllbeton) zu rechnen ist. Alternativ ist eine ca. 15 cm starke 

Profilierungsschicht aus Naturschotter (z. B. Körnung 0/32) vorzusehen. 





Die beim Aushub anfallenden Taunuskiese eignen sich dem Grunde nach zur Wieder- 

verfüllung der Arbeitsräume der Baugruben. Größere Steine/Gerölle sollten dabei 

separiert bzw. abgesiebt werden. Stärker verlehmte Bereiche, Lößböden, Tertiärtone 

(eingeschränkte Verdichtungsfähigkeit) und anthropogen beeinflusste Auffüllungen 

sind dagegen zum Wiedereinbau weniger bis kaum (Auffüllungen, Tone und Schluffe) 

bzw. nur in Verbindung mit einer Bodenverbesserung mit hydraulischen Bindemitteln 

(Lößböden) geeignet. 

Die Verfüllböden sollten in Schichtstärken von maximal ca. 20 cm eingebaut und mit 

geeignetem Gerät auf mindestens � 98 % der einfachen Proctordichte verdichtet werden. 

Insbesondere in solchen Bereichen, die später überbaut werden sollen (Verkehrsflächen 

etc.), ist bei der Verfüllung der Arbeitsräume auf eine sorgfältige und ordnungsgemäße 

Verdichtung der Einbaumassen (� 100 % Proctordichte) Wert zu legen 

bzw. ein entsprechender Tragschichtaufbau vorzusehen. 

Sollte die für eine Wiederverfüllung der Arbeitsräume geeignete Aushubmassen (siehe 

oben) nicht ausreichen, können auch gut verdichtbare Kies-Sand-Gemische (Bodengruppe 

GW, SW, GI nach DIN 18196) mit entsprechender Körnung verwendet werden. 

Recyclingmaterial darf nur außerhalb der Heil- und Trinkwasserschutzgebiete oberflächennah 

als Verfüllmaterial verwendet werden. Bei der Hinterfüllung der Widerlagerfundamente 

sind die Ausführungen in den einschlägigen Richtlinien zu beachten. 

Bei Verwendung eines ungebundenen Materials ist zwischen anstehenden bindigen 

Böden und dem Verfüllmaterial eine filterstabile Trennlage (Geokunststoff o. ä.) vorzusehen. 

Bei der Durchführung der Erdarbeiten ist aufgrund der Wasserempfindlichkeit der 

Lößböden und der Tone konsequent darauf zu achten, dass offenliegende Flächen 

stets mit einer Neigung, die den Wasserabfluss von der Oberfläche sicherstellt, hergestellt 

werden und bei (drohenden) Niederschlägen die Oberfläche durch Abdecken 

oder Zwischenglätten derart geschützt wird, dass keinerlei Wasser darauf stagnieren 

kann. Bei ungünstigen Witterungsverhältnissen können die Erdarbeiten erheblich erschwert 

werden bzw. nicht mehr möglich sein. Ggf. müssen die Erdarbeiten dann zwischenzeitlich 

eingestellt werden. 

Aufgrund der Frostempfindlichkeit der Tone/Lehme (Frostempfindlichkeitsklasse F 3) 

sind bei Winterbaustellen entsprechende Vorkehrungen vorzusehen. 





Die Feinplanien für die Fundamente und Bodenplatten sind mit einer Baggerschaufel 

mit glatter Schneide, rückschreitend so sorgfältig wie möglich abzuziehen. Die ordnungsgemäß 

erstellten Aufstandsflächen von erdberührenden Bauteilen (Feinplanum) 

sind unmittelbar nach ihrer Fertigstellung durch einen Fachgutachter abzunehmen und 

durch das Einbringen einer Sauberkeitsschicht zu versiegeln. 

Sollten im Zuge der Ausschachtungsarbeiten in Bereichen der Gründungssohlen Zonen 

angetroffen werden, die selbst Mindestanforderungen an die Tragfähigkeit nicht 

erfüllen (z. B. Bereiche mit durch Schichtwasserführungen aufgeweichten, weichbreiigen 

Böden) bzw. durch unsachgemäßen Aushub aufgelockerte/aufgeweichte Sohlflächen, 

so sind diese durch geeignetes Material (bei kleineren Flächen vorzugsweise 

Füllbeton) auszutauschen. Als Austauschmassen kommen alternativ auch weitgestufte, 

gut verdichtbare Kies-Sand-Gemische oder vergleichbares Material der Bodengruppen 

GW/GI nach DIN 18196 auf Geotextil in Frage (kein Recyclingmaterial). 

11. EINFLUSS DER BAUMASSNAHME AUF DIE NACHBARSCHAFT 


Eine verformungsfreie Herstellung der Baugruben und des Baugrubenverbaus für das 

Tunnelbauwerk ist auch bei sachgemäßer Ausführung nicht möglich. So kommt es 

durch die Massenbewegungen im Zuge der Baumaßnahme (Rückbaumaßnahmen, 

Aushub der Baugruben, Neubau) unter und neben der Baugrube und dem Neubau zu 

Verformungen. Als Ursachen für potentielle Verformungen sind zu nennen: 

� Hebungen infolge des Baugrubenaushubes (Entlastung der Baugrubensohle). 

� Setzungen infolge horizontaler Verschiebungen, hervorgerufen durch eine vertikale 

und horizontale Entspannung des Baugrundes. 

� Herstellung des Baugrubenverbaus. 

Erfahrungsgemäß beläuft sich der Einflussbereich der Verformungen auf einen Bereich 

von etwa der halben Gründungsbreite um das Bauwerk herum. Beim geplanten Bauvorhaben 

erstreckt sich der maßgebende Einflussbereich somit bis etwa 10 m hinter 

den Baugrubenverbau. Außerhalb dieser 10 m-Zone sind bei sachgemäßer Bauausführung 

nur noch geringe Verformungen des Baugrundes zu erwarten, die erfahrungsgemäß 

zu keiner Beeinträchtigung der Standsicherheit bzw. der Gebrauchstauglichkeit 

der Nachbarbebauung führen. 





Es kann nicht ausgeschlossen werden, dass durch mit der Baumaßnahme verbundene 

Einflüsse (Rückbau, Einbringen des Verbaus, Baustellenverkehr etc.) Beeinträchtigungen 

der umliegenden Straßen entstehen. 

11.2 Messprogramm/ Beweissicherung 

Das Bauvorhaben ist nach DIN 1054:2005-01 in die Geotechnische Kategorie GK 3 

(Baumaßnahmen mit hohem Schwierigkeitsgrad) zu stellen. Zur Überprüfung der prognostizierten 

Baugrund-Bauwerk-Interaktion (Verformungen) sollte daher eine messtechnische 

Überwachung des Baugrubenverbaus und des Bauwerkes im Sinne der 

Beobachtungsmethode durchgeführt werden. Auch ist eine messtechnische Überwachung 

benachbarter bzw. tangierter Bauwerke zu empfehlen. Hier sind insbesondere 

die Brückenbauwerke über die Frankfurter Landstraße, die Lange Meile und den Hessenring 

sowie die Gleisanlagen der Deutschen Bahn zu nennen. 

Das erforderliche Messprogramm besteht i. d. R. aus einer Kombination von geodätischen 

Messungen und laufenden geotechnischen Kontrollen der Verformungen am 

Baugrubenverbau und am Baugrund. 

Die wesentlichen Bestandteile der Beweissicherung und der baubegleitenden Messungen 

haben wir nachfolgend - ohne Anspruch auf Vollständigkeit - aufgeführt. 

� Erstellung eines Beweisscherungsgutachtens (architektonische Beweissicherung), 

in dem der bauliche Zustand der im Einflussbereich der Baugrube vorhandenen 

Gebäude/Bauwerke sowie Straßen etc. vor Baubeginn fotografisch 

dokumentiert und zusammengefasst wird. Sofern Leitungen oder Kanäle im 

Einflussbereich vorhanden sind, sollte hier eine Kamerabefahrung o. dgl. erfolgen. 

Die Dokumentation dient der Abwendung unberechtigter Schadensersatzansprüche 

Dritter. 

� Geodätische Messungen an den im Einflussbereich der Baumaßnahme liegenden 

Nachbarbauwerken und Gleisanlagen vor Beginn der Baumaßnahme und 

während der Bauausführung. 

� Geodätische Messungen der Baugrubensohle (Hebungen und Setzungen) sowie 

der späteren Neubauten. 

� Messungen des Baugrubenverbaus (vertikale und horizontale Verschiebungen, 

Kraftmessungen an ausgewählten Ankern etc.). 





� Durchführung von Setzungsmessungen an den herzustellenden Bahndämmen 

zur Abschätzung der noch zu erwartenden Restsetzungen im Hinblick auf die 

Herstellung des Oberbaus. 

Art und Umfang der vorzusehenden Maßnahmen mit Auswahl und Angabe der Messpunkte, 

der Messzeiträume etc. sind im Zuge der weiteren Planung in Abhängigkeit 

u. a. der Verbaukonzepte im Detail (Folgeberichte) noch auszuarbeiten. In diesem Zusammenhang 

sei darauf hingewiesen, dass die durch die baubegleitenden Kontrollmessungen 

entstehenden terminlichen, vertraglichen und kostenmäßigen Auswirkungen 

nicht unerheblich sein können und bei der Ausschreibung unbedingt berücksichtigt 

werden sollten. 

12. STRASSENBAUMASSNAHMEN 


Mit der U-Bahnbaumaßnahme sind in den durch die Baustelle tangierten Bereichen im 

Hessenring, der Lange Meile und der Frankfurter Landstraße Straßenbaumaßnahmen 

erforderlich. Zudem soll der Kreuzungspunkt Frankfurter Landstraße/ Quirinstraße/ 

Haberweg/ Gotenstraße neu gestaltet und als Kreisverkehr ausgebaut werden. 

Bei den weiteren Ausführungen sind wir davon ausgegangen, dass die neuen Verkehrsflächen 

in etwa höhengleich zum Bestand angeordnet werden. 

Für die Planung und Durchführung der Erd- und Verdichtungsarbeiten im Bereich der 

Verkehrsflächen (Unter-/Oberbau) sowie für die Herstellung der Oberflächenbefestigung 

empfehlen wir, sich an den entsprechenden Richtlinien und Merkblätter für den 

öffentlichen Verkehrsraum (u. a. ZTVE-StB 09 und RStO 01) zu orientieren. 

Die überwiegend direkt im Planum bzw. knapp darunter anstehenden Lößböden (Bodengruppen 

TM und TL nach DIN 18196) sind nach ZTVE-StB 09 in die Frostempfindlichkeitsklasse 

F 3 (sehr frostempfindlich) zu stellen. Die überlagernden, aufgefüllten 

Kiessande und Kiese gehören i. d. R. den Frostempfindlichkeitsklassen F 1 und F 2 an. 

In Anbetracht der stark variierenden Restmächtigkeiten der Auffüllungen sollte für die 

weiteren Planungen davon ausgegangen werden, dass die im Erdplanum anstehenden 

Böden nach ZTVE-StB 09 generell in die Frostempfindlichkeitsklasse F 3 (frostemp- 





findlich) zu stellen sind. Dieser Ansatz ist eher konservativ ausgelegt und deckt den 

ungünstigeren Fall (Erdplanum in oder knapp oberhalb der Lößböden) ab. 

Bad Homburg v. d. H. liegt gemäß Bild 6 der RStO 01 in der Frosteinwirkungszone 1. 

Die Dimensionierung der Verkehrsflächen wird maßgeblich von der zu erwartenden 

Beanspruchung beeinflusst. Wir setzen vorläufig und unverbindlich jeweils eine Hauptverkehrsstraße 

an. Dementsprechend ergibt sich die Bauklasse II bis III nach RStO 01. 

Die Mindestdicken der Tragschicht einschl. Deckschicht (frostsicherer Oberbau) betragen 

hier ca. 60 cm (Bauklasse III) bzw. 65 cm (Bauklasse II). 

Bei Bauweisen mit bituminöser Decke ist gemäß RStO 01 in Abhängigkeit der ausgeführten 

Bauweise (Einbau von Frostschutzschicht, Kiestragschicht oder Schottertragschicht) 

auf Oberkante (mineralische) Tragschicht ein Tragfähigkeitswert von 

EV2 � 100 MN/m² bis EV2 � 150 MN/m² gefordert. 

12.2 Erdplanum 

Im Niveau des zukünftigen Erdplanums stehen nach den Ergebnissen der Bohrungen 

verbreitet noch künstliche Auffüllungen mit stark variierenden Restmächtigkeiten und 

wechselhafter Zusammensetzung an. In Teilbereichen kann das Planum ggf. direkt in 

den Lößböden zu liegen kommen. 

Die in den Tafeln der RStO 01 ausgewiesenen Schichtdicken setzen auf dem Planum 

einen Verformungsmodul von mindestens EV2 = 45 MN/m² voraus. Der Nachweis des 

Verformungsmoduls auf dem Planum erfolgt mittels Plattendruckversuchen nach 

DIN 18134. 

Direkt in den natürlich anstehenden Lößböden sowie bei nur geringer Restmächtigkeit 

der oberhalb der Lößböden noch vorhandenen künstlichen Auffüllungen wird der nach 

den einschlägigen Vorschriften erforderliche Tragfähigkeitswert von EV2 � 45 MN/m² 

nach unseren Erfahrungen vermutlich nicht durchgängig zu erzielen sein. 

Sollte also im Zuge der Erdarbeiten im Planum kein ausreichender Verdichtungserfolg/ 

ausreichende Tragfähigkeit erreicht werden können, muss anhand der örtlichen Gegebenheiten 

über zusätzliche Untergrundverbesserungsmaßnahmen, die bevorzugt aus 

einer Verstärkung/Verdickung der „Tragschicht“ (Bodenaustausch um bis zu 20 cm bis 

30 cm), ggf. in Verbindung mit einem Geotextil bzw. Geogitter, bestehen sollten, entschieden 

werden. 





Als Austauschmassen eignen sich die ohnedies notwendige Trag-/Frostschutzschicht, 

gut verdichtbaren Kies-Sand-Gemische (z. B. Bodengruppen GW, GI, SW nach 

DIN 18196) Schotter o. dgl.. Die Verwendung von Recyclingmaterial ist aufgrund der 

Lage im Trinkwasserschutzgebiet nicht zulässig. Das Austauschmaterial ist lagenweise 

aufzubauen und auf DPr � 100 % zu verdichten. 

Herkömmliche alternative Maßnahmen zur Tragfähigkeitsverbesserung (z. B. Bodenverbesserung 

mit hydraulischen Bindemitteln) werden in Anbetracht der Heterogenität 

der Auffüllböden vermutlich nicht wirtschaftlich bzw. nicht durchgängig durchführbar 

sein. 

In der Ausschreibung sollten die entsprechenden Positionen zur Untergrundverbesserung 

(siehe oben) ausgewiesen bzw. berücksichtigt werden. Die tatsächlich notwendigen 

Maßnahmen sind dann nach Herstellen des Erdplanums in Teilabschnitten im Zuge 

der Bauausführung vor Ort anhand entsprechender Prüfungen genauer festzulegen 

(Lastplattendruckversuche, Probefelder). 

Aufgrund der im Erdplanum anstehenden bindigen Böden müssen die Erdplanien vor 

Wasserkontakt geschützt werden, um Aufweichungen und damit verbundene Tragfähigkeitsverluste 

zu unterbinden, die zu beträchtlichen Erschwernissen bei den Erdarbeiten 

und beim Baustellenverkehr führen können. 

Das Befahren des Planum sollte – auch im erdfeuchten Zustand – soweit wie möglich 

vermieden werden, da die bereichsweise bindigeren Böden aufgrund ihrer bodenmechanischen 

Eigenschaften sehr empfindlich auf mechanische Beanspruchung reagieren 

können. Offene Planumsbereiche sollten nicht ungeschützt über längere Zeiträume 

der Witterung/ Niederschläge ausgesetzt werden. Sie sind durch entsprechende Vorkehrungen 

(unmittelbare Überschüttung, temporäre Abdeckung o. dgl.) vor Niederschlägen 

und Frosteinwirkungen zu schützen. 

12.3 Trag-/Frostschutzschicht 

Die Trag-/Frostschutzschicht ist gemäß ZTVT-StB 95 bzw. TL-SoB-StB 04 auszubilden 

und unter Beachtung der einschlägigen Regeln (insbesondere ZTVE-StB 09) lagenweise 

einzubauen und zu verdichten; die erreichte Verdichtung ist durch geeignete 

Verdichtungskontrollen (z. B. Plattendruckversuche) zu dokumentieren. 





Die Verdichtungsanforderungen sind einzuhalten und im Zuge der Bauausführung 

durch entsprechende Kontrollprüfungen (z.B. Plattendruckversuche) gemäß Kapitel 14 

der ZTVE nachzuweisen. 

12.4 Abschließende Hinweise 

Aus oben beschriebenen Gründen und den notwendigerweise punktuell ausgeführten 

Aufschlüssen ist eine „lückenlose“, detaillierte Bewertung des Erdplanums nicht möglich. 

Wir empfehlen deshalb, die in den einzelnen Abschnitten jeweils notwendigen Maßnahmen 

im Zuge der Bauausführung vor Ort festzulegen, was sich nach unserer Erfahrung 

bei vergleichbaren Projekten gut bewährt hat. 

Dazu sollte das Erdplanum abschnittsweise hergestellt werden. Die Beschaffenheit des 

Planums muss dann durch den Fachgutachter in der Örtlichkeit beurteilt und überprüft 

werden. Hinsichtlich der Kontrolle der Tragfähigkeit des Erdplanums sind entsprechende 

Kontrolluntersuchungen (z. B. Plattendruckversuche) durchzuführen. 

Wenn dann auf dem Erdplanum die nach den einschlägigen Vorschriften erforderliche 

Tragfähigkeit nicht erreicht wird, muss anhand der örtlichen Gegebenheiten über zusätzliche 

Schritte entschieden werden (siehe oben). 

13. LEITUNGSUMVERLEGUNG FRANKFURTER LANDSTRASSE 

Nördlich des bestehenden Brückenbauwerkes EÜ Frankfurter Landstraße ist in Vorbe- 

reitung der Unterfahrung des Brückenbauwerkes mit dem neuen U-Bahntunnel eine 

Umlegung vorhandener Versorgungsleitungen erforderlich. Die Leitungen sollen unter 

dem bestehenden Bahndamm durchgepresst werden. 

Nähere Details zur der geplanten Maßnahme (genaue Lage und Tiefe der Leitungen 

etc.) sind derzeit nicht bekannt, ebenso wie Angaben zu den geplanten 

Rohrdurchpressungen (Vortriebsverfahren, einzusetzende Geräte, erforderliche Größe 

und Tiefe der Start und Zielschächte etc.). 

Zur Erkundung der Untergrundverhältnisse wurden im betreffenden Bereich des Bahndamms 

die Bohrungen BS 21/07 und BS 22/07 durchgeführt. Die auf dem Bahndamm 

außerhalb des Lichtraumprofils angesetzte Bohrung BS 21/07 musste dabei aufgrund 





nicht überwindbarer Hindernisse in geringer Tiefe mehrmals abgebrochen und umgesetzt 

werden. Die Bohrung wurde schließlich im Bereich der Dammböschung niedergebracht. 

Die am westlichen Fuß des Dammes angesetzte Bohrung BS 22/07 erreichte 

die planmäßige Tiefe von 5 m. 

Demnach stehen im Tiefenbereich von 1 m bis 4 m unter Böschungsfuß quartäre Lößböden 

mit steifer bis halbfester Konsistenz an. Unterhalb der Lößböden folgen die 

Taunuskiese. Die im Damm selbst angesetzten Bohrungen zeigen eine primär kiesige 

Zusammensetzung der vorhandenen Dammschüttung. Nach unseren Archivunterlagen 

[5.5] besteht der Damm hiervon abweichend aus tonig-sandigen Schluffen mit steifhalbfester 

Konsistenz. Diese Diskrepanz hinsichtlich der Zusammensetzung der 

Dammmaterials steht möglicherweise im Zusammenhang mit den im Zuge der Brückenerneuerung 

durchgeführten Erdarbeiten. 

Bei den unterhalb des Dammfußes anstehenden Lößböden sind neben klassischen 

Vortrieben in Verbindung mit entsprechenden Start- und Zielgruben auch Horizontalbohrverfahren 

denkbar. 

Generell sind die einschlägigen Regeln (z. B. ATV-Arbeitsblättern A 161 und A 125 für 

Rohrvortriebe) zu berücksichtigen. Auch sind die Vorgaben der Bahnrichtlinie 836 zu 

beachten (Überdeckungshöhe � 1,0 m bei DB-eigenen Querungen, Abstände zu Bauwerken 

etc.). 

Das Auftreten von künstlichen Hindernissen (Auffüllungen) oder auch größeren Geröllen, 

die zu massiven Behinderungen bei der Herstellung der Rohrquerungen führen 

könnten, sind nach den Aufschlussergebnissen erst in Tiefen ab 4 m unter GOK zu 

erwarten. 

Bei der Festlegung der Tiefenlage der Rohrquerungen sollte nach Möglichkeit eine 

Rohrdurchführung im Grenzbereich zweier Schichten vermieden werden, da insbesondere 

bei stark unterschiedlicher Festigkeit/Lagerungsdichte der einzelnen Schichten 

vertikale Abweichungen in Vortriebsrichtung auftreten können. 





14. EMPFEHLUNGEN FÜR WEITERE UNTERSUCHUNGEN 

Nach derzeitiger Beurteilung sind aus unserer Sicht – ohne Anspruch auf Vollständigkeit 

– folgende Empfehlungen für weitere Untersuchungen zu geben: 

� Erkundung der Sondierhindernisse im Bereich des Brückenbauwerks über die 

Lange Meile durch ergänzende Untersuchungen (Maschinenkernbohrungen, 

Baggerschürfe etc.). 

� Durchführung einer Maschinenkernbohrung im Bereich des Brückenbauwerks 

über den Hessenring. Hier konnte mit den eingesetzten Sondierverfahren keine 

ausreichende Erkundungstiefe erreicht werden. 

� Durchführung von Maschinenkernbohrungen entlang des Stützbauwerkes 

Erlenweg zur sicheren Erkundung der tieferen Untergrundverhältnisse im Hinblick 

auf die Gründung der Stützbauwerke/ Bohrpfähle. 

� Durchführung von Pumpversuchen zur Ermittlung der Durchlässigkeit der anstehenden 

Böden entlang des geplanten Tunnelbauwerkes. 

� Laborchemische Untersuchung des Grundwassers auf mögliche Schadstoffe. 

� In den vorhandenen Grundwassermessstellen sollten aus Gründen der Planungssicherheit 

bis zum Baubeginn die aktuellen Wasserstände in regelmäßigen 

Abständen gemessen werden. 

� Im Hinblick auf die rückwärtige Verankerung des Baugrubenverbaus sollten der 

Verlauf und die Tiefenlage angrenzender Ver- und Entsorgungsleitungen sowie 

die Abmessungen der Kellergeschosse der im Einflussbereich befindlichen Gebäude 

frühzeitig ermittelt und abgeklärt werden. Dies betrifft auch den unterirdische 

verlaufenden Dornbach. 

Im Zuge der weiteren Projektbearbeitung werden u. a. folgende Begutachtungen (Folgeberichte) 

und Planungsleistungen noch zu erbringen sein: 

� Es ist bei der zuständigen Wasserbehörde ein wasserrechtlicher Genehmigungsantrag 

mit entsprechendem Erläuterungsbericht für die Baumaßnahme zu stellen 

(Heilquellenschutzzone). Es ist damit zu rechnen, dass sich aus den Genehmigungsauflagen 

kostenrelevante Zusatzaufwendungen (z. B. 

Grundwassermonitoring) ergeben können. 





� Erstellen bauwerksspezifischer Gründungsgutachten mit sukzessiver Anpassung/ 

Konkretisierung und Präzisierung der bisherigen Empfehlungen. 

� Detaillierte Setzungsberechnungen nach DIN 4018 für die Tunnel- und Brücken- 

bauwerke mit Ableitung von Bemessungskennwerten für die Gründung. 

� Planung/Bemessung von Baugruben, Stützkonstruktionen und Pfahlwänden. 

� Schadstoffkataster für rückzubauende Bauwerke/Bauteile/Anlagen. 

� Durchführung eines Beweissicherungsprogramms an den benachbarten Gebäu- 

den und Bauwerken entsprechend den Ausführungen in Kapitel 11. 

� Berichte zu baubegleitenden Messprogrammen und ggf. Qualitätssicherungsan- 

forderungen (Materialien, Verdichtungsanforderungen etc.). 

15. ZUSAMMENFASSUNG 

Nachfolgend haben wir die wichtigsten Erkenntnisse aus der Baugrunduntersuchung 

zusammenfassend dargestellt: 

� Die geplante Baumaßnahme befindet sich im Heilquellenschutzgebiet der Stadt 

Bad Homburg (Zonen C und D) sowie in den Trinkwasserschutzgebieten der Zonen 

IIIa und IIIb. Bei den weiteren Planungen müssen dementsprechend die Belange 

des Trink- und Heilquellenschutzes berücksichtigt werden. 

� Die Tunnel- und Trogbauwerke können flach auf elastisch gebetteten Bodenplatten 

gegründet werden. Bodenaustauschmaßnahmen sind – wenn überhaupt nur in 

eng begrenzten Bereichen (künstliche Auffüllungen an den Trogenden) erforderlich. 

Aufgrund der Einbindung der Bauwerke in den Höchstgrundwasserstand sind 

der Tunnel sowie die an den Tunnel anschließenden Trogbauwerke druckwasserdicht 

auszubilden (Weiße Wanne). 

� Zur Herstellung der Baugruben sind Verbau- und Wasserhaltungsmaßnahmen 

erforderlich. Die Baugruben können dabei entweder im Schutze eines wasserdichten 

Verbaus mit reduzierter (innenliegender) Wasserhaltung oder mit einem wasserdurchlässigen 

Verbau in Verbindung mit einer großräumigen Grundwasserabsenkung 

realisiert werden. Ob und inwieweit eine großräumige Grundwasserabsenkung 

im vorliegenden Fall (Trink- und Heilquellenschutzgebiet) zulässig ist, 





muss im Zuge der weiteren Planungen noch mit den zuständigen Behörden abgestimmt 

werden. Ein erstes Abstimmungsgespräch hat bereits stattgefunden. Die 

Ergebnisse werden in unserem 2. Bereicht dargestellt. 

� Für die als Rahmenbauwerk konzipierte Brücke über den Dornbach ist aller Voraussicht 

nach eine Gründung auf einer elastisch bemessenen Bodenplatte möglich. 

� Bei der Brücke über die Lange Meile ist die Setzungsverträglichkeit einer Flachgründung/Flächengründung 

anhand konkreter Bauwerkslasten zu überprüfen. 

� Im Bereich der Brücke über den Hessenring mussten sämtliche Sondierungen 

aufgrund zu hoher Eindringwiderstände vorzeitig abgebrochen werden. Hier sind 

zur Beurteilung der Gründungsbedingungen noch ergänzende Untersuchungen 

(Maschinenkernbohrungen) vorzusehen. 

� Im Übergangsbereich vom Trogbauwerk zur Dammlage sind zur Sicherung der 

entstehenden Höhenversprünge entlang des bestehenden Bahndammes Stützkonstruktionen 

herzustellen. Diese können entsprechend der derzeitigen Planungen 

als Kombination aus Winkelstütz- und Bohrpfahlwänden realisiert werden. 

� Die entlang der neuen U-Bahntrasse vorhandenen Bahndämme bestehen in 

erster Linie aus bindigen Böden. Dementsprechend werden für die Fahrweg zur 

Schaffung eines ausreichend tragfähigen Planums Bodenaustauschmaßnahmen 

erforderlich. 

� Die im Zuge der Erd- und Aushubarbeiten anfallenden künstlichen Auffüllungen, 

die oft aus den Tragschichten der vorhandenen Verkehrswegen bestehen, sind 

nach den durchgeführten orientierenden abfalltechnischen Untersuchungen in die 

Einbauklassen Z 0 bis > Z 2 nach LAGA-Boden zu stellen. 

� Die quartären Ablagerungen (Lösse, Lößlehme und Kiese) weisen keine erhöhten 

Schadstoffgehalte auf (Einbauklasse Z 0 nach LAGA-Boden). 

� Für die tertiären Böden ergibt sich eine Einstufung in die Einbauklassen Z 1.2 

(Tone und Schluffe) bzw. Z 2 der TR LAGA M 20 (Basalt). 

� Die Schwarzdecken sind in vermutlich eng begrenzten Bereichen als teerhaltiger, 

ansonsten als nicht teerhaltiger Straßenaufbruch zu deklarieren. 





16. SCHLUSSBEMERKUNG 

Anhand von Maschinenkernbohrungen, Bohr- und Rammsondierungen sowie den Ergebnissen 

chemischer und bodenphysikalischer Boden- und Grundwasseruntersuchungen 

sowie auf Grundlage von Archivunterlagen werden die Untergrund- und 

Grundwasserverhältnisse entlang der geplanten Trasse der Stadtbahnlinie U 2 in Bad 

Homburg v. d. H. dargestellt, beschrieben und bewertet. 

Unter Berücksichtigung der besonders sensiblen hydrogeologischen Verhältnisse in 

Trink- und Heilquellenschutzgebieten wird die geplante Baumaßnahme beschrieben 

und bewertet. Es werden Empfehlungen zum Heilquellenschutz gegeben. 

Über die hydrogeologischen Belange hinaus enthält das Gutachten u. a. erste Empfehlungen 

für die Gründung und Abdichtung der Tunnel- und Brückenbauwerke sowie für 

die Herstellung der Baugruben. 

Es werden Empfehlungen zu den geplanten Stützbauwerken, den Bahndammerweiterungen 

sowie den Gleisbauarbeiten gegeben. Die Tragfähigkeit des vorhandenen 

Bahndamms wird bewertet. 

Die im Rahmen der Bauausführung anfallenden Ausbaustoffe (Schwarzdecken, künstliche 

Auffüllungen, natürlich anstehende Böden) werden abfalltechnisch bewertet. Weiterhin 

werden Empfehlungen für den Straßenbau ausgesprochen. 

Es werden Hinweise für weitere Untersuchungen gegeben. 

Auf der Basis der jetzt vorliegenden Untersuchungen und Empfehlungen sollten zunächst 

die weiteren Planungsarbeiten fortgesetzt werden. Im Zuge der weiteren Planungen 

sind weitere Berechnungs- und Bemessungsaufgaben noch durchzuführen 

und entsprechende ergänzende Berichte (u. a. vertiefende Untersuchungen, wasserrechtliche 

Erlaubnis, Messprogramm und Beweissicherung) noch zu erstellen. 

Es sei bereits jetzt darauf hingewiesen, dass im Zuge der Realisierung der Baumaßnahme 

eine Überprüfung der Untergrundverhältnisse sowie eine intensive Begleitung 

der Erd-, Verbau-, Sicherungs- und Gründungsarbeiten (Abnahme der Gründungssohlen, 

fachtechnische Begleitung der Verbau- und Sicherungsmaßnahmen etc.) dringend 

geboten ist.

Untitled - Bad-Homburg

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