Sami HAMZA Analyse probabiliste de la vulnérabilité sismique - CSTB
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2.2 Stratégie <strong>de</strong> calcul<br />
L’étu<strong>de</strong> du comportement <strong>de</strong> <strong>la</strong> structure sous chargement <strong>sismique</strong> est réalisée à l’ai<strong>de</strong><br />
d’une modélisation numérique par éléments finis à l’ai<strong>de</strong> du co<strong>de</strong> CAST3M 2000. La structure<br />
est modélisée en 3 dimensions, ce qui permet entre autres d’étudier l’effet <strong>de</strong> torsion d’ensemble<br />
et les mouvements hors p<strong>la</strong>n <strong>de</strong>s murs en maçonneries.<br />
La complexité <strong>de</strong> <strong>la</strong> structure impose l’utilisation d’un niveau <strong>de</strong> modélisation adaptée. Il est, en<br />
effet, difficilement envisageable d’utiliser une modélisation fine <strong>de</strong>s différents matériaux constitutifs<br />
<strong>de</strong> <strong>la</strong> structure (béton, armatures d’acier, blocs <strong>de</strong> maçonnerie..) à l’échelle <strong>de</strong> <strong>la</strong> structure <strong>de</strong><br />
référence. L’utilisation d’éléments structuraux (poutres, panneaux,...) nécessite toutefois l’i<strong>de</strong>ntification<br />
<strong>de</strong> leurs paramètres caractéristiques, qui dépen<strong>de</strong>nt <strong>de</strong>s caractéristiques physiques <strong>de</strong>s<br />
matériaux (résistance à <strong>la</strong> traction/ compression, module d’Young,...).<br />
Pour ce faire, <strong>la</strong> méthodologie suivante <strong>de</strong> passage du niveau local au niveau global <strong>de</strong><br />
modélisation a été utilisée [19] :<br />
– Modélisation fine d’éléments isolés <strong>de</strong> <strong>la</strong> structure (portique isolé, panneau <strong>de</strong> maçonnerie)<br />
– Détermination et validation <strong>de</strong>s paramètres caractéristiques <strong>de</strong>s lois <strong>de</strong> comportement<br />
globales <strong>de</strong>s éléments <strong>de</strong> structure.<br />
– Modélisation <strong>de</strong> <strong>la</strong> structure complète par les éléments testés avec les lois <strong>de</strong> comportement<br />
globales<br />
2.3 I<strong>de</strong>ntification du comportement <strong>de</strong>s éléments <strong>de</strong> <strong>la</strong> structure<br />
2.3.1 Comportement <strong>de</strong>s matériaux constitutifs<br />
Une modélisation <strong>de</strong>s matériaux est nécessaire à l’i<strong>de</strong>ntification <strong>de</strong>s paramètres caractéristiques<br />
<strong>de</strong>s modèles globaux utilisés pour modéliser les portiques en béton armé. La modélisation d’un<br />
portique simple est faite en utilisant le modèle à fibres imp<strong>la</strong>nté dans CAST3M (cf. fig 2.5). Ce<br />
modèle permet :<br />
– D’une part, <strong>de</strong> déterminer les paramètres du modèle global ;<br />
– D’autre part, <strong>de</strong> comparer les résultats obtenus par les <strong>de</strong>ux niveaux <strong>de</strong> modélisation, pour<br />
pouvoir ainsi justifier l’emploi <strong>de</strong>s modèles globaux, au sein <strong>de</strong> <strong>la</strong> structure <strong>de</strong> référence.<br />
Le modèle à fibres permet <strong>de</strong> déterminer <strong>la</strong> loi <strong>de</strong> comportement <strong>de</strong> l’élément <strong>de</strong> poutre <strong>de</strong><br />
Timoshenko à partir <strong>de</strong> <strong>la</strong> <strong>de</strong>scription géométrique <strong>de</strong> <strong>la</strong> section et <strong>de</strong>s lois <strong>de</strong> comportement<br />
uniaxiales pour chaque matériau constitutif (béton, acier,...).<br />
Béton<br />
Le modèle d’Ottosen [68] est utilisé. Il représente bien les comportements observés dans le<br />
béton, à savoir, l’adoucissement, l’anisotropie dûe à <strong>la</strong> fissuration,... Il s’agit d’un modèle <strong>de</strong><br />
comportement <strong>de</strong>s matériaux fragiles écrit selon l’approche <strong>de</strong>s modèles <strong>de</strong> fissuration à direction<br />
fixe (les fissures gar<strong>de</strong>nt une direction constante au cours du calcul). Le critère <strong>de</strong> première<br />
fissuration est un critère <strong>de</strong> contraintes principales maximales (critère <strong>de</strong> Rankine).<br />
La loi <strong>de</strong> comportement est construite en décomposant les déformations en déformations é<strong>la</strong>stiques<br />
et déformations iné<strong>la</strong>stiques dues à <strong>la</strong> fissuration. La re<strong>la</strong>tion entre contraintes et déformations<br />
iné<strong>la</strong>stiques est donnée par l’Eq. (2.1).<br />
� ˙wn<br />
˙wt<br />
�<br />
=<br />
� 1<br />
N<br />
τ<br />
GsN<br />
0<br />
wn<br />
Gs<br />
� � ˙σ<br />
˙τ<br />
�<br />
, (2.1)<br />
où wn et wt sont les dép<strong>la</strong>cements re<strong>la</strong>tifs normal et tangent <strong>de</strong>s lèvres <strong>de</strong> <strong>la</strong> fissure, N est <strong>la</strong><br />
rai<strong>de</strong>ur dans <strong>la</strong> direction perpendicu<strong>la</strong>ire à <strong>la</strong> fissure et Gs le coefficient <strong>de</strong> cisaillement.<br />
Ce modèle réalise un coup<strong>la</strong>ge entre les comportements en cisaillement et en traction (lorsque<br />
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