Sami HAMZA Analyse probabiliste de la vulnérabilité sismique - CSTB
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– État <strong>de</strong> dommages significatifs (SD), où <strong>la</strong> structure est significativement endommagée,<br />
<strong>la</strong> résistance aux séismes est amoindrie et les dép<strong>la</strong>cements horizontaux permanents sont<br />
modérés. La réparation du bâtiment est économiquement trop coûteuse.<br />
– État <strong>de</strong> dommages limités (DL), où <strong>la</strong> structure ne subit que <strong>de</strong> légers dégâts. Les éléments<br />
non-structuraux peuvent subir <strong>de</strong>s fissures. Les dép<strong>la</strong>cements horizontaux sont négligeables<br />
et <strong>la</strong> réparation est superficielle et peu coûteuse.<br />
Afin <strong>de</strong> définir un projet <strong>de</strong> réévaluation d’une structure, un certain nombre d’informations utiles<br />
à l’estimation <strong>de</strong> <strong>la</strong> capacité <strong>de</strong> résistance au séisme doivent être collectées. L’Euroco<strong>de</strong> 8 donne<br />
une c<strong>la</strong>ssification en fonction <strong>de</strong>s informations disponibles sur <strong>la</strong> structure :<br />
– Connaissance limitée (KL1) : absence <strong>de</strong> p<strong>la</strong>n d’origine, pas d’information directe sur les<br />
matériaux, réalisation <strong>de</strong> tests in-situ.<br />
– Connaissance normale (KL2) : bonne connaissance <strong>de</strong> <strong>la</strong> géométrie et <strong>de</strong>s propriétés <strong>de</strong>s<br />
matériaux, p<strong>la</strong>ns partiellement disponibles.<br />
– Connaissance totale (KL3) : p<strong>la</strong>ns disponibles, essais in-situ complets et suivi <strong>de</strong> l’état <strong>de</strong>s<br />
matériaux.<br />
La connaissance plus ou moins bonne <strong>de</strong> <strong>la</strong> structure induit dans le cadre déterministe le type <strong>de</strong><br />
<strong>la</strong> métho<strong>de</strong> à utiliser pour l’estimation <strong>de</strong> <strong>la</strong> résistance, ainsi que le niveau <strong>de</strong> sécurité à prendre<br />
en compte : plus l’information sur l’état actuel <strong>de</strong> <strong>la</strong> structure est précise, plus les métho<strong>de</strong>s<br />
non-linéaires <strong>de</strong> calcul seront utilisées, permettant <strong>de</strong> s’approcher <strong>de</strong> <strong>la</strong> limite <strong>de</strong> rupture (NC).<br />
Il est alors possible d’adopter <strong>de</strong>s coefficients <strong>de</strong> sécurité plus faibles. Les métho<strong>de</strong>s d’analyse<br />
envisageables sont les suivantes :<br />
– Métho<strong>de</strong> <strong>de</strong>s forces <strong>la</strong>térales,<br />
– Réponse par analyse modale,<br />
– <strong>Analyse</strong> non-linéaire statique (push-over) : chargement horizontal uniforme, et chargement<br />
prenant en compte <strong>la</strong> déformée du premier mo<strong>de</strong>.<br />
– <strong>Analyse</strong> non-linéaire dynamique en utilisant un accélérogramme.<br />
Le comportement <strong>de</strong> <strong>la</strong> structure est caractérisé par une courbe <strong>de</strong> capacité bilinéaire (cf. fig.<br />
1.1).<br />
F * y<br />
Force horizontale<br />
00000000000000000<br />
11111111111111111<br />
00000000000000000<br />
11111111111111111<br />
00000000000000000<br />
11111111111111111<br />
00000000000000000<br />
11111111111111111<br />
00000000000000000<br />
11111111111111111<br />
00000000000000000<br />
11111111111111111<br />
00000000000000000<br />
11111111111111111<br />
00000000000000000<br />
11111111111111111 E* m<br />
00000000000000000<br />
11111111111111111<br />
00000000000000000<br />
11111111111111111<br />
00000000000000000<br />
11111111111111111<br />
00000000000000000<br />
11111111111111111<br />
00000000000000000<br />
11111111111111111<br />
00000000000000000<br />
11111111111111111<br />
00000000000000000<br />
11111111111111111<br />
*<br />
dy d *<br />
m<br />
0000000<br />
1111111<br />
Dép<strong>la</strong>cement<br />
Fig. 1.1 – Détermination <strong>de</strong> <strong>la</strong> loi é<strong>la</strong>stop<strong>la</strong>stique idéalisée pour le calcul statique non-linéaire<br />
selon l’Euroco<strong>de</strong> 8 : L’énergie réelle <strong>de</strong> déformation doit être égale à l’énergie <strong>de</strong> déformation<br />
<strong>de</strong> <strong>la</strong> courbe idéalisée.<br />
Réglementation américaine<br />
Les règles para<strong>sismique</strong>s américaines <strong>de</strong>stinées à <strong>la</strong> réévaluation du bâti existant sont présentées<br />
dans les règles FEMA 274 et 356 [42],[43]. Ces règles proposent 4 métho<strong>de</strong>s <strong>de</strong> calcul possibles :<br />
– Procédure Linéaire Statique (LSP) : le comportement <strong>de</strong> <strong>la</strong> structure est supposé linéaire<br />
jusqu’au dép<strong>la</strong>cement maximal δmax (cf. fig. 1.2). La distribution <strong>de</strong>s charges sur <strong>la</strong> hauteur<br />
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