DISSESTO IDROGEOLOGICO Il pericolo geoidrologico e la ... - Sigea

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184 le cause dell’evento e le variazioni delle condizioni al contorno che ne possono derivare. In via indicativa e non esaustiva, per reti e legature si dovrà: • verificare visivamente lo stato superficiale di pannelli in fune, reti e funi metalliche (ossidazione, usura e rottura di fili e/o trefoli, presenza di deformazioni, ammaloramento dovuto a incendi, impatti, ecc.); • verificare la tesatura delle funi, lo stato dei morsetti e le coppie di serraggio; • verificare superficialmente lo stato degli ancoraggi di contorno ed eventualmente intermedi, constatandone eventuali cedimenti; • verificare in superficie lo stato di golfare e piastre di ripartizione e, in corrispondenza di queste, l’eventuale rottura per punzonamento; • verificare attentamente accumuli di detrito sul versante e sacche al piede valutandone l’azione sulla tenuta globale o locale del rivestimento e – nel caso – svuotare e ripristinare le condizioni iniziali di aderenza; • verificare lo stato delle legature della rete e dei pannelli in fune. Per chiodi, bulloni e tiranti si dovrà (per quanto fuori terra): • verificare visivamente lo stato superficiale, anche di dadi e piastre di ripartizione; • verificare eventuali cedimenti; Per contrafforti e sottomurazioni si dovrà: • verificare lo stato delle superfici visibili; • se possibile, valutare lo stato dell’opera in relazione alle azioni di progetto. Per gallerie artifi ciali: • in caso di arresto di grossi massi, si dovrà liberare il masso e ripristinare lo spessore originario dello strato smorzatore; • in caso di depositi detritici, si dovrà ripristinare la sagoma iniziale di progetto; • in caso di otturazione dei manufatti di scarico delle acque, ristabilirne la funzionalità. Per barriere paramassi (elastoplastiche o rigide) si dovrà : • verificare visivamente e manualmente gli ancoraggi delle opere e i sistemi fondazionali; • verificare visivamente lo stato superficiale di reti, pannelli in fune e funi metalliche (ossidazione, usura e rottura di fili e/o trefoli, presenza di deformazioni, ammaloramento dovuto a incendi, ecc.), e la persistenza dello stato di tensionamento funzionale per effetto di pregresso allentamento delle tratte, rilasci, ecc.; • verificare lo stato di conservazione (verniciatura, arrugginimento, condizione di eventuali saldature, ecc.) dei montanti e dei fazzoletti; Geologia dell’Ambiente • Supplemento al n. 2/2012 • verificare la funzionalità dei giunti mono e bi-direzionali, qualora presenti. • controllare lo stato di conservazione e di funzionalità di tutti gli elementi metallici e dei dispositivi (morsetti, dissipatori d’energia, viti, bulloni, redance, golfare, piastre, ecc.). Se necessario, verificare le coppie di serraggio e il corretto posizionamento dei morsetti sulle funi; valutare l’efficienza e l’eventuale riduzione dell’energia assorbibile dei dissipatori di energia, nonché verificare tutte le connessioni con le funi; • nel caso di deposito di materiale detritico o di evento franoso, determinare volume e azioni sull’opera di ritenuta, misurare le deformazioni della superficie di intercettazione rispetto alla configurazione iniziale, valutare la necessità dell’asportazione del materiale e, nel caso, ripristinare la geometria iniziale. Dalle operazioni di verifi ca potrà scaturire la necessità di operazioni mirate, in genere di tipo straordinario (ripristini, rappezzamenti, riverniciatura di parti ossidate, sostituzioni di elementi e dispositivi). 3. OPERE DI PROTEZIONE LUNGO LA S.R. 249 “GARDESANA ORIENTALE” Nel tratto compreso tra le gallerie del Cantone e di Val Marza lungo la s.r. 249 “Gardesana Orientale”, le pendici occidentali del monte Altissimo di Nago, sovrastanti il lago di Garda, sono costituite da una successione regolare di strati calcarei e subordinati calcareo-dolomitici databili al Giurassico Inferiore, aventi potenza variabile tra i 30 e 100 cm. Per larga parte, la roccia in posto è ricoperta da detrito di frana e di falda in forma di pe-traie, inglobanti reperti ciclopici, e da una diffusa coltre eluviale ghiaiosa grossolana deri-vata dal disfacimento superfi ciale del substrato roccioso, su cui si è instaurato l’humus che dà vita al cespugliame e al ceduo allignante al suolo. Il complesso degli strati presenta una costante inclinazione di circa 45° verso valle ed è interessata da due sistemi di frattura principali; il primo disposto secondo una direzione NNW-SSE pressoché parallelo alla sede stradale e il secondo concordemente ad una direzione WSW-ENE trasversale al pendio, tra di essi circa ortogonali e tali da scomporre le rocce in prismi parallelepipedi, aventi pezzatura sino a qualche decina di m3. Il versante in esame presenta una generale morfologia piuttosto omogenea, con pendenze intorno ai 45° concordemente all’andamento dei partimenti calcarei; la monoto-nia di forme è interrotta da pareti verticali, alte anche decine di metri con direzione sia grossomodo normale quanto all’incirca parallela all’asse viario, che si è riconosciuto rap-presentare le tracce dei maggiori elementi disgiuntivi locali, alcuni dei quali risultano manifestamente collegati tra loro a formare inconfondibili nicchie di distacco. Figura 1 – Tratto di interesse con galleria paramassi artificiale tra le progr. km 89+550 e 90+900.
I movimenti franosi, storici ed attuali verifi catisi o meno in un unico evento, avvengono per scivolamento lungo le superfi ci di strato e coinvolgono, talora, anche parti degli strati sottostanti; per questo motivo, attualmente, le superfi ci di scivolamento non appaiono quasi mai continue, ma risultano interrotte da gradini, nei quali sono ri-conoscibili testate di frane di modesta entità nel contesto dei macroscopici movimenti so-pra ricordati, visibili a varie quote; negli stessi gradoni si individuano placche rocciose formate da un singolo strato e da pacchi di strato disposti a piramide (reperibili, ad esempio intorno alla isoipsa 180 e tra le progressive km 89+800÷90+100), prive di qualsiasi legame lungo il loro perimetro; in questi casi il loro temporaneo mancato scivolamento è ascrivibile - come testimoniano le risultanze geomeccaniche delle inda-gini locali - unicamente ai vincoli offerti dalle scabrosità delle superfi ci di stratifi cazione. La facile disgregabilità e la carente compattezza d’insieme dei calcari costituenti l’ossatura dei luoghi han fatto sì che i versanti incombenti lungo la strada - per effetto Figura 2 – Barriera paramassi IPER-EL. Figura 3 – Le 5 zone che compongono il sistema di monitoraggio e sinottico zona 5. dell’azione continua degli genti atmosferici e delle forze modellatrici dei rilievi - fossero zone caratterizzate da incerte condizioni di stabilità e sedi di eventi franosi più o meno in-tensi e massivi per scivolamento, conseguenti alla disposizione a franapoggio degli strati, instabilità incentivate dalla riduzione della spinta passiva prima esercitata dai volumi litici asportati con gli sbancamenti, immediatamente al di sopra della sede stradale. Sono state vagliate le opportunità d’intervento, mutevoli per tipologia e forma nell’ottica di adeguarsi ad una loro adozione tecnicamente valida; a tal fi ne, a protezione dell’utenza, sono state adottate le seguenti opere: • una serie praticamente continua di gallerie paramassi comprese tra i km 89+550 e 90+900, dando così continuità ai cavi naturali lungo la s.r. 249 (v. fig. 1). • strutture di bloccaggio e contenimento puntuali rappresentate da barbacani e sottomu-razioni; • reti, rivestimenti corticali e tiranti passivi distribuiti razionalmente lungo i pendii; • barriere paramassi ad elevata dissipazione di energia per un totale di 10.350 m 2 (fig. 2); • adozione di un sistema di monitoraggio elettronico tale da consentire congruo sistema di avvertimento dalle eventuali mobilizzazioni massive, in quei settori ove l’acclività, le insormontabili difficoltà morfologiche o le abnormi volumetrie in potenziale mobi-lizzazione non consentivano gli interventi di consolidamento sopra accennati. 4. SISTEMA DI MONITORAGGIO 4.1 DESCRIZIONE Il sistema è posto sulla s.r. n. 249 “Gardesana Orientale” tra il km 89+600 e il km 91+650, a controllo di eventuali mobilizzazioni di masse ciclopiche, il cui potenziale scivolamento e/o ribaltamento non potrebbe trovare valido contenimento, nemmeno nello smorzamento lungo la galleria paramassi artifi ciale. La prima installazione è stata eseguita nel 1976, con tecnologie per l’epoca già molto avanzate e completamente innovative, poi integralmente rinnovate con nuova strumentazione nel 1992 e successivamente adeguate nel 1997 e 2001, con nuovi sistemi operativi e più affi dabili sistemi di connessione remota. Grazie alla continua gestione e manutenzione di questo complesso di interventi che garantiscono un elevato grado di effi cienza, quello di Malcesine si può qualifi care come il più longevo sistema remoto di monitoraggio da caduta massi attivo al mondo. Preso atto dell’ampiezza dell’area da porre sotto monitoraggio strumentale e identifi - cate le zone potenzialmente franose, l’attuale confi gurazione del sistema di monitoring automatico e continuo CLIOS prevede un totale di 38 trasduttori di posizione, teste termometriche ed inclinometriche gestiti da 5 unità di acquisizione periferiche (PWM) differenti, le quali fanno capo ad un unico computer di acquisizione e trasmissione dati (PAN), posto all’ingresso della Galleria del Canton. La trasmissione, la confi gurazione e la gestione dei canali analogici relativi alla strumentazione avviene tramite comuni-cazione con modem Geologia dell’Ambiente • Supplemento al n. 2/2012 185
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