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- Page 33 and 34: Al Paragrafo 2.2.3 verranno present
- Page 35 and 36: Fig. 2.8 Interpretazione della curv
- Page 37 and 38: Fig. 2.10 Confronto fra diversi met
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E’ possibile realizzare giunti tr
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o due ordini di connettori disposti
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di spltting, nonostante i connettor
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3.2.3 Limiti dell’indagine numeri
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Sono state condotte 12 prove ciclic
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Si ipotizza che i connettori esibis
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momento pari al momento ultimo Mu e
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Le forze risultanti sui connettori
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Connettore fh,1 [MPa] fh,2 [MPa] β
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f f ( α ; α ) tr mo ( α ; α ) t
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Tali forze possono essere determina
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Secondo le equazioni 4.3 e 4.6 in r
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⎛ M ⎞ ⎜ ⎟ ntot ⋅ H ⎛ r
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⎛ 1 1 ⎞ M ⋅ ⎜ + ⎟ = F ⎜
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4.4.5 Momento ultimo con comportame
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L’espressione finale è dunque la
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5.1.1 Descrizione campagna sperimen
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Le caratteristiche geometriche prin
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esistenze e presenza di difetti, si
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caratteristica, mentre la tensione
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5.2.4 Descrizione strumenti di misu
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5.3 Rielaborazione dei risultati sp
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Le curve M-ϕ sono state costruite
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5.3.2 Test T00 Il test T00 è stato
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5.3.4 Test T06 Il test T06 presenta
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M [kNm] 150 100 50 0 -0,004 -0,003
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5.3.7 Test T09 Il test T09 presenta
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5.3.9 Confronti Il paragrafo presen
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apprezzabile del momento ultimo (+5
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zona d’introduzione delle forze,
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a) rottura a trazione della barra d
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V V τV = = 2 2 A π ⋅( re − ri
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5.4.4 Confronto resistenze teoriche
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Nel caso in esame, giunto incollato
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• punto di primo snervamento: il
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La rigidezza kser è del singolo co
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Bilatera Kel [km/rad] errore Kpl [k
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• la rotazione ultima raggiunta s
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Ciclo MIII/MI ν [%] I ciclo III ci
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Smorzamento % 25 20 15 10 5 0 0,75
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Seguendo le indicazioni fornite dal
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6 GIUNTI SEMIRIGIDI PER STRUTTURE I
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Fig. 6.1 Sistema anelastico a un gr
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Per strutture caratterizzate da per
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TC fornito in normativa in funzione
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⎧ Δ F u y ⎪ 2⋅ −1 ⋅ →
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CD q Esempi di strutture "A" "B" 3,
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Le norme impongono di applicare due
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Il metodo si basa sull’assunzione
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In conclusione la domanda di sposta
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colonna continui. Agli elementi “
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M [kNm] 180 160 140 120 100 80 60 4
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Fig 6.17 Analisi pushover; step 0 -
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Fig 6.19 Analisi pushover; step 8 -
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F [kN] 120 100 80 60 40 20 0 0,00 0
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La curva relativa la distribuzione
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Osservando la collocazione dello sp
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σ c,0, d σ m, d + ≤1 k ⋅ f k
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10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 q=9,3 Rμ=4,
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dipende essenzialmente dalla rigide
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prevedere che la forza di taglio ag
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Bouchair A., Racher P. and Bocquet
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DIN (2004), DIN 1052:2004, Design o
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Moretton M., (2010), Sul comportame
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Tomasi R., Piazza M., Angeli A. and