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caratterizzazione del comportamento di giunti semirigidi per strutture ...

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f 400MPa<br />

u, k<br />

u, m<br />

= resistenza ultima caratteristica <strong>di</strong>chiarata <strong>per</strong> gli spinotti;<br />

f 666,97MPa<br />

u, m<br />

= resistenza me<strong>di</strong>a misurata <strong>per</strong> gli spinotti Ø 12;<br />

f 516,00MPa<br />

u, m<br />

= resistenza me<strong>di</strong>a misurata <strong>per</strong> gli spinotti Ø 16;<br />

f 580,10MPa<br />

= resistenza me<strong>di</strong>a misurata <strong>per</strong> gli spinotti Ø 20.<br />

Per quanto riguarda i coefficienti γmod si hanno valori prossimi all’unità, ad<br />

eccezione <strong>del</strong>la prova con spinotti Ø 20 che non è riuscita a manifestare appieno<br />

la resistenza <strong>per</strong> via <strong>di</strong> rotture fragili nel legno. I coefficienti γmod sono prossimi<br />

all’unità, nel caso degli spinotti l’effetto fune è <strong>del</strong> tutto assente. Tali osservazioni<br />

potrebbero in<strong>di</strong>care che, probabilmente, la sovrastima <strong>del</strong>la resistenza dovuta al<br />

mo<strong>del</strong>lo, è data solo in minima parte dalla teoria <strong>di</strong> Johansen mentre <strong>per</strong> larga<br />

parte <strong>di</strong>pende da una stima errata <strong>del</strong>l’effetto fune.<br />

Nel caso <strong>di</strong> prove su connessioni realizzate me<strong>di</strong>ante viti i coefficienti γmat sono<br />

prossimi all’unità; la tensione ultima caratteristica è <strong>di</strong>chiarata dal produttore. Le<br />

prove a trazione sulle viti utilizzate, ottenute da acciai ad alta resistenza, mette in<br />

luce una bassa <strong>di</strong>s<strong>per</strong>sione nei valori <strong>di</strong> resistenza ed il valore me<strong>di</strong>o è quasi<br />

coincidente con quello caratteristico <strong>di</strong>chiarato.<br />

Prova Fu [kN] Fk [kN] Fm [kN] γmod γmat γov<br />

HBS 8 SR 2+2 25,72 13,11 13,99 1,84 1,07 1,96<br />

HBS 8 CR 2+2 35,33 15,65 16,54 2,14 1,06 2,26<br />

HBS 8 SR 4+4E 56,10 26,22 27,99 2,00 1,07 2,14<br />

HBS 8 CR 4+4E 69,67 31,31 33,08 2,11 1,06 2,23<br />

HBS 8 SR 4+4 56,91 - -<br />

HBS 8 SR 4+4 v.d. 54,69 22,63 24,16 2,26 1,07 2,42<br />

HBS 8 SR 4+4 n.d. 58,02 25,22 26,92 2,16 1,07 2,30<br />

HBS 8 CR 4+4 76,47 27,02 28,55 2,68 1,06 2,83<br />

HBS 10 SR 2+2 34,03 22,18 24,04 1,42 1,08 1,53<br />

HBS 10 CR 2+2 42,15 26,54 28,4 1,48 1,07 1,59<br />

HBS 10 SR 4+4E 76,21 - -<br />

HBS 10 SR 4+4E v.d. 70,71 44,36 48,07 1,47 1,08 1,59<br />

HBS 10 SR 4+4E n.d. 79,88 42,16 45,69 1,75 1,08 1,89<br />

HBS 10 CR 4+4E 86,57 53,08 56,79 1,52 1,07 1,63<br />

HBS 10 SR 4+4 74,80 - -<br />

HBS 10 SR 4+4 v.d. 68,15 35,46 38,42 1,77 1,08 1,92<br />

HBS 10 SR 4+4 n.d. 78,13 40,57 43,96 1,78 1,08 1,93<br />

HBS 10 CR 4+4 89,89 42,43 45,39 1,98 1,07 2,12<br />

Me<strong>di</strong>o 1,89 1,07 2,02<br />

Tab. 2.10 Risultati <strong>del</strong>le prove push out su campioni realizzati me<strong>di</strong>ante viti: resistenza<br />

ultima s<strong>per</strong>imentale e calcolata (caratteristica e me<strong>di</strong>a), coefficienti <strong>di</strong> sovraresistenza<br />

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