connessione ad un dato spostamento. Al contrario non è possibile <strong>di</strong>mostrare che le connessioni, progettate <strong>per</strong> svolgere il ruolo <strong>di</strong> unico elemento <strong>di</strong>ssipativo <strong>di</strong> una struttura in legno, entreranno in campo plastico prima che avvenga la rottura fragile <strong>di</strong> altri elementi strutturali. In conclusione la presenza <strong>di</strong> un’incertezza sul calcolo <strong>del</strong>la resistenza <strong>del</strong>le connessioni e il non poter stimare analiticamente tale incertezza rappresentano un problema da investigare e risolvere. Nella trattazione seguente la sovraresistenza verrà espressa me<strong>di</strong>ante i seguenti coefficienti: F u γ mod = coefficiente <strong>di</strong> sovraresistenza dovuto al mo<strong>del</strong>lo <strong>di</strong> calcolo; Fm F m γ mat = coefficiente <strong>di</strong> sovraresistenza dovuto ai materiali; Fk F F F u m u ov = mod ⋅ mat = ⋅ = coefficiente <strong>di</strong> sovraresistenza totale; Fm Fk Fk γ γ γ dove Fu in<strong>di</strong>ca la resistenza ultima <strong>del</strong>la connessione in accordo con la EN 12512; Fm e Fk in<strong>di</strong>cano le resistenze da normativa calcolate partendo rispettivamente da valori <strong>di</strong> resistenza <strong>del</strong> materiale me<strong>di</strong> o caratteristici. Di seguito, seguendo le in<strong>di</strong>cazioni sopra riportate, verrà ricavata la sovraresistenza <strong>del</strong>le <strong>di</strong>verse connessioni legno – legno assemblate me<strong>di</strong>ante l’utilizzo <strong>di</strong> connettori a gambo cilindrico sottoposte a prove push out. Sono state calcolate: • resistenza ultima Fu <strong>del</strong>la connessione, ricavata secondo la EN 12512: 2006; • resistenza caratteristica <strong>del</strong>la connessione Fk calcolata secondo la EN 1995-1-1:2005, utilizzando le resistenze caratteristiche dei materiali previste da normativa; • resistenza caratteristica <strong>del</strong>la connessione Fm calcolata secondo la EN 1995-1-1:2005 utilizzando le resistenze me<strong>di</strong>e dei materiali ricavate me<strong>di</strong>ante prove <strong>di</strong> laboratorio previste dalla campagna s<strong>per</strong>imentale. I risultati, riassunti in tabelle e commentati, verranno presentati con il seguente or<strong>di</strong>ne: • sovraresistenza <strong>di</strong> connessioni realizzate me<strong>di</strong>ante chio<strong>di</strong>; • sovraresistenza <strong>di</strong> connessioni realizzate me<strong>di</strong>ante spinotti; • sovraresistenza <strong>di</strong> connessioni realizzate me<strong>di</strong>ante viti; • sovraresistenza <strong>di</strong> connessioni realizzate me<strong>di</strong>ante bulloni. 36
Per prove su connessioni chiodate i coefficienti γmat sono prossimi all’unità, la tensione ultima me<strong>di</strong>a dei chio<strong>di</strong> è quasi coincidente con quella caratteristica <strong>di</strong>chiarata. Si ha un leggero aumento <strong>del</strong> coefficiente γmat passando da chio<strong>di</strong> Ø 6 a chio<strong>di</strong> Ø 7, le connessioni con chio<strong>di</strong> Ø 7 esibiscono dei γmat = 1,08 mentre quelle con chio<strong>di</strong> Ø 6 esibiscono dei γmat = 1,05-1,06. Prova Fu [kN] Fk [kN] Fm [kN] γmod γmat γov CH 6 SP 2+2 16,52 10,75 11,26 1,47 1,05 1,54 CH 6 CP 2+2 16,88 13,27 14,11 1,20 1,06 1,27 CH 6 SP 4+4E 32,90 21,51 22,51 1,46 1,05 1,53 CH 6 CP 4+4E 35,24 26,54 28,22 1,25 1,06 1,33 CH 6 SP 4+4 39,96 21,51 22,51 1,78 1,05 1,86 CH 6 CP 4+4 37,31 22,58 24,01 1,55 1,06 1,65 CH 7 SP 2+2 20,01 13,89 15,04 1,33 1,08 1,44 CH 7 CP 2+2 19,85 17,94 19,42 1,02 1,08 1,11 CH 7 SP 4+4E 44,81 27,79 30,07 1,49 1,08 1,61 CH 7 CP 4+4E 39,71 35,88 38,83 1,02 1,08 1,11 CH 7 SP 4+4 39,51 26,97 29,19 1,35 1,08 1,47 CH 7 CP 4+4 41,50 29,29 31,7 1,31 1,08 1,42 Me<strong>di</strong>o 1,35 1,07 1,44 Tab. 2.8 Risultati <strong>del</strong>le prove push out su campioni realizzati me<strong>di</strong>ante chio<strong>di</strong>: resistenza ultima s<strong>per</strong>imentale e calcolata (caratteristica e me<strong>di</strong>a), coefficienti <strong>di</strong> sovraresistenza f 600MPa u, k u, m = resistenza ultima caratteristica <strong>di</strong>chiarata <strong>per</strong> i chio<strong>di</strong>; f 592,63MPa u, m = resistenza me<strong>di</strong>a misurata <strong>per</strong> i chio<strong>di</strong> Ø 6; f 635,90MPa = resistenza me<strong>di</strong>a misurata <strong>per</strong> i chio<strong>di</strong> Ø 7; 380kg m ρ k = 3 densità caratteristica <strong>del</strong> legno da normativa; 3 ρ m = 426 kg m densità me<strong>di</strong>a <strong>del</strong> legno misurata. Nel caso <strong>di</strong> prove su connessioni realizzate me<strong>di</strong>ante chio<strong>di</strong> i coefficienti γmat sono maggiori rispetto quelli relativi ai chio<strong>di</strong>, questo è dovuto al fatto che la tensione ultima me<strong>di</strong>a degli spinotti, è molto maggiore a quella caratteristica <strong>di</strong>chiarata. Prova Fu [kN] Fk [kN] Fm [kN] γmod γmat γov SPI 12 1 24,90 16,35 22,19 1,12 1,36 1,52 SPI 16 1 35,30 26,80 32 1,10 1,19 1,32 SPI 20 1 44,91 39,09 46,94 0,96 1,20 1,15 Me<strong>di</strong>o 1,06 1,25 1,33 Tab. 2.9 Risultati <strong>del</strong>le prove push out su campioni realizzati me<strong>di</strong>ante spinotti: resistenza ultima s<strong>per</strong>imentale e calcolata (caratteristica e me<strong>di</strong>a), coefficienti <strong>di</strong> sovraresistenza 37
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Tali forze possono essere determina
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Secondo le equazioni 4.3 e 4.6 in r
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⎛ M ⎞ ⎜ ⎟ ntot ⋅ H ⎛ r
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⎛ 1 1 ⎞ M ⋅ ⎜ + ⎟ = F ⎜
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4.4.5 Momento ultimo con comportame
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L’espressione finale è dunque la
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5.1.1 Descrizione campagna sperimen
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Le caratteristiche geometriche prin
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esistenze e presenza di difetti, si
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caratteristica, mentre la tensione
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5.2.4 Descrizione strumenti di misu
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5.3 Rielaborazione dei risultati sp
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Le curve M-ϕ sono state costruite
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5.3.2 Test T00 Il test T00 è stato
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5.3.4 Test T06 Il test T06 presenta
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M [kNm] 150 100 50 0 -0,004 -0,003
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5.3.7 Test T09 Il test T09 presenta
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5.3.9 Confronti Il paragrafo presen
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apprezzabile del momento ultimo (+5
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zona d’introduzione delle forze,
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a) rottura a trazione della barra d
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V V τV = = 2 2 A π ⋅( re − ri
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5.4.4 Confronto resistenze teoriche
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Nel caso in esame, giunto incollato
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• punto di primo snervamento: il
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La rigidezza kser è del singolo co
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Bilatera Kel [km/rad] errore Kpl [k
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• la rotazione ultima raggiunta s
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Ciclo MIII/MI ν [%] I ciclo III ci
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Seguendo le indicazioni fornite dal
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6 GIUNTI SEMIRIGIDI PER STRUTTURE I
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Fig. 6.1 Sistema anelastico a un gr
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Per strutture caratterizzate da per
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TC fornito in normativa in funzione
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⎧ Δ F u y ⎪ 2⋅ −1 ⋅ →
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CD q Esempi di strutture "A" "B" 3,
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Le norme impongono di applicare due
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Il metodo si basa sull’assunzione
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In conclusione la domanda di sposta
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colonna continui. Agli elementi “
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M [kNm] 180 160 140 120 100 80 60 4
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Fig 6.17 Analisi pushover; step 0 -
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Fig 6.19 Analisi pushover; step 8 -
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F [kN] 120 100 80 60 40 20 0 0,00 0
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La curva relativa la distribuzione
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Osservando la collocazione dello sp
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σ c,0, d σ m, d + ≤1 k ⋅ f k
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10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 q=9,3 Rμ=4,
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dipende essenzialmente dalla rigide
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prevedere che la forza di taglio ag
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Bouchair A., Racher P. and Bocquet
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DIN (2004), DIN 1052:2004, Design o
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Moretton M., (2010), Sul comportame
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Tomasi R., Piazza M., Angeli A. and