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della costa Ravennate dove il momento flettente massimo è nella sostanza completamente di origine cinematica e si raggiunge a circa 7.5 m dalla sommità del palo (9.5 m da p.c.), ovvero in corrispondenza del passag gio di strato fra l’unità 2 (sabbia fine limosa media mente addensata) e l’unità 3 (limi e argille poco con sistenti). In tal caso la variazione di spostamento è concentrata all’interno dell’unità 3 (avente le caratteri stiche meccaniche più scadenti). La parte di palo compresa nell’unità 2, avente migliori caratteristiche meccaniche, si trova pressoché incastrata a causa della piccola variazione di spostamento lungo lo strato e determina lo slittamento in profondità della solleci tazione flessionale massima. Tabella 5: calcolo sismico – risultati principali 26 SITO ag/g umax [m] Mmax [kNm] Faenza- Imola 0.25 0.126 cin. In. Tot. cin. In. Tot. [0.00] Alto ferrarese 0.15 0.108 [0.00] Ravenna 0.15 0.121 [0.00] 0.004 [0.00] 0.004 [0.00] 0.003 [0.00] 0.130 [0.00] 0.112 [0.00] 0.124 [0.00] 366 [0.00] 548 [0.00] 1128 [7.50] 360 [0.00] 408 [0.00] 361 [0.00] 686 [0.00] 956 [0.00] 1049 [7.50] NOTA: in tabella sono riportati i livelli massimi in valore assoluto; fra parentesi è riportata la profondità alla quale si riferisce il dato riportato. Figura 12: pali soggetti ad azione sismica – spostamento e sollecitazioni flessionali lungo il palo
BiBliograFia [1] Winkler E. (1867). Die Lehre von der Elastizität und Festigkeit. (praha). [2] Reese L. c., Matlock H. (1956). Non dimensional solution for laterallyloaded piles with soil modulus assumed proportional to depth. proceedings of the 8th Texas conference on soil Mechanics and Foundation Engineering (Austin). [3] pozzati p. (1977). Teoria e tecnica delle strutture. UTET, Vol. 2. [4] Matlock H. (1970). Correlations for design of laterally loaded piles in soft clay. proceedings of the Offshore Technology conference (Houston). [5] Reese L. c., cox W. R., Koop F. B. (1974). Analysis of laterally loaded piles in sand. proceedings of the Offshore Technology conference. (Houston). [6] Reese L. c., Welch R. c. (1975). Lateral loading of deep foundations in stiff clay. Journal of Geotechnical Eng. Div., AScE, Vol. 101, N. GT7. [7] Matlock H., Foo S. H. c., Bryant L. M. (1978). 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Design of laterally loaded piles. cIRIA Report n.103 (London). 5. si n T e s i e c o n c lu s i o n i É stato affrontato, secondo diversi metodi di calcolo, lo studio del comportamento statico dei pali di fondazione soggetti a carichi orizzontali, in alcune condizioni geotecniche tipiche della Emilia Romagna orientale. I risultati ottenuti mettono in evidenza la necessità di ricorrere a criteri di calcolo raffinati per pervenire alla corretta definizione del campo delle sollecitazioni e soprattutto degli spostamenti. Il calcolo di pali di fondazione soggetti ad azione sismica, secondo un’analisi nel dominio del tempo tenuto conto del complesso di fenomeni che provoca la non linearità nella reazione del terreno, ha evidenziato l’importanza degli effetti cinematici indotti dallo spostamento del terreno attorno al palo. Anche per pali il cui schema statico sia assimilabile alla condizione di incastrato alla sommità, la sollecitazione massima non necessariamente viene a collocarsi alla testa del palo; la presenza di variazioni di rigidezza del terreno in profondità può provocare lo slittamento verso il basso del momento flettente massimo. Sia nell’analisi statica che dinamica lo studio è stato condotto utilizzando metodi di calcolo complessi che conducono ad una modellazione raffinata del terreno e del palo. É quindi indispensabile sottolineare la necessità di disporre di parametri geomeccani attendibili sia in campo statico che dinamico. Tenuto conto che le seguenti considerazioni sono di carattere generale e che la campagna geognostica deve essere necessariamente adeguata all’importanza dell’opera oggetto di studio, l’indagine geotecnica dovrebbe consentire una caratterizzazione precisa e completa dell’area mediante: - determinazioni accurate puntuali (indagini di laboratorio su campioni indisturbati) dei parametri geomeccanici fondamentali per lo studio (peso di volume, resistenza al taglio/consistenza, modulo di taglio, smorzamento e loro variazione in funzione del livello di deformazione); - determinazioni estensive dei parametri geomeccanici mediante prove in sito opportunamente tarate sulla base dei risultati di cui al punto precedente. Infine è sempre opportuno, data la complessità dei metodi di calcolo più raffinati e la conseguente difficoltà nel cogliere eventuali imperfezioni nel modello, procedere ad una verifica degli stessi attraverso il confronto con schemi semplificati, in grado di fornire l’ordine di grandezza del campo di spostamenti e sollecitazioni attesi. Si ringraziano il Dott. p. colli (Sinergea S.r.l.) ed il Dott. G. Grimandi (Geo-probe S.r.l.) per la preziosa collaborazione nella caratterizzazione dei siti oggetto di studio. [14] Reese L. c., cox W. R., Koop F. B. (1975). Field Testing and Analysis of Laterally Loaded Piles in Stiff Clay. proceedings of the Seventh Offshore Technology conference (Houston). [15] Welch R. c., Reese L. c. (1972). Lateral Loaded Behavior of Drilled Shafts. Res. Rep. FHWA 3-5-65-99. [16] Hognestad E. (1955). Concrete Stress Distribution in Ultimate Strength Design. Journal AcI . [17] Guadagnini G. (2001). 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