Eliane Aparecida Justino - Universidade Federal de Uberlândia

CAPITULO 3 DESENVOLVIMENTO DO ESTUDO
n
2
( L * h 0,67h )
A = A + + para os trechos 1 e 2 (3.16)
n
b
2
( L * h 0,25h )
A = A + + para os trechos 4 e 5 (3.17)
b
O raio hidráulico foi obtido dos raios hidráulicos da parte natural do Córrego, e o raio
hidráulico da seção formada pelo gabião expresso por:
R
R
H
H
2
A An
+ (L b * h + 0,67h )
= =
para o trecho 1 e 2 (3.18)
P + P P + 2,40h
n
G
n
2
A An
+ (L b * h + 0,25h )
= =
para o trecho 4 e 5 (3.19)
P + P P + 2,06h
n
G
n
A declividade do canal será a mesma encontrada para o Córrego durante o levantamento do
tempo de escoamento durante a estiagem.
Substituindo os valores encontrados na expressão que define vazão hidráulica tem-se:
• Para o trecho 1 e 2:
Q
H
= Q
p
+ Q
b
=
n
2
( A + ( L * h + 0,
67h
)
+ ( L
* h +
n B
n b
2 2
⎜
P + 2,
40 * n * h
⎝ Pn
+ 2,
40
n n
G
P
• Para o trecho 4 e 5:
Q
H
= Q
p
+ Q
b
=
n
n
+
I
2,
40 *
h
2
( A + ( L *h + 0,
25h
)
⎛ A
⎜
n B
n b
2 2
⎜
2 06
n 2 06
n P
P ,
n + , *nG*h
⎝ +
P + 2,
06*h
n
I
⎛ A
⎜
0,
67
h
+ (L *h + 0,
25h
h
2
h ) ⎞
⎟
⎠
2
) ⎞
⎟
⎠
2/
3
2/
3
84
(3.20)
(3.21)
Como os valores de Qp e Qb são conhecidos, foi determinada a altura do leito de gabião por
tentativa, em planilha do programa Excel, apresentadas no Apêndice A.
As manilhas existentes nos trechos canalizados do Córrego Lagoinha não suportam a vazão
de pico somada à vazão de base, considerando o tempo de escoamento fluvial e o
escoamento na tubulação na época de estiagem, portanto, foi necessário admitir novos
condutos. Considerando que a nova manilha teria forma retangular, o mesmo material,
concreto, coeficiente de rugosidade de 0,013, e teria uma declividade adequada para a nova