pfe.gc.0488
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1<br />
Données de l'étude<br />
Charges (G) diverses<br />
G' ( KN / m 2 ) = 14.00<br />
Coet Mn: 0.50 MO(y)<br />
..<br />
Lx (m ): 6.00<br />
n<br />
Epaisseur de la dalle<br />
ep (m ):: 0.30<br />
Contrainte de l'acier utilisé<br />
FeE ( MPa ) :: 400<br />
Coet Mt(y): 0.75 MO<br />
w<br />
e<br />
Ly (m ): 8.30<br />
Contrainte du béton à 28 j<br />
Fc28 ( MPa ) = 30<br />
Charges d'exploitations Q<br />
Q ( KN / m' ) = 1000<br />
Enrobage des aciers<br />
C (cm) = 3<br />
Rapport des cotés ( Lx / Ly )<br />
Charges permanentes G<br />
Effort ultime repris par le plancher<br />
Détermination des coef ux et uv<br />
Calcul des moments isostatiques<br />
Calcul des moments sur appuis<br />
Calcul des moments en travées<br />
Ferraillage de la travée dans le sens ( Lx)<br />
"'=erraillage sur appui ( w )<br />
'erraillagt: sur appui ( e )<br />
r"erraillage de la travée dans le sens ( Ly )<br />
Ferraillage sur appui ( n )<br />
'erraillage sur appui ( s )<br />
'erraillage mini dans la travée ( Ly )<br />
'érification<br />
'erraillage mini dans la travée ( Lx )<br />
Vérification<br />
ffort tranchant maximal ( Maxi Ly)<br />
Contrainte tangente de travail<br />
f'ontrainte tangente de travail admissible<br />
érification<br />
Coet Ms: 0.50 MO<br />
""""""=-~<br />
Vu / ( 1.00 x( ep - C ))<br />
(0.07 x Fc2B) /1.5<br />
'tu < ru.edm<br />
5<br />
s<br />
""--_7<br />
Coet Mt(x) : 0.75 MO<br />
050 MO(x) ~,..-..;.w~- ::.e""1i<br />
Calculs des moments agissants<br />
Lx / Ly<br />
( épaisseur dalle x 25 KN / m3 ) + G'<br />
( 1.35G + 1.5Q )<br />
Dépend du rapport ex<br />
Tableau BAEL page 243, annexe E3<br />
Sens Lx = ux x ( Pu x Lx' )<br />
Sens Ly = ~y x MO(x)<br />
Mw :: Coel Mw x MO(x)<br />
Me = Coet Me x MO(x)<br />
Mn = Coef Mn x MO(y)<br />
Ms = Coet Ms x MO(y)<br />
Mt(x) = Coet Mt(x) x MO(x)<br />
Mt(y) = Coet Mt(y) xMO(y)<br />
Calcul des sections d'armatures<br />
Soit ( Mu ), les moments agissants<br />
Conditions: !-l!-l < ul de Perchat<br />
Les calculs s'effectuent comme pour<br />
une section rectangulaire<br />
La largeur ( b ) sera alors = 1,00m<br />
( 8 x ep ) pour FeE 400<br />
ex=<br />
G=<br />
Pu =<br />
/lX=<br />
~y =<br />
MO(x) =<br />
MO(y) =<br />
Mw=<br />
Me=<br />
Mn=<br />
Ms ::<br />
Mt(x) =<br />
Mt(y) =<br />
0.72<br />
21.50<br />
44.03<br />
0.0719<br />
0.6063<br />
113.95<br />
69.09<br />
56.98<br />
56.98<br />
34.55<br />
34.55<br />
85.47<br />
51.82<br />
( 6 x ep ) pour FeE 500 ou T5 pOe Y) :: 2.40<br />
Il taut que Ay > pOe y )<br />
VérifICation: Vérifié<br />
pOe y ) x«3 - ex ) /2) pOe x ) = 2.73<br />
Il taut que ~ > pOe x)<br />
Vérification: Vérifié<br />
Vérification de la contrainte de cisaillement<br />
( Pu x Lx x Ly ) / «2 xLy ) + Lx )<br />
Annexe 8: Dimensionnement de la dalle de transition<br />
0.50 MO(x)<br />
KN/m 2<br />
KN/m<br />
KN.m<br />
KN.m<br />
KN.m<br />
KN.m<br />
KN.m<br />
KN.m<br />
KN.m<br />
KN.m<br />
~ (trav )» 9.44 cm'/ m' 10HA12<br />
Ax(w):: 6.21 cm 2 / m 2 6HA12<br />
Ax(e)= 6.21 cm 2 / m 2 6HA12<br />
Ay ( trav )= 5.64 cm'/ m 2 4HA14<br />
Ay ( n ) = 3.73 cm'/ m 2 4HA12<br />
Ay ( s ) = 3.73 cm'/m 2 4HA12<br />
Vu.max e 97.01<br />
'tu = 0.359<br />
ru.adrn » 1.400<br />
Vérification: Vérifié<br />
cm'/ m'<br />
cm"/m 2<br />
KN<br />
MPa<br />
MPa