Voorbeeld m.b.t. EN 1991, deel 1-2: Compartimentbranden - Infosteel

More documents

Recommendations

Info

Controle: N fi, d N b, fi, t, Rd = 1560 2713 = 0.58 < 1 LITERATUUR ECCS No.89, Euro-Nomogram, Brussels: ECCS – Technical Committee 3 – Fire Safety of Steel Structures, 1995 EN 1991-1-2: Eurocode 1: Belastingen op constructies - Deel 1-2: Algemene belastingen - Belasting bij brand, Brussel, CEN, 2003 EN 1993-1-2: Eurocode 3: Ontwerp en berekening van staalconstructies - Deel 1-2: Algemene regels en regels voor gebouwen, CEN, 2005 EN 1993-1-2: Eurocode 3: Ontwerp en berekening van staalconstructies - Deel 1-2: Algemene regels - Ontwerp en berekening van constructies bij brand, Brussel, CEN, 2005
Voorbeeld m.b.t. EN 1993, deel 1-2: Ligger met buigend moment en normaalkracht P. Schaumann, T. Trautmann Universiteit van Hanover – Instituut voor Staalconstructies, Hannover,Duitsland 1 OPGAVE Dit voorbeeld handelt over een ligger, onderworpen aan een gelijkmatig verdeelde belasting, waardoor buigende momenten ontstaan en een axiale belasting. Rekening moet worden gehouden met instabiliteit. Gekozen is voor een kokervormige brandwerende bekleding van gips. De ligger maakt deel uit van een kantoorgebouw. Gezien de betonvloer aan de bovenzijde, wordt de ligger driezijdig blootgesteld aan het vuur. Er is geen schuifvaste verbinding tussen de ligger en de betonvloer. De vereiste brandwerendheid voor de ligger is R 90. Fig. 1: Statisch systeem Fig. 2: Dwarsdoorsnede Materiaaleigenschappen: Ligger: profiel: warmgewalst HE 200 B profiel staalkwaliteit: S 235 klasse dwarsdsn.: 1 vloeispanning: f y = 235 N/mm² elasticiteitsmodulus: E = 210,000 N/mm² afschuivingsmodulus: G = 81,000 N/mm² opp. dwarsdoorsnede : A a = 7810 mm²
Page 1 and 2: Voorbeeld m.b.t. EN 1991, deel 1-2:
Page 3 and 4: Tabel 3: De δ ni factoren (zie EN
Page 5 and 6: Tabel 1:Tijd t lim voor verschillen
Page 7 and 8: Voorbeeld m.b.t. EN 1991 Deel 1-2:
Page 9 and 10: Uitgaande van de gegevens zoals wee
Page 11 and 12: ( 1.11 10 ) ( 1.11 10 2.0 ) Q = Q
Page 15: kritieke temperatuur het gebruik va
Page 19 and 20: 2.3 Controle berekening in het temp
Page 21 and 22: 2 π ⋅ 21,000 ⋅ 2000 = 1.12 ⋅
Page 23 and 24: Oppervlak dwarsdoorsnede flens: A f
Page 25 and 26: W pl ⎛ 2 ⋅ − ⎞ = 2 ⋅⎜ A
Page 27 and 28: Voorbeeld m.b.t. EN 1994 Part 1-2:
Page 29 and 30: 2.3 Thermische isolatie par. D.1 In
Page 31 and 32: Om het vereiste draagvermogen bij b
Page 35 and 36: Lijf: ⋅ ( + ) ⋅ ( + ) ⎛ Ap
Page 37 and 38: In een vrij opgelegde ligger wordt
Page 41 and 42: 2.2 Controleberekening uitgaande va
Page 43 and 44: R 180 ( e ) + + ( b − b ) f 2 60
Page 45 and 46: Maximale drukkracht in het beton: C
Page 49 and 50: 2.2 Controleberekening, uitgaande v
Page 51 and 52: Voor het lijf geldt dat zowel het o
Page 53 and 54: innenzijde van de flens u 2 is afst
Page 55: Tabel 9: Controle staal-betonkolom

Voorbeeld m.b.t. EN 1991, deel 1-2: Compartimentbranden - Infosteel

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?