Voorbeeld m.b.t. EN 1991, deel 1-2: Compartimentbranden - Infosteel

2.4 Controle van de draagkracht bij brand par. 4.3.2
De plastische momentenweerstand wordt a.v. berekend:
⎛ f ⎞ ⎛
y, i
f ⎞
c,
j
M
fi, t, Rd
= ∑ Ai ⋅ zi ⋅ ky, θ , i
⋅ + αslab ⋅ Aj ⋅ z
j
⋅ kc, θ , j
⋅
⎜ γ ⎟ ∑
⎜
M , fi
γ ⎟
⎝ ⎠ ⎝ M , fi,
c ⎠
Om de reductiefactoren k y,θ voor de bovenflens, de onderflens en het lijf te
vinden, moeten de betreffende temperaturen bepaald worden. Deze worden
a.v. berekend:
θ = 1 A
2
b + b ⋅ + b ⋅ + b ⋅ Φ + b ⋅ Φ par. D.2
a
0 1 2 3 4
l3
Lr
De coëfficiënten b i volgen uit tabel 3:
Tabel 3: Coëfficiënten voor de bepaling van de temperatuur van de onderdelen van de
staalplaat (zie EN 1994-1-2, Annex D, Tabel D.2)
Brand-
Beton
weer-
stand staalplaat [°C] [°C·mm] [°C/mm]
Deel b 0 b 1 b 2
b 3 [°C] b 4 [°C]
[min]
Normaal
Onderflens
beton
951 -1197 -2.32 86.4 -150.7
60 lijf 661 -833 -2.96 537.7 -351.9
Bovenflens
340 -3269 -2.62 1148.4 -679.8
Onderflens
1018 -839 -1.55 65.1 -108.1
90 lijf 816 -959 -2.21 464.9 -340.2
Bovenflens
618 -2786 -1.79 767.9 -472.0
Onderflens
1063 -679 -1.13 46.7 -82.8
120 lijf 925 -949 -1.82 344.2 -267.4
Bovenflens
770 -2460 -1.67 592.6 -379.0
Voor de verschillende delen van de staalplaat worden de volgende temperaturen
gevonden:
Onderflens:
Lijf
Bovenflens:
1
θ
a,
l
= 1018 − 839 ⋅ −1.55⋅ 27 + 65.1⋅ 0.119 −108.1⋅
0.119
38
= 960.29 °C
1
θ
a,
w
= 816 − 959 ⋅ − 2.21⋅ 27 + 464.9 ⋅0.119 − 340.2 ⋅ 0.119
38
= 781.60 °C
1
θ
a,
l
= 618 − 2786 ⋅ −1.79 ⋅ 27 + 767.9 ⋅ 0.119 − 472.0 ⋅ 0.119
38
= 580.87 °C
2
2
2