Voorbeeld m.b.t. EN 1991, deel 1-2: Compartimentbranden - Infosteel

More documents

Recommendations

Info

Diameter brand: D = 2.0 m Verticale afstand tussen brandhaard en plafond H = 2.7 m Horizontale afstand tussen de ligger en de as van de vlam: r = 0.0 m Emissiviteit van de brand: ε f = 1.0 Zichfactor: Φ = 1.0 Constante van Stephan Boltzmann: σ = 5.56 · 10 -8 W/m 2 K 4 Warmteoverdrachtscoëfficiënt voor convectie: α c = 25.0 W/m²K Staalprofiel: IPE 550 profielfactor: A m /V = 140 1/m dichtheid: ρ a = 7850 kg/m³ emissiecoëfficiënt (opp.): ε m = 0.7 correctiefactor: k sh = 1.0 2 BRANDVERMOGENSDICHTHEID ECSC Project Onder andere omstandigheden wordt de verbradingssnelheid ontleend aan annex E.4 van EN 1991-1-2. In dit geval wordt uitgegaan van het EGKS project "Development of design rules for steel structures subjected to natural fires in CLOSED CAR PARKS". Zie fig. 3. tijd t (min) Figuur 1. Brandvermogensdichtheid van één auto 3 BEREKENING VAN DE STAALTEMPERATUREN EN 1991-1-2 3.1 Berekening van de vlamhoogte annex C Allereerst moet de vlamlengte worden bepaald. 2 5 2 5 L = −1.02 ⋅ D + 0.0148⋅ Q = − 2.04 + 0.0148⋅ Q f
Uitgaande van de gegevens zoals weergegeven in fig. 3, is deze functie in fig. 4 weergegeven. Met een afstand tussen vloer en plafond van 2.80, raakt de vlam het plafond vanaf t = 16,9 tot t = 35,3 min. Zie fig. 4. hoogte [m] plafond (H) vlamlengte (L r ) Fig. 4: Vlamhoogte van de lokale brand tijd [min] Het is van belang om vast te stellen of de vlam het plafond bereikt of niet, omdat de berekening van de nettowarmtestroomdichtheid hiervan afhangt. Zie fig. 5. vlamas vlamas Fig. 5: Vlammodellen: De vlam bereikt het plafond niet (A); de vlam bereikt het plafond wel (B) 3.2 Berekening van de nettowarmtestroomdichtheid 3.2.1 1 ste geval: de vlam bereikt het plafond niet De nettowarmtestroomdichtheid wordt berekend overeenkomstig hoofdstuk 3.1 van EN 1991-1-2: 4 ⎛ net c ( ( z) m ) m f ⎜ ( z) m −8 ⎛ ( ( z) m ) ⎜ ( z) ( 273) ( 273) h& = α ⋅ θ − θ + Φ ⋅ε ⋅ε ⋅σ ⋅ θ + − θ + ⎝ 4 ( ) ( m ) = 25.0 ⋅ θ − θ + 3.892 ⋅10 ⋅ θ + 273 − θ + 273 ⎝ De gastemperatuur volgt uit: 4 4 ⎞ ⎟ ⎠ ⎞ ⎟ ⎠ par. 3.1 annex C
Page 1 and 2: Voorbeeld m.b.t. EN 1991, deel 1-2:
Page 3 and 4: Tabel 3: De δ ni factoren (zie EN
Page 5 and 6: Tabel 1:Tijd t lim voor verschillen
Page 7: Voorbeeld m.b.t. EN 1991 Deel 1-2:
Page 11 and 12: ( 1.11 10 ) ( 1.11 10 2.0 ) Q = Q
Page 15 and 16: kritieke temperatuur het gebruik va
Page 19 and 20: 2.3 Controle berekening in het temp
Page 21 and 22: 2 π ⋅ 21,000 ⋅ 2000 = 1.12 ⋅
Page 23 and 24: Oppervlak dwarsdoorsnede flens: A f
Page 25 and 26: W pl ⎛ 2 ⋅ − ⎞ = 2 ⋅⎜ A
Page 27 and 28: Voorbeeld m.b.t. EN 1994 Part 1-2:
Page 29 and 30: 2.3 Thermische isolatie par. D.1 In
Page 31 and 32: Om het vereiste draagvermogen bij b
Page 35 and 36: Lijf: ⋅ ( + ) ⋅ ( + ) ⎛ Ap
Page 37 and 38: In een vrij opgelegde ligger wordt
Page 41 and 42: 2.2 Controleberekening uitgaande va
Page 43 and 44: R 180 ( e ) + + ( b − b ) f 2 60
Page 45 and 46: Maximale drukkracht in het beton: C
Page 49 and 50: 2.2 Controleberekening, uitgaande v
Page 51 and 52: Voor het lijf geldt dat zowel het o
Page 53 and 54: innenzijde van de flens u 2 is afst
Page 55: Tabel 9: Controle staal-betonkolom

Voorbeeld m.b.t. EN 1991, deel 1-2: Compartimentbranden - Infosteel

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?