Voorbeeld m.b.t. EN 1991, deel 1-2: Compartimentbranden - Infosteel

More documents

Recommendations

Info

Voorbeeld m.b.t. EN 1993, deel 1-2: Liggers bestaande uit een hol buisprofiel P. Schaumann, T. Trautmann Universiteit van Hannover _ Instituut voor Staalconstructies, Hannover, Duitsland 1 OPDRACHT In dit voorbeeld moet een ligger bestaande uit een gelast, hol buisprofiel, deel uitmakend van de dakconstructie van een hal, worden gedimensioneerd,. De lengte van de ligger is 31 m en de h.o.h. aftand van de liggers bedraagt 10 m. De belasting is uniform verdeeld. Er zijn afdoende maatregelen tegen kippen genomen. Er wordt geen brandwerende bekleding toegepast. De vereiste brandwerendheid bedraagt R30. Fig. 1: Statisch systeem 31.0m Fig. 1: Dwarsdoorsnede Materiaaleigenschappen: staalkwaliteit: S 355 vloeispanning: f y = 355 N/mm² Hoogte ligger: h = 700 mm Hoogte lijf: h w = 650 mm Breedte ligger: b = 450 mm Dikte flens: t f = 25 mm Dikte lijf: t w = 25 mm
Oppervlak dwarsdoorsnede flens: A f = 11,250 mm² Oppervlak dwarsdoorsnede lijf: A w = 16,250 mm² Soortelijke warmte c a = 600 J/(kg·K) Dichtheid: ρ a = 7850 kg/m³ Emissiviteit staal: ε m = 0.7 Emissiviteit brand: ε r = 1.0 Zichtfactor Φ = 1.0 Warmteoverdrachtscoëff. voor convectie: α c = 25.0 W/m²K Constante van Stephan Boltzmann: σ = 5.67 · 10 -8 W/m²K 4 Belastingen: Blijvend: ligger: g a,k = 4.32 kN/m dak: g r,k = 5.0 kN/m veranderlijk: sneeuw: p s,k = 11.25 kN/m 2 DE BRANDWERENDHEID VAN EEN HOLLE BUISLIGGER 2.1 Mechanische belasting bij brand EN 1991-1-2 Bij de bepaling van de maatgevende combinatie van mechanische belastingen, wordt uitgegaan van het bijzondere belastingsgeval “brand”: E d ∑ = E( G + ( ψ ou ψ )Q + ψ Q ) par. 4.3 j≥1 k,j 1,1 2,1 De combinatiefactor voor sneeuwbelasting is ψ 1,1 = 0.2. Met deze parameters wordt de rekenwaarde voor het buigend moment berekend als: M k,1 ∑ i> 1 31² 8 2,i k, i [ 1⋅ (4.32 + 5.0) + 0.2 ⋅11.25] ⋅ 1390 kNm fi , d = = 2.2 Berekening van de staaltemperatuur EN 1993-1-2 De toename van de staaltemperatuur wordt berekend uit: A V 40 ∆ θ = k ⋅ ⋅ h& ⋅ ∆ t = 1.0 ⋅ ⋅5⋅ h& = 4.25⋅10 ⋅ h& m −5 a, t sh net, d net net ca ⋅ ρa 600 ⋅ 7850 waarbij: k sh is de correctiefactor voor het schaduweffect (k sh = 1.0) ∆t is het tijdsinterval (∆t = 5 s.) A m /V is de profielfactor voor de onbeschermde ligger A V = 1 t = 1 0.025 = 40 1 m m par. 4.2.5.1 De nettowarmtestroomdichtheid wordt berekend overeenkomstig EN 1991, Deel 1-2 EN 1991-1-2 4 4 ( ) 4 4 ( ) ( ) ( 273) ( 273) h& = α ⋅ θ − θ + Φ ⋅ε ⋅ε ⋅σ ⋅ θ + − θ + net c g m m r g m 8 ( θg θ ) − m ( θg ) ( θm ) = 25⋅ − + 3.969 ⋅10 ⋅ + 273 − + 273 par. 3.1
Page 1 and 2: Voorbeeld m.b.t. EN 1991, deel 1-2:
Page 3 and 4: Tabel 3: De δ ni factoren (zie EN
Page 5 and 6: Tabel 1:Tijd t lim voor verschillen
Page 7 and 8: Voorbeeld m.b.t. EN 1991 Deel 1-2:
Page 9 and 10: Uitgaande van de gegevens zoals wee
Page 11 and 12: ( 1.11 10 ) ( 1.11 10 2.0 ) Q = Q
Page 15 and 16: kritieke temperatuur het gebruik va
Page 19 and 20: 2.3 Controle berekening in het temp
Page 21: 2 π ⋅ 21,000 ⋅ 2000 = 1.12 ⋅
Page 25 and 26: W pl ⎛ 2 ⋅ − ⎞ = 2 ⋅⎜ A
Page 27 and 28: Voorbeeld m.b.t. EN 1994 Part 1-2:
Page 29 and 30: 2.3 Thermische isolatie par. D.1 In
Page 31 and 32: Om het vereiste draagvermogen bij b
Page 35 and 36: Lijf: ⋅ ( + ) ⋅ ( + ) ⎛ Ap
Page 37 and 38: In een vrij opgelegde ligger wordt
Page 41 and 42: 2.2 Controleberekening uitgaande va
Page 43 and 44: R 180 ( e ) + + ( b − b ) f 2 60
Page 45 and 46: Maximale drukkracht in het beton: C
Page 49 and 50: 2.2 Controleberekening, uitgaande v
Page 51 and 52: Voor het lijf geldt dat zowel het o
Page 53 and 54: innenzijde van de flens u 2 is afst
Page 55: Tabel 9: Controle staal-betonkolom

Voorbeeld m.b.t. EN 1991, deel 1-2: Compartimentbranden - Infosteel

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?