O PAPEL vol. 71, num. 6, pp. 57 - 71 JUN 2010O PAPEL - Junho 201068acelerada por cinza de óleo ocorre devido à ação fluentede complexos de vanádio fundido sobre a camada protetorade óxido nos tubos (Joseph, 1991). No óleo combustívelas impurezas importantes são: Na (sódio até 300 ppm), V(vanádio até 150 ppm) e S (enxofre entre 0,6% e 3,6%). Durantea combustão, essas impurezas fundem ou vaporizame ficam depositadas sobre o metal a temperatura inferiorà temperatura de condensação da espécie específica. Andijani(2004) descreve falhas de alguns tubos de caldeiraprincipalmente causadas por corrosão a quente induzidapor enxofre e vanádio. O vanádio, como impureza em óleocombustível, causa sérios problemas de corrosão devidoà formação de V 2O 5, que tem ponto de fusão de 670ºC. Oproblema é frequentemente composto caso haja presençade sódio, pois certas misturas de óxidos V-Na têm pontode fusão ainda mais baixo. Por exemplo, va<strong>na</strong>dil-va<strong>na</strong>datode sódio 5Na 2O.V 2O 4.11V 2O 5funde a 535ºC. Outro produtocorrosivo coirmão do pentóxido de vanádio é o ortova<strong>na</strong>dato(3NiO.V 2O 5). Depósitos líquidos assim formados fluemsobre as camadas protetoras de óxidos <strong>na</strong>s ligas estruturais,fazendo-as vulneráveis a rápida corrosão. Têm sido muitasas proposições sugeridas para prevenir a corrosão óleocinzaa alta temperatura: (1) tratamento do óleo para deleretirar vanádio, sódio e enxofre; (2) uso de ligas resistentesa corrosão e de revestimentos protetores; (3) baixo excessode ar de operação; (4) uso de magnésio metálico, óxido demagnésio ou aditivos dolomíticos.CONCLUSÃOOs mecanismos exatos de ataque oxidante em tubosdo superaquecedor, seja por ambiente gasoso agressivo oupor variados compostos químicos formados de cinzas, dedepósitos de subprodutos ou de produtos corrosivos, nãoestão claros devido às dificuldades inerentes a duplicaçãoe percepção das reações que acontecem in situ. Ainda queestudos relacio<strong>na</strong>dos a fenômenos da corrosão sejam publicadoscontinuamente, si<strong>na</strong>lizando que soluções podem serrecomendadas, resulta necessária pesquisa adicio<strong>na</strong>l para queseja investigada com maiores detalhes a ação dos mecanismosenvolvidos <strong>na</strong> corrosão do superaquecedor. Considerado quedurante a operação da caldeira pode acontecer a associaçãode dois ou mais mecanismos de corrosão, tor<strong>na</strong>-se difícildetermi<strong>na</strong>r as causas precisas dos danos ao superaquecedor.Para que a vida útil do superaquecedor possa ser prolongada,a solução atual para as fábricas de celulose é basicamente a deestabelecer um limite para os parâmetros do vapor. Todavia,essa solução, bem como a remoção de parte do cloreto e dopotássio do sistema de licor negro, não assegura a elimi<strong>na</strong>çãoda corrosão no superaquecedor.by oil ash occur due to fluxing action of molten sodiumva<strong>na</strong>dium complexes on the protective oxide scaleon the tube (Joseph, 1991). In fuel oil, the importantimpurities are: Na (sodium up to 300 ppm), V (va<strong>na</strong>diumup to 150 ppm) and S (sulfur between 0.6% and3.6%). During combustion, these impurities melt orvaporize and get deposited on metal at temperaturesbelow the condensation temperature of the specificspecies. Andijani (2004) describes failure of someboiler tubes mainly caused by sulfur and va<strong>na</strong>dium inducedhot corrosion. Va<strong>na</strong>dium as an impurity in fueloil causes serious corrosion problems because of theformation of V 2O 5, which has a melting point of 670ºC.The problem is often compounded if sodium is presentbecause some V-Na mixed oxides have still lowermelting point. For example, sodium va<strong>na</strong>dyl-va<strong>na</strong>date5Na 2O.V 2O 4.11V 2O 5melts at 535ºC. Another corrosioncausing daughter product of va<strong>na</strong>dium pentoxide isorthova<strong>na</strong>date (3NiO.V 2O 5). Liquid deposits formedin this way flux the protective oxide layers on structuralalloys, making them vulnerable to rapid corrosion.Many approaches have been taken to preventhigh-temperature oil-ash corrosion: (1) oil treatmentto remove va<strong>na</strong>dium, sodium, and sulfur from the oil;(2) the use of corrosion-resistant alloys and protectivecoatings; (3) low-excess air operation; (4) use of magnesiummetal, magnesium oxide, or dolomite additives.CONCLUSIONThe exact mechanisms of oxidative attack of superheatertubes by either an aggressive gaseous environmentor by several complex chemicals formed fromashes, deposit by-products or corrosion products,are unclear due to difficulties involved in duplicatingand understanding the reactions going on in-situ.Even though studies concerning corrosion phenome<strong>na</strong>are continuously published, which means that solutionscan be recommended, it seems that additio<strong>na</strong>lresearch is needed to explore in more detail the roleof the mechanisms involved in superheater corrosion.Since a mixture of two or more different mechanismsof corrosion may happen during the boiler operation,it is difficult to precisely find the causes of superheaterdamages. In order to extent the lifetime of superheatertubes, the solution for pulp mills today is basicallyto set a limit for the steam parameters. However, thissolution, as well as removing part of the chloride andpotassium from the black liquor system, does not guaranteethe elimi<strong>na</strong>tion of superheater corrosion.
Apêndice 1. Exemplo de composições de vários materiais de superaquecedor (Vakkilainen, 2005). A composição real pode variar dependendodo fabricante do tubo e do lote de fabricação / Appendix 1. Example compositions of various superheater materials (Vakkilainen, 2005). Theactual composition can vary depending on the tube manufacturer and the production batchMaterial Cr Ni Mo Si Cu Al Mn C Fe Outro / Other15Mo3 0.30 0.30 0.30 0.26 0.30 - 0.65 0.16 97.60 -SA213 - T12 1.00 - 0.50 0.45 - - 0.45 0.10 97.50 P,S13CrMo44 1.00 0.30 0.30 0.26 0.30 - 0.55 0.14 97.10 -SA213 - T11 1.25 - 0.50 0.75 - - 0.45 0.15 96.90 P10CrMo910 2.30 - 1.00 - - - 0.50 - 96.10 -SA213 - T22 2.25 - 1.00 0.75 - - 0.45 0.15 95.40 PX10CrMoVNb91 9.00 0.30 1.00 0.40 - - 0.50 - 88.70 V, NbSA213 - T91 9.00 0.33 0.99 0.24 - 0.03 0.45 0.11 88.70 Cb,NHCM 12 12.00 - 1.00 - - - - - 86.90 V, NbX20CrMoV121 12.00 0.50 1.00 0.50 - - 0.50 0.23 85.20 VAISI 304 19.00 9.50 - - - - - - 71.40 -SS 3338 18.00 12.00 - 0.72 - - 0.15 - 69.20 Nb, TaAISI 316 17.00 11.00 2.70 - - - - - 69.20 -AISI 321 18.50 10.20 - 0.75 - - 2.00 0.06 68.50 -AISI 347 17.50 10.30 - 1.30 - 0.70 1.60 0.08 68.40 Nb, Ta245 MA 21.00 11.00 - 1.70 - - - - 66.20 -2205 22.00 5.50 3.20 1.00 - - 2.00 - 66.20 -Esshete 1250 16.00 11.00 1.25 1.00 - - 7.00 - 62.50 V, NbAISI 309 23.00 14.50 - 0.70 - - 1.50 0.10 60.20 PHR2M 22.20 14.40 1.49 0.55 - - 3.14 0.03 58.10 NYUS170 24.40 13.20 1.50 0.78 - - 0.58 0.02 59.50 N, P800 modificado 20.00 30.00 1.50 0.20 - - 1.50 0.10 53.90 Ti,Nb,V800 modifiedAISI 310 25.00 20.50 - 0.50 - - - 0.08 53.80 -SAVE 25 23.00 18.00 - 0.40 3.00 - 1.00 0.10 52.30 Nb,W,NNF709 20.00 25.00 1.50 0.60 - - 1.0 0.07 50.80 Ti,Nb,NLiga 800 HT 21.00 32.50 - 0.50 0.40 0.40 0.75 0.05 44.30 TiAlloy 800 HTHR3C 25.00 29.50 - 0.42 1.28 - 1.10 0.06 42.60 NAC66 27.00 32.00 - 0.25 - 0.02 0.80 0.06 39.20 Ce, NbSanicro 28 27.00 31.00 3.50 - 1.00 - 0.05 0.01 37.30 -Sanicro 38 21.00 38.00 2.50 0.30 1.70 - 0.80 - 35.60 TiLiga 825 22.00 39.00 3.50 0.36 - - 0.50 - 34.50 TiAlloy 825HR11N 28.50 41.20 1.06 0.12 - - 0.50 0.01 28.60 NHR120 25.00 37.00 2.50 0.60 0.18 0.10 0.70 0.05 27.50 Nb,Co,WNicrofer 45 TN 27.00 46.90 - 2.70 - 0.20 - 0.08 23.00 ReSuper 625 21.00 52.70 8.97 0.21 - 0.28 0.20 0.01 15.80 NbLiga 600 15.50 74.00 - 0.25 0.26 - 0.50 0.07 9.30 V, NbSanicro 65 21.00 61.00 8.40 0.35 - - 0.38 - 8.80 -Liga 625 21.00 58.00 9.00 0.50 - 0.40 0.50 0.10 5.00 Nb, TiAlloy 625Liga TDAlloy TD22.00 74.80 3.00 1.40 - - - 0.01 0.10 Ce, LaO PAPEL - Junho 2010 O PAPEL vol. 71, num. 6, pp. 57 - 71 JUN 201069
- Page 2 and 3:
Quanto mais tecnologia,mais economi
- Page 4 and 5:
4O PAPEL - Junho 2010Artigo Gestão
- Page 6 and 7:
Sumário SummaryBANCO DE IMAGENS AB
- Page 8:
EditorialEditorialBanco de Imagens
- Page 11 and 12:
cooperativos de ajuda mútua orien-
- Page 13:
up in following one’s dream is a
- Page 16 and 17:
Adora futebol,automóveis antigos e
- Page 18 and 19: CADERNO BRACELPAO PAPEL - Junho 201
- Page 20: CADERNO BRACELPAa logística revers
- Page 23 and 24: companies, Bracelpa promoted in Sã
- Page 25 and 26: Setor EconômicoEconomic sectorCres
- Page 27 and 28: Administração Eficaz&Competitivid
- Page 29 and 30: de vida em que a gestão da nossa v
- Page 31 and 32: Coluna ABPO ABPO ColumnSemestre fav
- Page 33 and 34: Artigo ABPOABPO ArticleRuptura nos
- Page 35: Adespeito de qualquer previsãoapoc
- Page 38 and 39: O PAPEL - Junho 201038Um bom exempl
- Page 40 and 41: Conhecimento essencialpara papel e
- Page 42 and 43: Voith Paper na PulPaper e Zellchemi
- Page 44 and 45: O PAPEL - Junho 2010O PAPEL vol. 71
- Page 46 and 47: O PAPEL vol. 71, num. 6, pp. 43 - 5
- Page 48 and 49: Tabela 3. Condições de branqueame
- Page 50 and 51: Tabela 6. Resultados teste de Tukey
- Page 52 and 53: Tabela 7. Médias do índice de tra
- Page 54 and 55: Referências / ReferencesO PAPEL vo
- Page 57 and 58: Artigo TécnicoPEER-REVIEWED ARTICL
- Page 59 and 60: pode induzir inesperadamente a alta
- Page 61 and 62: mado que o uso de Na 2S 2O 3·5H 2O
- Page 63 and 64: 2, 3, 4 e 9 podem também acontecer
- Page 65 and 66: alta do superaquecedor, no banco ge
- Page 67: Figura 4. Imagem por microscópio
- Page 71 and 72: 19. Malkow T. , Mäkipää M.I., Un
- Page 73: Este anúncio é para lembrar que o
- Page 76 and 77: ABTCP - Associação Brasileira Té
- Page 78 and 79: O PAPEL - Junho 201078lação a de
- Page 80 and 81: O PAPEL - Junho 201080Miolo(R$ por
- Page 82 and 83: DiretoriaBoard of DirectorsO PAPEL
- Page 84: Procurando as melhores oportunidade