dimensionamento de bacias de detenÃ§Ã£o das Ã¡guas pluviais com ...

More documents

Recommendations

Info

114 5.2.2 Vazão efluente Para definição da vazão efluente da bacia de detenção, considerou-se que enquanto a vazão pudesse ser escoada pelos bueiros existentes nas várias travessias, não ocorreria transbordamento do canal, ou seja, que os bueiros corresponderiam aos controles hidráulicos. O canal em regime uniforme permite escoar 73,8 m 3 /s, vazão muito maior que a capacidade de escoamento dos bueiros. Esse valor foi obtido pela equação da fórmula de Manning, usando um coeficiente de rugosidade n = 0,030 (canal revestido de gabiões), conforme recomendação de BRATER et al. (1996) e assumindo uma borda livre de 0,5 m. Um primeiro limitador poderia ser o controle do bueiro na passagem da rua Maringá, que permite o escoamento de 12,7 m 3 /s. Com isto se evitaria a necessidade de obras à jusante da bacia de detenção. TUCCI (2000), propõe um valor único de 27 l/s ha como limite de controle de cheias para a Região Metropolitana de Curitiba, baseado na suposição de condições naturais das bacias hidrográficas, Tr = 10 anos e precipitação com duração de 1 hora, que no caso da bacia do Rio Ressaca, resultaria em 29,1 m 3 /s na seção da Av. Rui Barbosa. Esse valor conflita com a capacidade dos bueiros existentes no trecho a jusante, listados na Tabela 25. Em nível de análise de sensibilidade, foi estudada a conveniência de se equalizar a capacidade das obras de travessia (bueiros), o que elevaria a vazão de restrição a 26 m 3 /s, mais próximo do limite recomendado por TUCCI (2000). Com a variação da vazão efluente pode-se observar que a diferença entre a duração da chuva crítica e o tempo de concentração da bacia, que é tanto maior quanto menor for a vazão efluente.
115 5.2.3 Coeficiente de escoamento superficial A avaliação do coeficiente de escoamento superficial é apresentada na Tabela 26, tendo sido escolhido o critério de WILKEN (1978), que pondera os coeficientes de escoamento superficial por parecer de maior coerência com a ocupação da bacia, que apesar de intensamente ocupada, apresenta grandes regiões permeáveis. TABELA 26 – DETERMINAÇÃO DO COEFICIENTE DE ESCOAMENTO ( C ) METODOLOGIA CRITÉRIO RESULTADO WILKEN(1978) Tabela 6 De Edificação com Poucas Superfícies Livres: partes residenciais com construções cerradas, ruas pavimentadas 0,50 WILKEN(1978) Equação 69 ARNELL (1989) Tabela 7 ASCE (1969) Tabela 8 Proporcionalidade entre coeficientes de escoamento e áreas em locais de ocupação heterogênea 0,53 Coef. de esc. por evento 0,75,Coef. de esc. médio, anual 0,6, Perda inicial de chuva 2 a 6 mm, Taxa de infiltração final 10 mm/h 0,60 Asfalto 0,70 a 0,95,concreto 0,80 a 0,95,calçadas 0,75 a 0,85,telhado 0,75 a 0,95,Grama, em solo argiloso, declividade média ( 2% < S < 7% ) 0,18 a 0,22. 0,52 ASCE (1969) Tabela 9 Área residencial unidades múltiplas separadas 0,40 a 0,60 0,50 TUCCI(2000) Equação 70 SCHULER(1987) Equação 71 Proporção entre áreas permeáveis Cp=0,05, áreas impermeáveis Ci=0,95 . 0,53 Acima de 200 ha com ocupação predominantemente residencial, e densidade menor que 120 hab/ha 0,53 O coeficiente de escoamento superficial adotado foi C=0,53 por coincidir com critérios objetivos. Os métodos de SCHULER (1987), TUCCI (2000), ASCE (1969), e WILKEN (1978) conduzem a este valor com variações muito pequenas, em particular a proporção entre as áreas densamente ocupadas e os espaços vazios como o do Aeroporto Internacional Afonso Pena e das várzeas do rio Ressaca. Também é menor que o limite estabelecido na Figura 26 em função da densidade populacional.
Page 1 and 2:
EDU JOSÉ FRANCO DIMENSIONAMENTO DE
Page 3 and 4:
SUMÁRIO LISTA DE SIGLAS E ABREVIAT
Page 5 and 6:
5.2 PARÂMETROS BÁSICOS 113 5.2.1
Page 7 and 8:
LISTA DE SÍMBOLOS ∆ t dt - INTER
Page 9 and 10:
FIGURA 29 - COEFICIENTE DE ESCOAMEN
Page 11 and 12:
RESUMO O presente trabalho de pesqu
Page 13 and 14:
1 1 INTRODUÇÃO Este trabalho prop
Page 15 and 16:
Segundo FENDRICH (2002), baseado na
Page 17 and 18:
Na pesquisa bibliográfica (WILKEN,
Page 19 and 20:
As vazões de projeto de bacias com
Page 21 and 22:
Onde: Pe = precipitação escoada,
Page 23 and 24:
Para determinação do armazenament
Page 25 and 26:
Onde : A = área da bacia, em km 2
Page 27 and 28:
armazenamento, podemos inferir que
Page 29 and 30:
As adufas são dutos de descarga si
Page 31 and 32:
19 Q (m³/s) A(km²) FIGURA 9 - REL
Page 33 and 34:
Reorganizando a Equação 2.19, com
Page 35 and 36:
23 30,00 25,00 Q (m 3 /s) 20,00 15,
Page 37 and 38:
O hidrograma efluente Q = Q(t) foi
Page 39 and 40:
hidrogramas de entrada e saída par
Page 41 and 42:
29 TSUCHIYA (1978), apresenta o cri
Page 43 and 44:
31 A relação foi obtida a partir
Page 45 and 46:
33 Onde: V = volume de armazenament
Page 47 and 48:
35 v = ah b (2.46) Onde: v = volume
Page 49 and 50:
37 V s - volume entre o hidrograma
Page 51 and 52:
39 Este volume corresponde ao volum
Page 53 and 54:
41 FIGURA 18 - AVALIAÇÃO DOS VOLU
Page 55 and 56:
43 A duração da chuva, que produz
Page 57 and 58:
45 3 MÉTODO RACIONAL 3.1 HISTÓRIC
Page 59 and 60:
a) Os efeitos do armazenamento supe
Page 61 and 62:
Para t d < t c , ainda segundo RAUD
Page 63 and 64:
quando, entre outras propriedades,
Page 65 and 66:
53 Fator de Distribuição da Preci
Page 67 and 68:
55 3.3.2 Armazenamento da Bacia RAU
Page 69 and 70:
57 3.3.3 Efeito da Urbanização O
Page 71 and 72:
59 proveniente do escoamento pluvia
Page 73 and 74:
61 3.5 VARIÁVEIS INTERVENIENTES 3.
Page 75 and 76: No caso de obras de arte correntes
Page 77 and 78: Em razão disto, o coeficiente de e
Page 79 and 80: 67 TABELA 10 - COEFICIENTES DE ESCO
Page 81 and 82: 69 O que praticamente concorda com
Page 83 and 84: HOAD (apud: PINTO et al., 1975), es
Page 85 and 86: FANTOLI (apud: PINTO et al., 1975),
Page 87 and 88: 75 TABELA 13 - LIMITES DO COEFICIEN
Page 89 and 90: 77 Exemplos dos valores para o coef
Page 91 and 92: 79 3.5.3.2 Fórmula de Kirpich É u
Page 93 and 94: 81 o escoamento de superfícies sej
Page 95 and 96: 83 3.5.3.8 Fórmula de Dooge Foi pr
Page 97 and 98: 85 dados de escoamento de 23 bacias
Page 99 and 100: 87 3.6 INTENSIDADE DA PRECIPITAÇÃ
Page 101 and 102: 89 10.00 Tr (anos) Intensidade (mm/
Page 103 and 104: ) PFASTETTER (1959), obteve uma rel
Page 105 and 106: e) FENDRICH e FREITAS (1989), obtiv
Page 107 and 108: ) PFASTETTER (1959), HOLTZ (1966) e
Page 109 and 110: Neste caso, V = F[Q(t)] será uma v
Page 111 and 112: A Figura 33 mostra a evolução do
Page 113 and 114: 101 As relações intensidade-dura
Page 115 and 116: A Equação (4.15) é válida para
Page 117 and 118: 105 Q Qmáx Vd Qs t 0 0 tc td t FIG
Page 119 and 120: Finalmente, a expressão geral do v
Page 121 and 122: 109 5 ESTUDO DE CASO - BACIA HIDROG
Page 123 and 124: Os divisores e talvegues da bacia d
Page 125: 113 5.2 PARÂMETROS BÁSICOS 5.2.1
Page 129 and 130: 117 METODOLOGIA FÓRMULA tc(min) AP
Page 131 and 132: 119 TABELA 29 - VOLUMES DA BACIA DE
Page 133 and 134: 121 600.0 Duração Crítica td (mi
Page 135 and 136: concentração, e este efeito é ma
Page 137 and 138: Considerando os resultados obtidos,
Page 139 and 140: 127 6 CONCLUSÕES E RECOMENDAÇÕES
Page 141 and 142: 129 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS AK
Page 143 and 144: SUCEAM. Controle de Cheias da RMC:
Page 145 and 146: Método de Muller - Neuhaus WILKEN
Page 147 and 148: TR = 20 VR máx= 442.092 m3 d(min)
Page 149 and 150: HORN (1987) V = Ah = N r R α t p Q
Page 151 and 152: McCUEN (1989) V = Q d d t d V V s d
Page 153 and 154: TUCCI (1998) TUCCI (1998) * ⎛ Q V
Page 155: Resumo Geral TR(anos) HIDROGRAMA UN
show all

dimensionamento de bacias de detenÃ§Ã£o das Ã¡guas pluviais com ...

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?