Dimensionering av en bÃ¥gbro i trÃ¤ - Konstruktionsteknik - Lunds ...

More documents

Recommendations

Info

Rapportmall Konstruktionsteknik, LTHTabell 13. Hållfasthetskontroll för bågeJämförelse av resultat UtnyttjandeUtan hänsyn till körbanans inverkan Dimensionerande Kapacitet av materialBöjmoment 22,53 > 21,6 104,3% Ej okTryck 3,17 < 10,39 30,5% OkTryck & böjmoment 1,35 > 1,0 135,0% Ej okDrag vinkelrätt fibrer & tvärkraft 2 > 1,0 200,0% Ej okJämförelse av resulat UtnyttjandeMed hänsyn till körbanans inverkan Dimensionerande Kapacitet av materialBöjmoment 22,53 > 21,6 104,3% Ej okTryck 3,17 < 15,97 19,8% OkTryck & böjmoment 1,24 > 1,0 124,0% Ej okDrag vinkelrätt fibrer & tvärkraft 2 > 1,0 200,0% Ej okResultaten från plattans spänningar fås från en modellering i SAP2000 där lasterna harplacerats enligt influenslinjen. Den största skjuv- och böjspänningen som verkar iplattan används vid hållfasthetskontrollen och jämförs med de beräknadehållfastheterna för plattan, se tabell 14.Tabell 14. Hållfasthetskontroll för plattaJämförelse av resultat UtnyttjandeDimensionerande Kapacitet av materialBöjspänning i längdgående riktn. 23,34 < 24,84 94,0% OkBöjspänning i tvärgående riktn. 5,68 > 1,0 568,0% Ej okSkjuvspänning 0,74 < 2,90 25,5% Ok99
9 Diskussion och slutsatsResultaten visar vad författarna har förväntat sig. De handberäknade metoderna ger enlägre hållfasthet vid jämförelse med de metoder som baseras på FEM. Skillnadenmellan de båda metoderna är inte så stora, handberäkningen ligger ca 20 % lägre än demetoderna som beräknas med FEM. Detta visar att vid statiska handberäkningarhamnar man på den säkra sidan.Vid hållfasthetskontrollerna har FEM använts då handberäkningar antingen varit förtidskrävande eller inte möjliga för författarna att genomföra då systemet är förkomplext. Resultaten av hållfasthetsberäkningarna visar att bågen inte håller vid böjoch drag vinkelrätt fibrerna. Tryckhållfastheten för bågen ökar med 65 % när körbananbeaktas, detta för att körbanans styvhet stagar bågen i plan. Böjhållfastheten bör ocksåöka eftersom körbanan fungerar även här som en stagning med en viss styvhet, mendetta har inte tagits till hänsyn i beräkningarna på grund av tidsbrist.Materialutnyttjandet för böjhållfastheten har trots detta beräknats till 104 %, med andraord så överskred böjhållfastheten endast med 4 %. Författarna tror att vid beaktning avkörbanan skulle bågens materialutnyttjande hamna under 100 % och klara av kravetmed tanke på hur mycket tryckhållfastheten ökade.Även hur plattan modellerades påverkade bågens hållfasthet för knäckning både ut ochin i plan. Då balkelement användes gavs en lägre tryckhållfasthet för bågen än dåskalelemet användes. Detta resultat hade förväntats då det speglar verklighetensrandvillkor. Med skalelement blir plattan styvare mot horisontella rörelser eftersomvarje nod i skalelementet definieras som en inspänning, medan i balkelement är detendast en nod som definieras som en inspänningspunkt vilket är mer korrekt, se figur80.Figur 80. Infästning mellan platta och fundamentVid hållfasthetskontrollerna för interaktionen mellan tryck och böjmoment så klaradesig inte kontrollerna. Men även här ökar hållfasthetskapaciteten för interaktion mellan100
Page 4 and 5:
AbstractRapportmall Konstruktionste
Page 7 and 8:
Nyckelord: Bågbro, träbro, tvärs
Page 10 and 11:
Rapportmall Konstruktionsteknik, LT
Page 12:
Page 15:
1.2 SyfteSyftet med den här studie
Page 19 and 20:
egränsande dimensioner vilket medf
Page 22 and 23:
4 TräRapportmall Konstruktionstekn
Page 24:
Page 27 and 28:
Figur 8. Plattelement med 4 noder,
Page 29 and 30:
av att kunna använda tidigare skri
Page 31 and 32:
Lastkombination 6.10a:(2)Lastkombin
Page 33 and 34:
där α qi är en anpassningsfaktor
Page 35 and 36:
Lastmodell 4 består av en utbredd
Page 37 and 38:
Styvhet för materialet Tvärsnitt
Page 39 and 40:
Figur 15. Deformation av ett elemen
Page 41 and 42:
Figur 17. Exempel på infästning m
Page 43 and 44:
Det kräver inte stora förspännin
Page 45 and 46:
Figur 22. Glidning mellan lamellerD
Page 47 and 48:
Figur 24. Lokalt brott på grund av
Page 49 and 50: De 300 mm helgängade skruvarna med
Page 51 and 52: Figur 28. Mått på sekundära syst
Page 53 and 54: Figur 30. Mått på huvudbärare52
Page 55 and 56: Figur 32. Bågens längd och höjdF
Page 57 and 58: Tabell 8. Antal lastfält oh deras
Page 59 and 60: Figur 34. Hjulyta och avstånd för
Page 61 and 62: (19)(20)Även längden på lastspri
Page 63 and 64: Figur 40. Upprepning av procedur vi
Page 65 and 66: Trafiklasten är placerad ut på de
Page 67 and 68: Figur 47. Resultat av moment (väns
Page 69 and 70: Från den kritiska knäcklasten kan
Page 71 and 72: (33)Genom komposanterna kan en resu
Page 73 and 74: eräkningsmetoden går ut på att b
Page 75 and 76: Figur 57. Diagram från handbok "By
Page 77 and 78: 7.4.5.2 Kontroll 2 - Handberäkning
Page 79 and 80: Då körbanan modelleras som ett ba
Page 81 and 82: Tabell 10. Värden på den kritiska
Page 83 and 84: 7.5 Hållfasthetskontroll av bågeI
Page 85 and 86: (67)(68)(69)(70)(71)7.5.2 Hållfast
Page 87 and 88: (80)7.5.2.4 Interaktion mellan drag
Page 89 and 90: Figur 66. Spänning i linjär- och
Page 91 and 92: Figur 70. Maximal nedböjning för
Page 93 and 94: Figur 73. Körbanans influenslinje
Page 95 and 96: Figur 76. Spänningsfördelningen i
Page 97 and 98: (83)Där b eff är den effektiva br
Page 99: 8 Resultat och jämförelseResultat
Page 103 and 104: 102
Page 105 and 106: 104
Page 107 and 108: Thelandersson, S. (2001), Stålkons
Page 109 and 110: (94)(95)12.1.1.2 Kontroll 2Den dime
Page 111 and 112: (112)(113)12.1.2 Knäckning i plan
Page 113 and 114: (127)(128)(129)(130)(131)12.1.3 Kn
Page 115 and 116: Figur 81. Mått och dimensioner fö
Page 117 and 118: De totala yttröghetsmomenten för
Page 119 and 120: 12.1.4 knäckning ut ur plan med k
Page 121: (186)(187)(188)12.2 Beräkning av s
show all

Dimensionering av en bÃ¥gbro i trÃ¤ - Konstruktionsteknik - Lunds ...

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?