Dimensionering av en bÃ¥gbro i trÃ¤ - Konstruktionsteknik - Lunds ...

More documents

Recommendations

Info

Rapportmall Konstruktionsteknik, LTHreduceras med tiden på grund av olika faktorer. Dessa faktorer är relativtsvårdefinierade, därför har många forskare ägnat sig åt att studera hur dessa förspändastålstänger beter sig under längre tid (Oliva och Dimakis 1988; Sarisley och Accorsi,1990; Ritter, Wacker et al. 1995; Marklund, 1997; Pousette, 1997; Crews, 2002;Dagther and Altimore, 2005; Walker, 2009; Crocetti och Kliger, 2010).Grundtanken med förspänningskonceptet är att spänna och klämma ihoplamineringarna så att en koncentrerad belastning från t.ex. bilhjul fördelas från en ellernågra lameller till flera lameller. I normala fall är de förborrade hålen två gånger såstora som själva stålstängerna. Detta är för att undvika kontakt mellan lamellerna ochstålstängerna. Anledningen är att förspänningen sker med en sådan kraft som är nästintill flytgränsen av stålstängerna och om stålstängerna utsätts för ytterskador skulledet leda till spänningskoncentrationer som sedan leder till brott.Det finns vanligtvis två brottsfall som måste beaktas och förhindras vidgrunddimensionering. Förspänningskraften måste vara i en skala där varken glapp ellerglidning förekommer när trädäcken utsätts för det transversella böjmomentet, se figur21. Glappet mellan lamellerna reducerar kontaktytan mellan lamellerna och risken föratt fukt och smuts penetrerar in i brodäcket ökar.Figur 21. Glapp mellan lamellerMed förspänningen och dess friktionskoefficient genereras en kraft som förhindrarlamellerna mot vertikala glidningar. Figur 22 illustrerar glidning mellan lamellerna pågrund av den högkoncentrerade belastningen. Vertikal glidning kan ge skada tillväderskydd eller asfaltbeläggningen.43
Figur 22. Glidning mellan lamellerDe första tvärspända träbroarna var konstruerade med en kontinuerlig stålprofil längstkanterna av däcken. Stålprofilen gjorde det möjligt att modelera tvärspänningen somkoncentrerade laster, där lasterna verkar längs en kontinuerlig balk som är upplagd påett fjäderunderlag. Mer detaljerat om modellen beskrivs av Sarisley och Accorsi(1990). De föreslog även att fjäderbrickor kunde användas för att reducera förlusterna iförspänningen som uppkommer vid krypning i träet.De mer moderna tvärspända träbroarna använder ett förankringssystem av en eller fleraplattor för att fördela ut förspänningskraften till lamellerna. Ett exempel på ett sådantsystem visas i figur 23. Det här systemet med plattor fungera som flera punktlasterlängst kanten av däcket, vilket ger upphov till en mer ojämnt lastfördelning avförspänningen jämfört med systemet med en kontinuerlig stålprofil längst kanten.44
Page 4 and 5: AbstractRapportmall Konstruktionste
Page 7 and 8: Nyckelord: Bågbro, träbro, tvärs
Page 10 and 11: Rapportmall Konstruktionsteknik, LT
Page 12: Rapportmall Konstruktionsteknik, LT
Page 15: 1.2 SyfteSyftet med den här studie
Page 19 and 20: egränsande dimensioner vilket medf
Page 22 and 23: 4 TräRapportmall Konstruktionstekn
Page 24: Rapportmall Konstruktionsteknik, LT
Page 27 and 28: Figur 8. Plattelement med 4 noder,
Page 29 and 30: av att kunna använda tidigare skri
Page 31 and 32: Lastkombination 6.10a:(2)Lastkombin
Page 33 and 34: där α qi är en anpassningsfaktor
Page 35 and 36: Lastmodell 4 består av en utbredd
Page 37 and 38: Styvhet för materialet Tvärsnitt
Page 39 and 40: Figur 15. Deformation av ett elemen
Page 41 and 42: Figur 17. Exempel på infästning m
Page 43: Det kräver inte stora förspännin
Page 47 and 48: Figur 24. Lokalt brott på grund av
Page 49 and 50: De 300 mm helgängade skruvarna med
Page 51 and 52: Figur 28. Mått på sekundära syst
Page 53 and 54: Figur 30. Mått på huvudbärare52
Page 55 and 56: Figur 32. Bågens längd och höjdF
Page 57 and 58: Tabell 8. Antal lastfält oh deras
Page 59 and 60: Figur 34. Hjulyta och avstånd för
Page 61 and 62: (19)(20)Även längden på lastspri
Page 63 and 64: Figur 40. Upprepning av procedur vi
Page 65 and 66: Trafiklasten är placerad ut på de
Page 67 and 68: Figur 47. Resultat av moment (väns
Page 69 and 70: Från den kritiska knäcklasten kan
Page 71 and 72: (33)Genom komposanterna kan en resu
Page 73 and 74: eräkningsmetoden går ut på att b
Page 75 and 76: Figur 57. Diagram från handbok "By
Page 77 and 78: 7.4.5.2 Kontroll 2 - Handberäkning
Page 79 and 80: Då körbanan modelleras som ett ba
Page 81 and 82: Tabell 10. Värden på den kritiska
Page 83 and 84: 7.5 Hållfasthetskontroll av bågeI
Page 85 and 86: (67)(68)(69)(70)(71)7.5.2 Hållfast
Page 87 and 88: (80)7.5.2.4 Interaktion mellan drag
Page 89 and 90: Figur 66. Spänning i linjär- och
Page 91 and 92: Figur 70. Maximal nedböjning för
Page 93 and 94: Figur 73. Körbanans influenslinje
Page 95 and 96:
Figur 76. Spänningsfördelningen i
Page 97 and 98:
(83)Där b eff är den effektiva br
Page 99 and 100:
8 Resultat och jämförelseResultat
Page 101 and 102:
9 Diskussion och slutsatsResultaten
Page 103 and 104:
102
Page 105 and 106:
104
Page 107 and 108:
Thelandersson, S. (2001), Stålkons
Page 109 and 110:
(94)(95)12.1.1.2 Kontroll 2Den dime
Page 111 and 112:
(112)(113)12.1.2 Knäckning i plan
Page 113 and 114:
(127)(128)(129)(130)(131)12.1.3 Kn
Page 115 and 116:
Figur 81. Mått och dimensioner fö
Page 117 and 118:
De totala yttröghetsmomenten för
Page 119 and 120:
12.1.4 knäckning ut ur plan med k
Page 121:
(186)(187)(188)12.2 Beräkning av s
show all

Dimensionering av en bÃ¥gbro i trÃ¤ - Konstruktionsteknik - Lunds ...

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?