exjobb_henrik_nydahl - Lunds Tekniska HÃ¶gskola

More documents

Recommendations

Info

Då uppnås bästa verktygslivslängd och som mått på detta används spänningsförhållandetB. Verktygsmaterialet ska därför anpassas så att förhållandet mellandess draghållfasthet och tryckhållfasthet överensstämmer med B.[5]σe(h1, VB)B = (7.7)σ ( h , VB)11Som visas i ekv. 7.7 så beror spänningarna på både spåntjocklek och fasförslitning.Dessutom uppstår olika ingreppsfaser vid intermittent bearbetning som fräsningeftersom fräsen går in och ur materialet ofta. Spänningarnas storlek och förhållandetill varandra varierar mellan olika delar av ingreppet och materialet måste därföranpassas så att det kan motstå största huvudspänning vid alla bearbetningssituationer.Generellt vid intermittent bearbetning gäller att B = 2-3 vilket är ettsegt verktygsmaterial jämfört med dem som används vid svarvning där B = 3-9.Beräkning av de spänningar som förekommer vid snäckfräsning görs med ekv. 7.5och 7.6 samt följande:σ = σ1σ = σe010e⋅Cr⋅h1⋅Cr⋅h1(7.8)D+ D ⋅ h2 1 1ϕAT=(7.9)C2+ C1⋅ h13C = 7.32⋅101C = 81.41= 4.34⋅10D = 71. 25D 2 3[4]Vid beräkning av σ 1 och σ e med insatta värden på C och D fås resultatet i fig. 7.5och 7.6. Resultatet från figurerna visar på en maximal σ 1 = 80 N/mm 2 och σ 0e =1800 N/mm 2 . Detta ger ett B värde på 17 vilket gäller för stationär bearbetning dåverktyget hela tiden befinner sig i ingrepp i materialet.68
2000effektivspänning [N/mm 2 ]150010005000010fi0 [grader]2030151050-10-5ingreppsvinkel [grader]-15Figur 7.5 Effektivspänningen vid stationär bearbetning som funktion av ingreppsvinkel vidolika tvärsnitt på spånorna. Nollpunkten vid position av spånans tvärsnitt angerarbetsstyckets ytterkant.100Största huvudspänning [N/mm ^2]806040200-20010fi0 [grader]2030151050-10-5ingreppsvinkel [grader]-15Figur 7.6 Största huvudspänning vid stationär bearbetning som funktion av ingreppsvinkeloch position för spånornas tvärsnitt.69
Page 1 and 2:
Master ThesisCODEN:LUTMDN/(TMMV-521
Page 4 and 5:
SammanfattningKugghjulstillverkning
Page 6 and 7:
5.5 Spåntjocklek vid olika storlek
Page 8 and 9:
R kugghjulsS fräss zT r , T clvv(p
Page 10 and 11:
Spåntjocklekens variation med olik
Page 12 and 13:
2. Kugghjul och dess tillverkning2.
Page 14 and 15:
Figur 2.2 Verktyget som används vi
Page 16 and 17:
Snäckfräsningsprocessen i fig. 2.
Page 18 and 19: 3. Snäckfräsens konstruktion ocha
Page 20 and 21: Skillnaden mellan tandhöjd och kug
Page 22 and 23: Figur 3.5 Vinkeln på fräsen som p
Page 24 and 25: Z 0 = gängtal vilket vanligtvis ä
Page 26 and 27: Figur 3.10 Matningsmarkeringarnas d
Page 28 and 29: 4. Rörelsesimulering och beräknin
Page 30 and 31: Figur 4.3 visar geometriskt hur ing
Page 32 and 33: tan γ dq =z⋅f 0fräs⋅π(4.6)γ
Page 34 and 35: Figur 4.6 Fräs och arbetsstycke fr
Page 36 and 37: Koordinaterna för det aktuella ing
Page 38 and 39: Figur 4.11 Koordinater som tillsamm
Page 40 and 41: ( ) ( )( ) ( )x p − x rθ(p) = ar
Page 42 and 43: 21.510.5skärdjup (mm)0-0.5-1-1.5-2
Page 44 and 45: Figur 4.18 Vinkel φ 0 definierar l
Page 46 and 47: 4.6 Simulering av bearbetningsröre
Page 48 and 49: 5.1.2 AnalysTack vare simuleringen
Page 50 and 51: 0.250.2Spåntjocklek [mm]0.150.10.0
Page 52 and 53: Maximal spåntjocklek inträffar de
Page 54 and 55: sidan blir omvänt proportionell mo
Page 56 and 57: minskning av maximal spåntjocklek
Page 58 and 59: 0.450.40.35h1 medel gängtal = 2h1
Page 60 and 61: 6. Analys av deformerade spånor6.1
Page 62 and 63: Figur 6.3 Skillnad mellan spåntjoc
Page 64 and 65: A = axialkraftT =tangentialkraftr =
Page 66 and 67: de relaterade spänningarna enligt
Page 70 and 71: Vid ingreppsfasen då eggen går fr
Page 72 and 73: 8. Kommentarer8.1 Sammanfattning av
Page 74 and 75: En bättre lösning skulle då kunn
Page 76 and 77: 9. Referenser[1] SVA i Tyringe AB,
Page 78 and 79: 2Snitt av spåna vid utgång ur arb
Page 80 and 81: Ritning kugghjul z = 20, m = 3,6580
Page 82 and 83: Ritning kugghjul z = 39, m = 3,9448
show all

exjobb_henrik_nydahl - Lunds Tekniska HÃ¶gskola

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?