Nedbrydningsformer, rustfrit stål, nikkel, titan - Materials.dk

More documents

Recommendations

Info

3.2 .4 3.2.5 flader, men ringe ilttilgang i spalten . Da ilten jo forbruger elektroner, vil flader med god ilttilgang antage et højere potential end flader med ringe ilttilgang . Der opstår altså en potentialforskel, og man taler om et iltkoncentrationselement . Korrosionen vil foregå med spalten som anode og den øvrig e fritliggende overflade som katode . Metalopløsningen i spalten accelereres derfor på grund af det uheldige katode/anode areal . Spaltekorrosion kan forekomme for næsten alle metaller, men specielt passive metaller vil være følsomme for spalte - korrosion. Typisk vil spaltekorrosion også først opstå, nå r metallets korrosionspotential overstiger en vis grænseværdi, ligesom det gælder for grubetæring . Grænseværdien for spaltekorrosion (spaltekorrosionspotentialet) er typisk lavere end pittingpotentialet. Tildækningskorrosio n Korrosion der opstår i forbindelse med afsætninger af korrosionsprodukter, snavs eller lignende, hvor der skabes et aflukket rum under afsætningen, kaldes for tildækningskorrosion . Korrosionen under tildækningen opstår som en konsekven s af, at tildækningen holder på vand . Det betyder, at væskeudskiftning kun meget vanskeligt kan foregå, hvorved der skabes en kunstig spalte, og tildækningskorrosion forløber ved samme mekanisme som spaltekorrosion. Metaloverfladen under tildækningen udgør anoden i det galvaniske element, mens det yderste af tildækningen og de n øvrige ikke-tildækkede overflade, som er eksponeret til væ - sken, udgør katoden . Galvanisk korrosio n Vi har tidligere set, hvordan de forskellige metaller antager forskellige korrosionspotentialer. Hvis nu to forskellige me - taller befinder sig i samme væske, og der etableres metallis k kontakt imellem dem, vil det påvirke korrosionsforholdene . Et eksempel: Jern og zink anbringes i saltvand, først uden forbindelse . De korroderer hver for sig, og i henhold til værdierne i figur 3 .2 vil der være en potentialforskel melle m 36
dem på ca. 0,4 V. Hvis der nu etableres en metallisk forbindelse, vil de to metaller antage samme potential, som vil lig - ge et sted imellem de oprindelige potentialer. Der sker altså en forøgelse af zinkens potential, og dermed en forøgelse af korrosionshastigheden . For jernet sker der en sænkning af potentialet, hvorved korrosionen nedsættes eller kan gå helt i stå. Samtidig løber der en strøm mellem de to metaller, se figur 3 .3. Man siger at zink udsættes for galvanisk korrosion, mens jern bliver katodisk beskyttet . Fe Zn Fe 2+~- —► Zn 2+ Fe z+. Zn2 + Zn 2:-- Zn2+f Zn2+ -.-- Zn 2r Anodeprocessen sker altså overvejende eller kun på det uædle metal, mens katodeprocessen foregår på begge metallerne . En meget vigtig faktor ved galvanisk korrosion er arealforholdet . Hvis et lille areal uædelt metal er i kontakt med et stort areal ædlere metal, kan korrosionshastigheden på det uædle metal mangedobles . Der bliver jo nu en langt større overflade til rådighed for katodeprocessen, mens anodeprocessen (metalopløsningen) kun sker på det uædle metal . Selektiv korrosion 3 .2 . 6 Ved selektiv korrosion angribes metallets legeringselemente r eller strukturbestanddele med forskellig hastighed . Ofte vi l 37 Figur 3 . 3 Galvanisk korrosion af zink ve d kontakt med jer n
Page 1 and 2: Efteruddannelse i Materialeteknolog
Page 3 and 4: 1 Nedbrydningsformer Rustfrit stål
Page 5 and 6: 6 .3 Kølevand og fjernvarmesysteme
Page 7: 13 Ændring af egenskaber ved varme
Page 10 and 11: der har bidraget til udviklingsarbe
Page 13 and 14: Nedbrydning af metaller 1 Nedbrydni
Page 15: Tabel 1 .1 Grundlæggende nedbrydni
Page 18 and 19: Anderledes forholder det sig, hvis
Page 20 and 21: Trækprøvning Figur 2 . 3 Trækkur
Page 22 and 23: 2.3.2 Figur 2 . 4 Belastningsspektr
Page 24 and 25: Udmattelsesgræns e 2 .4 Krybning e
Page 26 and 27: 2 .5 . 1 Fræsnin g Slibning 2.5. 2
Page 28 and 29: Mikrojet Hårdheden overfladen, vil
Page 30 and 31: Denne proces kaldes anodeprocessen,
Page 32 and 33: Et let korroderbart metal som f.eks
Page 34 and 35: 3 .1 . 5 3 .2 3 .2 . 1 3.2.2 Korros
Page 38 and 39: den ene legeringsbestanddel korrode
Page 40 and 41: Figur 3 .4 Effekt af krom på skaln
Page 42 and 43: Smeltede salte kan opløse det bind
Page 44 and 45: Figur 3 .8 Effekt af nikkel på kor
Page 46 and 47: Trykspænding/trækspænding 4 .2 4
Page 48 and 49: 4 .2 . 5 4.3 Dannelse af hydrider E
Page 50 and 51: MPa MPa 0,35% kulstofstå l los 106
Page 53 and 54: Miljøparametrenes indflydelse på
Page 55 and 56: korrosionsbeskyttelse i lukkede anl
Page 57: Miljøparametrene og de enkelte met
Page 60 and 61: 6 . 1 Kommunevand Kritisk pitting-t
Page 62 and 63: Figur 6 . 2 CPT-ku rver for forskel
Page 64 and 65: løsningen, men i mere kritiske til
Page 66 and 67: neddykkede forhold er de værste, i
Page 68 and 69: Ilt og klorid Vandbehandlin g Ionby
Page 70 and 71: 6 .5 Hypoklorit sionsresistens bliv
Page 72 and 73: Organiske stoffer Organiske kemikal
Page 74 and 75: 7.1 .1 Figur 7 . 1 Isokorrosionsdia
Page 76 and 77: Figur 7 . 3 Isokorrosionsdiagram (0
Page 78 and 79: 7 .3 Saltsyre mentation af material
Page 80 and 81: Figur 7 . 6 Isokorrosionsdiagram fo
Page 82 and 83: der anvendes over 5-600°C . Materi
Page 84 and 85: 8 .3 stål og almindelige rustfrie
Page 86 and 87:
0 Vægtemperatur til ca. 60°C, er
Page 88 and 89:
Rustfrie ståls egenskaber er stær
Page 90 and 91:
kalsiumhydroxyd i røggassen i en a
Page 93 and 94:
Rustfrit ståls korrosionsforhold i
Page 95:
spændingskorrosion og grubetæring
Page 98 and 99:
Nedenfor i tabel 10 .1 er vist lege
Page 100 and 101:
inger (N08904 og N08028) . Ni-Cr-Mo
Page 102 and 103:
Højtemperaturbestandighed 10.1.4 N
Page 104 and 105:
Oxidationsmidle r Figur 10 . 3 Korr
Page 106 and 107:
10 .1 .6 Dyre legeringer 10 .2 Ikke
Page 108 and 109:
10.2 .1 ASTM-standardiserde titanle
Page 110 and 111:
Figur 10 . 5 Isokorrosionsdiagra m
Page 112 and 113:
Figur 10. 7 Isokorrosionsdiagram (0
Page 114 and 115:
Fluorider er giftige for titan En a
Page 116 and 117:
Ferritiske stå l Martensitiske st
Page 118 and 119:
Kornstørrelse Martensit Ferrit Dup
Page 120 and 121:
CTO D K , 11 .2 11 .2 . 1 Wöhlerdi
Page 122 and 123:
Figur 11 .4 . a Revnelængde som fu
Page 124 and 125:
Figur 11 . 6 Korrektionsfaktorer fo
Page 126 and 127:
Spændingsintensitet Revnevækst Fi
Page 128 and 129:
Ferritiske højtemperaturstål ha r
Page 130 and 131:
Tabel 11 .3 .1 Nogle typiske højte
Page 132 and 133:
Austenitiske højtemperaturstå l h
Page 134 and 135:
Der er en glidende overgan g mellem
Page 136 and 137:
Tabel 11 .3.4 Nogle typiske højtem
Page 138 and 139:
% 20 - 10 - ü 0 ap~°ö' Po • ~M
Page 140 and 141:
Antirivningsstoffer 11 .5 Kavitatio
Page 142 and 143:
12 .1 . 1 Trækspændinge r Figur 1
Page 144 and 145:
Figur 12 . 3 Sammenhæng mellem van
Page 146 and 147:
Immunitet 12 .1 . 5 Alkaliske medie
Page 148 and 149:
12 .2 .1 12 .2. 2 mm/påvirknin g z
Page 150 and 151:
kunne tåle såvel den slidmæssige
Page 152 and 153:
Figur 13 . 2 Mulige udskillelser i
Page 154 and 155:
13.3 Udskillelse af andre intermeta
Page 156 and 157:
13.6 Oxidation Nedbrydning af rustf
Page 158 and 159:
samtidig en langsommere afkøling .
Page 160 and 161:
Svejseprocedurer. Non-Destructive T
Page 163 and 164:
LME i rustfrit stål, praktiske 1 5
Page 165 and 166:
Kontrol/inspektion af anlæg 1 6 De
Page 167 and 168:
Supplerende kan det oplyses, at met
Page 169 and 170:
som ikke er egnet til magnetoflux-u
Page 171 and 172:
• placere et ansva r • udarbejd
Page 173 and 174:
Årsager til skader og havarier 16.
Page 175:
Liste over "kaldenavne" for rustfri
Page 178 and 179:
Iltbetinget korrosion 3 0 Iltindhol
Page 180:
Temperatur, spændingskorrosion 143
show all

Nedbrydningsformer, rustfrit stål, nikkel, titan - Materials.dk

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?