Bilagsrapport - It.civil.aau.dk - Aalborg Universitet

11 Branddimensionering af etagedækFormel (10.85) er løst analytisk ved indsættelse af formel (10.83) og bredden, w= 0,32 m, hvormedfølgende er opnået:ξcmiddel ,= 0,93(10.86)Der er ingen trykstyrkereduktion i midten af tværsnittet, dac ( ( ))Randzonen, a , er beregnet ved formel (10.84) til:ξ θ 0,07 = 1,0 .0.93a 0,32 m ⎛ ⎞= ⋅⎜1− ⎟=0,022m⎝ 1 ⎠(10.87)[DS 411, 1999, p. 97] foreskriver, at for det resterende tværsnit kan følgende værdi for trykstyrkenanvendes:f( ) ( )θ =ξ θ ⋅ f(10.88)cd M c M cdTilsvarende for elasticitetsmodulen:E( ) ( ( )) 2θ = ξ θ ⋅ E(10.89)cd M c M cdDa betonens trykstyrkereduktionsfaktoren, i midten af tværsnittet, ( ) 1, 0anvende følgende værdier for trykstyrke og elasticitetsmodul:fE( )cd M cdξ θ = , er det tilladt atθ = f(10.90)( )θ = E(10.91)cd M cdcMs11.5.2 Brudmoment ved 60 min. brand, mod kælderDimensionering af etagedækket med eksponering fra oversiden er foretaget efter samme fremgangsmådesom beskrevet i afsnit 9.3. Da armeringen ligger langt fra den eksponerede overflade,er ståltemperaturen θ = 20 C , hvormed der ikke sker styrkereduktion i stålet. Betonen er reduceretmed randzonen a= 22mm, hvormed den total højde er h= 298mm.Trykzonehøjden er beregnet ved iteration vha. [CD\Konstruktion\trykzonehoejde.m] tilx = 47 mm .Da forspændingskraften, K , er den samme som beregnet i formel (9.63), er der anvendt sammetøjning som beskrevet i afsnit 9.3.Afstanden fra toppen af det reducerede profil til centrum af armeringslaget er beregnet til:- 231 -