Bilagsrapport - It.civil.aau.dk - Aalborg Universitet

13.2 Bæreevne af kælderfundament, facadekN kN0,6 ≤ 132(13.25)mm13.2.3 AnvendelsesgrænsetilstandDer er til kontrol af anvendelsesgrænsetilstanden anvendt en trykspredning på 1:2 under fundamentet.Den lodrette spændingstilvækst,Δσz, for et stribefundament er beregnet ved:hvorVdΔσz=B + z[Harremoës et al., 2003, p. 7.8] (13.26)B er bredden af fundamentet [ m ]z er dybden under fundamentet [ m ]For stærkt forkonsolideret ler er tøjningen, ez, beregnet ved:hvore zσe−σ0Δσz= = [Harremoës et al., 2003, p. 6.8] (13.27)K KkNσ e er den lodrette spænding i jorden efter belastning 2mkNσ 0 er den lodrette spænding i jorden før belastning 2mK er konsolideringsmodulen ⎡kN⎤2⎣m⎦⎡⎣⎡⎣⎤⎦⎤⎦Der er i det følgende undersøgt sætningen af ler- og morænelerlaget ved boring 15 og 16 efterbelastningen. Ved boring 16 er der ligeledes udført en sætningsberegning af den del af kalklaget,som der er udført boring i. Dette skyldes, at kalk kan opføre sig som en kohæsionsjord og derforgive sætninger efter belastningen er påført.Der er for alle jordlag anvendt en middel konsolideringsmodul, af værdierne angivet i tabel 12.8,hvilket er antaget at repræsentere hele laget. Der er anvendt egen- og nyttelast. Nyttelasten er regnetpermanent, da det er vurderet, at denne ikke varierer betydeligt over tiden. Der er anvendtlastkombination 1, hvormed følgende er gældende:Vd = 1, 0 ⋅ Gk + 1, 0 ⋅ Qn(13.28)kN kN kN kN kN kNVd= 1,0 ⋅ ( 419m+ 39m ) + 1,0 ⋅ 36,3m+ 0,5⋅4⋅ 21,2m+ 1,0 ( 21,2m+ 22,3m )= 580(13.29)kNm- 258 -