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Impressum: 

Herausgeber 


Theuerbachstraße 1 

88630 Pfullendorf 

Kemper GmbH + Co.KG 

Harkortstr. 5 

57462 Olpe 

Konzept 

Produktmanagement, 

Produktdatenmanagement 

Layout 

Christian Zaselowski, 

Produktdatenmanagement 


Druck 

Dr. Karl Höhn KG, Biberach

Vorwort zur fünften Auflage 


Das Zirkulationshandbuch hat sich als ein Standardwerk für Planer, Architekten und Ingenieure etabliert. Die 

fünfte Auflage dieses Werkes wurde vollständig überarbeitet und beinhaltet die neuesten Erkenntnisse in der 

Trinkwasserhygiene in Hausinstallationen. 

In der Vergangenheit wurde der Schwerpunkt vor allem auf hygienische Aspekte im Warmwasserbereich gelegt, 

insbesondere auf Zirkulationssysteme sowie mögliche Legionellenkontaminationen. 

Viele Kontaminationsfälle treten mittlerweile auch in Kaltwassersystemen durch lange Stagnationszeiten und 

erhöhte Temperaturen des Trinkwassers auf. Vor allem in grossen Gebäudekomplexen wie Schulen, öffentlichen 

Gebäuden und Krankenhäusern stagniert Trinkwasser in den weit verzeigten Rohrleitungen über längere Zeit. 

Dies führt in vielen Fällen zu hygienischen Beeinträchtigungen der Trinkwasserqualität. 

Aus diesem Grund wurde diese Thematik in der vorliegenden Auflage mit eingearbeitet. 

Das erste Kapitel wurde von Herrn Prof. Dr. rer. nat. Werner Mathys erstellt und beinhaltet alle relevanten Aspekte 

im Bereich Hygiene in der Hausinstallation. Der gesamte Bereich „Hydraulik innerhalb von Zirkulationssystemen“ 

sowie „Lösungen zur Minimierung von Stagnationszeiten“ wurde von Herrn Prof. Dipl.- Ing. Bernd Rickmann 

erstellt. 

Zu Fragen oder Anregungen stehen Ihnen die Autoren bzw. die Firmen Kemper und Geberit jederzeit gerne zur 

Verfügung. 

Geberit International AG Kemper GmbH + Co. KG 

Achim Schröter Ullrich Petzolt 

April 2008 

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Die Autoren 

Prof. Dr. rer. nat. Werner Mathys 

Universitätsklinikum Münster; Institut für Hygiene, Bereich Umwelthygiene 

mathys@uni-muenster.de 

Beruflicher Werdegang: 

1967 - 1974 Studium der Fächer Biologie und Chemie an der Westfälischen Wilhelms-Universität Münster 

1975 Promotion an der WWU Münster zum Dr. rer. nat. 

Seit 1975 Mitarbeiter am Institut für Hygiene der WWU Münster 

Ab 1976 Leiter der Laboratorien für Wasser-, Boden-, Lufthygiene 

1990 Anerkennung als Krankenhaushygieniker durch das Bundesgesundheitsamt (heute RKI) 

in Berlin 

1994 Abschluss des Habilitationsverfahrens an der Medizinischen Fakultät der WWU Münster und 

Erteilung der venia legendi für das Fach „Hygiene“ durch die Medizinische Fakultät der WWU 

Münster 

1998 Anerkennung als Fachgutachter/Fachexperte für Akkreditierungen Medizinischer Laboratorien 

durch den Deutschen Akkreditierungsrat 

Seit 2001 Stellvertretender Institutsleiter am Institut für Hygiene und Leiter des Bereichs Umwelthygiene 

Mitarbeiter u. a. in VDI-Ausschüssen

Prof. Dipl.-Ing. Bernd Rickmann 

Fachhochschule Münster; Fachbereich Energie, Gebäude, Umwelt 

rickmann@fh-muenster.de 

Beruflicher Werdegang: 

Handwerkliche Lehre zum „Klempner und Installateur“ 


Studium „Heizungs- und Gesundheitstechnik“ an der Staatlichen Ingenieurakademie für Bauwesen, Berlin 

und „Energie und Verfahrenstechnik“ an der Technischen Universität Berlin 

Technischer Betriebsleiter in einem Handwerksunternehmen „Sanitär- und Heizungstechnik“ 

Ab 1980 Professor an der Fachhochschule Münster mit den Lehrgebieten „Sanitäre Haustechnik/ 

Krankenhaustechnik“ bzw. „Computergestützte Planung“ 

Mitarbeiter in CEN-, DIN-, DVGW- und VDI- Ausschüssen 

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Inhaltsverzeichnis 

Inhaltsverzeichnis 

1 Hygiene in der Hausinstallation – Trinkwasserschutz ist Gesundheitsschutz . . . . . . . . . . . . . . 9 

2 Ermittlung der Rohrdurchmesser . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 51 

3 Maßnahmen zur Verbesserung der Durchströmung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 81 

4 Zirkulationssysteme . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 99 

5 Sanierung kontaminierter Systeme. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 161 

6 Berechnungsbeispiel. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 193 

7 Tabellen, Diagramme und Formulare . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 193 

8 Anhang . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 195 

Schrifttum . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 196 

Glossar . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 199 

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Inhaltsverzeichnis

1 Hygiene in der Hausinstallation – 

Trinkwasserschutz ist Gesundheitsschutz 1) 

1.1 Einführung ................................................................................................................................... 10 

1.2 Qualitätsbeeinträchtigungen in der Hausinstallation ................................................................ 11 

1.2.1 Chemische Veränderungen der Trinkwasserqualität in Hausinstallationen ..................................... 11 

1.2.2 Allgemeine Mikrobiologische Beeinträchtigungen des Trinkwassers .............................................. 15 

1.2.3 Krankheitserreger im Trinkwasser kalt ........................................................................................... 18 

1.2.4 Krankheitserreger im Warmwasser ............................................................................................... 24 

1.2.5 Legionellen ................................................................................................................................... 25 

1.3 Probenahme von Trinkwasser aus Hausinstallationen ............................................................. 39 

1.3.1 Probenahme für mikrobiologische Untersuchungen ...................................................................... 40 

1.3.2 Probenahme für chemische Untersuchungen ................................................................................ 40 

1.4 Desinfektion von Trinkwasser in Hausinstallationen ................................................................ 41 

1.4.1 Desinfektionsmaßnahmen im laufenden Betrieb ............................................................................ 41 

1.4.2 Desinfektion außerhalb des laufenden Betriebes ........................................................................... 45 

1.5 Häufig gestellte Fragen .............................................................................................................. 46 

1.5.1 Ich möchte meine Trinkwasseranlage auf das Vorhandensein von Legionellen untersuchen lassen. 

Was muss ich tun? ....................................................................................................................... 46 

1.5.2 Welche Stellen im System soll ich kontrollieren lassen, um eine Kontamination mit Legionellen festzustellen? 

......................................................................................................................................... 46 

1.5.3 Wie muss die Probenahme durchgeführt werden? ........................................................................ 47 

1.5.4 Wo kann ich Untersuchungen durchführen lassen? 

Kann ich selbst Untersuchungen durchführen? ............................................................................. 47 

1.5.5 Mein Warmwassersystem enthält Legionellen. Was soll ich tun? 

In welcher Reihenfolge gehe ich vor? ............................................................................................ 48 

1.5.6 Muss ich das Vorhandensein von Legionellen in meinem Warmwassersystem melden? ................ 48 

1.5.7 Was mache ich bei einer Kontamination eines Wassersystems durch 

Pseudomonas aeruginosa? ......................................................................................................... 49 

1.5.8 Was sind die schlimmsten Fehler bei Planung, Bau und Betrieb von Trinkwasseranlagen? ........... 50 

1.5.9 Welche wichtigsten Ratschläge kann man erteilen? ...................................................................... 50 

1) Prof. Dr. rer. nat. Werner Mathys, Dr. med. Elisabeth Junge-Mathys, Institut für Hygiene des Universitätsklinikums Münster 

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1 Hygiene in der Hausinstallation – Trinkwasserschutz ist Gesundheitsschutz 

1.1 Einführung 

1.1 Einführung 

Trinkwasser ist unser wichtigstes Lebensmittel und Körperpflegemittel. Es wird deshalb ständig kontrolliert und 

muss höchste Qualitätsanforderungen erfüllen. Seit vor über 100 Jahren der Zusammenhang zwischen Seuchenausbrüchen 

und durch Abwasser verunreinigtes Trinkwasser erkannt wurde, sind Mediziner, Wissenschaftler und 

Techniker um eine hygienisch sichere Trinkwasserqualität bemüht. 

Die grundlegenden Anforderungen an die Qualität von Trinkwasser sind in Deutschland in der Trinkwasserverordnung 

[16] festgelegt. Die Verordnung definiert: „Trinkwasser ist alles Wasser, das im häuslichen Bereich zum 

Trinken und für andere Lebensmittelzwecke, zur Körperpflege und -reinigung sowie zur Reinigung von Gegenständen, 

die nicht nur vorübergehend mit Lebensmitteln oder dem menschlichen Körper in Kontakt kommen, 

bestimmt ist.“ Trinkwasser muss frei sein von vermeidbaren Verunreinigungen und beim Verbraucher in einwandfreiem 

Zustand, gesundheitlich unbedenklich, farblos, klar, kühl, geruchlos und ohne anormalen Geschmack, zu 

entnehmen und zu verbrauchen sein. 

Zur Erreichung des Qualitätsziels der Verordnung ist insbesondere die Einhaltung der allgemein anerkannten 

Regeln der Technik (a. a. R. d. T.) von größter Bedeutung. Darunter ist nach [6] zu verstehen: „Eine ausdrückliche 

gesetzliche Definition der a. a. R. d. T. gibt es nach vorliegenden Erkenntnissen nicht. Zu verstehen sind die 

a. a. R. d. T. als technische Festlegungen für Verfahren, Einrichtungen und Betriebsweisen, die nach vorherrschender 

Ansicht der entsprechenden Fachkreise zum Erreichen des vorgegebenen Ziels geeignet sind, im 

Rahmen der Zielvorgaben unter Verhältnismäßigkeitsaspekten wirtschaftliche Gesichtspunkte berücksichtigen 

und die sich in der Praxis allgemein bewährt haben oder deren Bewährung nach herrschender Auffassung in 

überschaubarer Zeit bevorsteht.“ Die Beachtung der a. a. R. d. T. gilt auch für die Errichtung und den Betrieb der 

Hausinstallation, die in der TrinkwV 2001 als eigenständige Wasserversorgungsanlage definiert ist. 

Nach § 3 Nummer 3 der TrinkwV 2001 „sind Hausinstallationen“ für Trinkwasser (= Trinkwasser-Installationen) 

„die Gesamtheit der Rohrleitungen, Armaturen und Geräte, die sich zwischen dem Punkt der Entnahme von 

Wasser für den menschlichen Gebrauch und dem Punkt der Übergabe von Wasser aus einer Wasserversorgungsanlage 

(…) an den Verbraucher befindet.“ 

Zweck und Beschaffenheit von Hausinstallationen für Trinkwasser sowie die Erfüllung gesetzlicher Vorgaben 

liegen ausschließlich in der Verantwortung des jeweiligen Haus- oder Wohnungseigners bzw. -betreibers. Für den 

Betreiber ergeben sich hieraus Konsequenzen im Hinblick auf die geforderte Verkehrssicherungspflicht und hinsichtlich 

seiner Verantwortung im Falle des Auftretens von wasserbedingten Erkrankungen oder Gesundheitsstörungen. 

Jeder Betreiber von Hausinstallationssystemen ist schon auf Grund der Verkehrssicherungspflicht gehalten, die 

Benutzer von Hausinstallationsanlagen vor Gefahren zu schützen, die über das übliche Risiko bei der Anlagenbenutzung 

hinausgehen (VDI 6023 Blatt 1, Juli 2006 [23]). 

Die Hausinstallation für Trinkwasser beginnt unmittelbar nach der Wasserübergabestelle des Wasserversorgungsunternehmens 

(WVU) im Haus, in der Regel direkt hinter dem Wasserzähler. Für die Hausanschlussleitung auf 

dem Grundstück einschließlich Wasserzähler ist dagegen das WVU verantwortlich. 

10


1.2 Qualitätsbeeinträchtigungen in der Hausinstallation 

In Deutschland, der EU und zunehmend auch in anderen Ländern gilt beim Schutz des Trinkwassers das Vorsorgeprinzip. 

In der Trinkwasserverordnung 2001 besitzt der „Besorgnisgrundsatz“ eine hohe Bedeutung. Beim Vorsorgeprinzip 

müssen, wie es das Bundesverwaltungsgericht formuliert hat, „auch solche Schadensmöglichkeiten 

in Betracht gezogen werden,… für die noch keine Gefahr, sonder nur ein Gefahrenverdacht oder ein Besorgnispotential 

besteht“. Je weniger darüber ausgesagt werden kann, ob ein möglicher Schaden auch tatsächlich eintreten 

wird, desto bedeutender für die Bewertung ist das zu gewärtigende Schadensausmaß; und je weniger das 

Schadensausmaß vorhergesehen werden kann, desto mehr ist die Betrachtung von „Worst-Case-Szenarien“ 

gerechtfertigt. Dieser Grundsatz folgt dem Vorsorgeprinzip, wonach fehlende wissenschaftliche Gewissheit über 

eine konkrete Gefahr keine Begründung für die Unterlassung von risikomindernden Maßnahmen sein darf. Kritiker 

des Vorsorgeprinzips finden sich vor allem in anderen Teilen der Welt, z. B. USA, wo das Vorsorgeprinzip nicht 

durchgesetzt ist, sondern bisher alleine eine Vermeidung signifikanter, evidenzbasierter Risiken und ein Management 

auftretender Risiken die Rechtswirklichkeit bestimmen. 


Gemeinhin vertraut der Verbraucher darauf, dass durch Trinkwasser in seinem Haushalt keine Gesundheitsschädigungen 

verursacht werden können. Er ist sich auch in der Regel seiner eigenen Verantwortung zur Bewahrung 

der Trinkwasserqualität nicht bewusst. 

Trinkwasser kann jedoch insbesondere in der Hausinstallation eine Reihe von Qualitätsbeeinträchtigungen in physikalischer, 

chemischer und mikrobiologischer Hinsicht erfahren: 

Verminderung der ästhetischen Qualität: Geruchsbildung (z. B. „muffig“, „eklig“, „nach faulen Eiern“), Trübstoffbildung, 

Verfärbungen (rostig, blau-grün) 

Kaltwasser zu warm, wenig appetitlich, schal 

Warmwasser zu kalt 

Vorkommen von erhöhten Gehalten an Schwermetallen (Pb, Cu, Cd, Ni, Fe) 

Vorkommen von erhöhter Biomasse und Krankheitserregern 

1.2.1 Chemische Veränderungen der Trinkwasserqualität in Hausinstallationen 

Aus Materialien, die in Kontakt mit Wasser stehen, können sich in Abhängigkeit von vielen Faktoren, insbesondere 

aber der Dauer einer Stagnation, Stoffe lösen und in das Trinkwasser übergehen (Migration). Die TrinkwV 

2001 trägt dem Rechnung und hat in der Anlage 2 zu § 6 Abs. 2 Teil II: „Chemische Parameter, deren Konzentration 

im Verteilungsnetz einschließlich der Hausinstallation ansteigen kann“ speziell die Stoffe mit Grenzwerten versehen, 

die sich außerhalb der Verantwortung der Wasserwerke erhöhen können. Aus gesundheitlichen/toxikologischen 

Gründen ist hier z. B. die zulässige Konzentration von Metallen wie Blei, Kupfer, Nickel und Cadmium im 

Trinkwasser begrenzt. Darüber, ob der Grenzwert der TrinkwV 2001 für Kupfer (2 mg/l) oder für Blei (zur Zeit 

0,025 mg/l; 0,010 mg/l ab 01.12.2013) eingehalten wird, entscheidet eine für die durchschnittliche wöchentliche 

11



Wasseraufnahme des Verbrauchers repräsentative Probe, die durch ein besonderes Probenameverfahren [17] 

gewonnen wird. 

Bei Blei als Installationsmaterial ist in jedem Fall mit Grenzwertüberschreitungen zu rechnen, bei Kupfer und verzinktem 

Stahl sind die entsprechenden Einsatzgrenzen zu berücksichtigen (DIN 50930-6). Die Verantwortung 

dafür trägt der Planer, Installateur und Betreiber, der Versorger ist verantwortlich für Informationen zur Wasserbeschaffenheit. 

In einigen Regionen Deutschlands, z. B. in den Neuen Bundesländern oder dem Stadtgebiet von Bonn, sind 

noch alte Trinkwasser-Installationen aus Blei vorhanden. Blei wird schnell und in hohen Konzentrationen ins Trinkwasser 

abgegeben und ist für Säuglinge und Kleinkinder und schwangere Frauen besonders gesundheitsschädlich. 

Trinkwasser aus Bleileitungen ist nicht geeignet für die Zubereitung von Säuglingsnahrung und sollte auch 

nicht während einer Schwangerschaft getrunken werden. Dies gilt bei Blei nicht nur für Stagnationswasser, 

sondern immer, d. h. auch für frisches, lang abgelaufenes Wasser. 

Kupfer ist für den Menschen ein notwendiges Spurenelement. Der tägliche Bedarf des Erwachsenen beträgt ca. 

1 mg. Kupfer kann in extrem hohen Konzentrationen Übelkeit, Erbrechen, Durchfall hervorrufen. Eine lang andauernde 

Versorgung von Säuglingen mit Wasser mit mehr als 2 mg Kupfer pro Liter ist für Neugeborene und Säuglinge 

möglicherweise gesundheitsschädlich. Bei Säuglingen wurde in seltenen Einzelfällen von einer kupferinduzierte 

Leberzirrhose berichtet. Fallberichte aus Bayern und dem Emsland beschreiben Todesfälle bei Säuglingen, 

die mit extrem saurem privaten Brunnenwasser aus Kupferleitungen versorgt wurden. Es wird diskutiert, ob Kupferwerte 

> 5 mg/l lebertoxisch sind. Bei Einhaltung des Trinkwassergrenzwertes von 2 mg/l liegen die Werte um 

den Faktor 3-5 unterhalb mutmaßlicher Leber schädigender Werte (auch beim Säugling). Das Umweltbundesamt 

empfiehlt zum Schutz von Säuglingen: „Deshalb darf zur Zubereitung von Säuglingsnahrung kein Stagnationswasser 

verwendet werden! Bei Beachtung dieser Forderung ist die Kupferbelastung des Trinkwassers auch für 

nicht gestillte Säuglinge unkritisch.“ [21]. 

Allgemein empfiehlt das Umweltbundesamt Folgendes: „Trinkwasser, das länger als vier Stunden in der Trinkwasser-Installation 

„stagniert“ – also gestanden hat, sollte grundsätzlich nicht zur Zubereitung von Speisen und 

Getränken genutzt werden. Auf jeden Fall ist solches Stagnationswasser zur Verwendung bei der Ernährung von 

Säuglingen ungeeignet. Das Wasser sollte zunächst einige Zeit laufen, ehe es als Lebensmittel verwendet wird. 

Des Weiteren empfiehlt das Umweltbundesamt: Trinkwasser, das in verchromten Armaturen länger als 30 

Minuten gestanden hat (Menge maximal ein viertel Liter = 1 großes Glas Wasser), sollte von Personen, die gegen 

Nickel vorsensibilisiert sind (in Deutschland etwa jede sechste Person), nicht zum Händewaschen oder zur Körperpflege 

verwendet werden. Solches Wasser kann stark nickelhaltig sein und bei dem genannten Personenkreis 

zu Hautreaktionen führen.“ 

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Tabelle 1: Bedeutung des Auftretens von Schwermetallen im Trinkwasser aus Hausinstallationen und Gegenmaßnahmen, modifiziert nach 

„Trink was – Trinkwasser aus dem Hahn. Gesundheitliche Aspekte der Trinkwasser-Installation – Informationen und Tipps für 

Mieter, Haus- und Wohnungsbesitzer“ [21] 

Verwendung für Nach 

Stagnation 

von… 

Blei ältere Installationsrohre 

und Hausanschlussleitungen 

Unabhängig 

von einer 

Stagnation 

Nickel verchromte Armaturen Über 30 

Minuten 

Blankes 

Kupfer 

neue oder nach heutigem 

Stand nicht normgerecht 

eingebaute Trinkwasserinstallationen 

normgerecht eingebaute 

Trinkwasserinstallation 

Über 30 

Minuten 

Über 4 

Stunden 

Vorsorgemaßnahme? 

Keine Zubereitung 

von Lebensmitteln 

und/oder 

Fläschchennahrung 

Mund- und Hautkontaktvermeiden,namentlich… 

Keine regelmäßige 

Zubereitung 

von Fläschchennahrung… 

Für welchen 

betroffenen 

Personenkreis 

…für Säuglinge und 

Kleinkinder bis zum 

Alter von 6 Jahren 

und für schwangere 

Frauen 

…Personen, die 

gegen Nickel allergisch 

reagieren 

…für Säuglinge bis 

zum Alter von 

1Jahr 

Abhilfe 

Abgepacktes, für 

Säuglinge geeignetes 

Wasser verwenden 

Bis zu 250 ml 

Wasser vorher 

ablaufen lassen 

Das Wasser 

vorher ablaufen 

lassen, bis es 

etwas kühler aus 

der Leitung 

kommt 

Bedeutung der Stagnation 

Wasser, das nicht fließt, wird nicht verbraucht, es stagniert. Die Stagnation von Trinkwasser ist der wohl wichtigste 

Faktor für Qualitätsbeeinträchtigungen in chemischer und auch mikrobiologischer Hinsicht und bedarf einer 

besonderen Aufmerksamkeit und der Einhaltung von Regeln und besonderen Betriebsweisen. 

Die Empfehlung des Umweltbundesamtes [21] zielt explizit auf die negativen Folgen einer Stagnation ab, belässt 

die Verantwortung für einen regelmäßigen Wasseraustausch aber allein beim Nutzer der Anlage. Für längere Perioden 

der „Nichtbenutzung“ = Stagnation wurden vom Umweltbundesamt Regeln in der folgenden Tabelle 

zusammengefasst: 

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Tabelle 2: Maßnahmen nach Stagnation in der Hausinstallation, modifiziert nach „Trink was – Trinkwasser aus dem Hahn. Gesundheitliche 

Aspekte der Trinkwasser-Installation – Informationen und Tipps für Mieter, Haus- und Wohnungsbesitzer“ [21] 

Dauer der Abwesenheit Maßnahmen zu Beginn der Abwesenheit 

Die Umsetzung dieser Anforderungen sowie der Empfehlungen für die Verminderung der Aufnahme von Kupfer 

sind für die Verbraucher nur schwer einzuhalten und werden in der Praxis kaum regelmäßig umgesetzt. Einer 

innovativen Technik, die ohne Aktion des Verbrauchers einen ausreichenden Austausch des Trinkwassers in der 

Hausinstallation bewirkt, kommt hier im Sinne eines präventiven Gesundheitsschutzes eine verstärkte Bedeutung 

zu. Hierzu zählen Komponenten mit integrierter Hygienespül-Funktion. 

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Maßnahmen bei Rückkehr 

4 und mehr Stunden, bis 2 Tage keine Stagnationswasser ablaufen 

lassen 

Mehrere Tage Wohnungen: 

Schließen der Stockwerksabsperrung 

Einfamilienhäuser: 

Schließen der Absperrarmatur hinter der 

Wasserzählanlage 

Mehrere Wochen Selten genutzte Anlagenteile wie z. B. 

Gästezimmer, Garagen- oder Kelleranschlüsse… 

Mehr als 4 Wochen Wohnungen: 

Schließen der Stockwerksabsperrung 

Einfamilienhäuser: 

Schließen der Absperrarmatur hinter der 

Wasserzählanlage 

Mehr als 6 Monate Schließen der Hauptabsperrarmatur, Entleeren 

der Leitungen (Frostschutz), 

Absperren der Zulaufleitung 

Mehr als 1 Jahr Anschlussleitung von der Versorgungsleitung 

durch eine Fachfirma abtrennen 

lassen 

Öffnen der Stockwerksabsperrung, 

Wasser 5 Min. fließen lassen 

Öffnen der Absperrarmatur, 

Wasser 5 Min. fließen lassen 

…regelmäßige, mindestens 

monatliche Erneuerung des 

Wassers 

Öffnen der Stockwerksabsperrung, 

Spülen der Trinkwasser- 

Installation 

Öffnen der Absperrarmatur, Spülen 

der Trinkwasser-Installation 

Öffnen der Hauptabsperrarmatur, 

Spülen der Trinkwasser-Installation 

Benachrichtigung des WVU, Wiederanschluss


1.2.2 Allgemeine Mikrobiologische Beeinträchtigungen des Trinkwassers 


Trinkwasser ist nicht steril, sondern enthält auch bei Erfüllung aller gesetzlichen Anforderungen Mikroorganismen. 

Diese lassen sich in vier Gruppen unterteilen: 

Gruppe 1: natürliche Flora ohne hygienische Relevanz; natürlicher Bestandteil jeden Wassers, auch von unbeeinflusstem 

Grundwasser 

Gruppe 2: Anstieg der Koloniebildenden Einheiten (KBE, s.u.), Qualitätsbeeinträchtigungen, Auftreten von Einzellern 

(z. B. Amöben) und Wirbellosen; beginnende nutzungsorientierte Relevanz 

Gruppe 3: hohe nutzungsorientierte Relevanz, stark erhöhte KBE, Veränderung von Geruch, Geschmack, 

Aussehen 

Gruppe 4: hohe hygienische Relevanz, Auftreten von Krankheitserregern wie Pseudomonas aeruginosa und 

Legionellen 

Beim Vorliegen bestimmter hygienisch ungünstiger Faktoren kann die Hausinstallation als Bioreaktor 1) verstanden 

werden der durch folgende Faktoren angetrieben wird: 

falsche Temperaturniveaus 

Eintrag von Nährstoffen 

lange Verweilzeit von Wasser-Kontaktzeit 

geringe Entnahme: Stagnation 

Mit fortschreitender Entwicklung und wachsender Komplexität von Trinkwasseranlagen sind neue, früher weitgehend 

unbekannte Risiken durch nicht aus dem Abwasser stammende Mikroorganismen entstanden, vor allem in 

weit verzweigten, Wasser führenden Installationssystemen von Gebäuden (Krankenhäuser, Altenheime, Hotels 

u. a.). Neuere Untersuchungen weisen darauf hin, dass das Hausinstallationssystem als Infektionsquelle nicht nur 

im Zusammenhang mit Legionellen, sondern auch mit anderen Mikroorganismen, insbesondere Pseudomonas 

aeruginosa von Bedeutung ist. Dies bedeutet, dass sowohl die Trinkwasseranlage Warm (PWH) wie die Trinkwasseranlage 

Kalt (PWC) als mögliche Infektionsquelle in Betracht zu ziehen sind. 

Beobachtungen aus der Praxis zeigen, dass in der Gesamtkette Planung, Ausführung, Betrieb massive Verletzungen 

grundlegender Hygieneregeln vorkommen, die zu einer nachhaltigen und oft schwierig zu beseitigenden 

Verunreinigung des Hausinstallationssystems führen können. Als mögliche Risikofaktoren für die Kontamination 

des Kaltwassersystems und teilweise auch des Warmwassersystems in Gebäuden können genannt werden: 

nicht sachgerechte Planung (z. B. Überdimensionierung von Speichern, Leitungen) 

mangelhafte, nicht fachgerechte Installation 

Verwendung ungeeigneter Materialien und Bauteile 

nicht sachgerechte Dichtigkeitsprüfung vor Inbetriebnahme 

nicht sachgerechte Inbetriebnahme 

nicht regelmäßig genutzte Leitungsteile mit stagnierendem Wasser 

nicht bestimmungsgemäßer Betrieb 

erhöhte Temperatur im Kaltwasserbereich von deutlich mehr als 20 °C 

Begünstigung der Biofilmbildung 

1) Understanding the distribution system as a bioreactor: a framework for managing heterotrophic plate count levels. Peter M. Huck, Graham A. Gagnon; International 

Journal of Food Microbiology 92 (2004) 347-353 

15



Besondere Bedeutung für die mikrobiologische Qualität von Trinkwasser in Trinkwasseranlagen haben das Vorhandensein 

und das Ausmaß der Bildung von Biofilmen. 

Biofilme 

Biofilme bestehen aus Zellen von Bakterien, Pilzen oder auch Algen, die sich an Materialien zunächst anheften 

und im Weiteren mit einer Schleimschicht, in die Eisen- oder Kalkablagerungen eingebaut sein können, umgeben. 

Biofilme besiedeln alle mit Wasser benetzten Flächen, z. B. Wandungen von Rohren, Speichern, Apparaten. 

Mikroorganismen treten hier nicht als Reinkultur, sondern gemischt in Gesellschaften auf. Auch Krankheitserreger 

wie Legionellen oder Pseudomonaden können in den Biofilm eindringen und sich dort vermehren. Im Schutz des 

Biofilms entziehen sie sich widrigen äußeren Lebensumständen. Unzureichende oder nur zeitweise Chlorung 

z. B. führt nur zu einer Inaktivierung der oberen Bereiche eines Biofilms, tiefere Schichten werden nicht erfasst. 

Aus diesen tiefen Zonen können immer wieder Bakterien nachwachsen und in das vorbei fließende Wasser übertreten. 

Nur diese so genannten planktontischen Keime werden bei üblichen mikrobiologischen Kontrolluntersuchungen 

erfasst. Sie repräsentieren aber nur einen winzigen Bruchteil der in den Biofilmen vorhandenen Mikroorganismen. 

Biofilme können eine Reihe von Qualitätsbeeinträchtigungen im Trinkwasser hervorrufen: 

Bildung von Geruchsstoffen (z. B. Actinomyceten) 

Verfärbungen und Trübung von Trinkwasser 

mikrobiell induzierte Korrosion (Biokorrosion = MIK) 

Erhöhung des Strömungswiderstandes 

Schaffung eines Lebensraums auch für Krankheitserreger 

ständige Kontamination des Trinkwassers durch freigesetzte Mikroorganismen 

schlagartiges Freisetzen großer Bakterienmengen bei Reparaturen oder starken Druckschwankungen 

erhöhte Toleranz gegen Desinfektionsmittel, Zehrung von Desinfektionsmitteln 

Begünstigende Faktoren für das Biofilmwachstum sind u. a.: 

Stagnation 

Fließgeschwindigkeit 

Menge mikrobiell verwertbarer Nährstoffe 

Wassertemperatur 

Rauhigkeit der Oberfläche 

Anwesenheit von Desinfektionsmitteln 

Sanierungskonzepte, welche die Eliminierung oder Reduzierung von Bakterien in Trinkwasseranlagen zum Ziel 

haben, müssen immer auf eine deutliche Reduzierung oder sogar Eliminierung der Biofilme abgezielt sein, damit 

nachhaltige Wirkungen erzielt werden können. Das Vorkommen von Biofilmen im Gesamtsystem von Trinkwasseranlagen 

macht auch deutlich, dass punktuelle, lokale Maßnahmen häufig nicht zum gewünschten Erfolg 

führen, da sie in der Regel nur die frei schwimmenden Organismen erfassen. 

Trinkwasser führende Systeme sind deshalb so zu planen, auszuführen, zu betreiben und instand zu halten, dass 

sie das Wachstum oder die Bildung von Biofilmen bzw. Mikroorganismen nicht begünstigen. Dies erfordert in der 

Regel: 

die Verwendung von Installationsmaterialien, von denen möglichst keine verwertbaren Nährstoffe abgegeben 

werden, 

die Vermeidung von Stagnation des Trinkwassers, 

16



die Vermeidung unnötiger Speicherung des Trinkwassers, 

eine angemessene, bestimmungsgemäße Wasserentnahme 

Vermeidung von Temperaturbereichen, bei denen Bakterienwachstum, insbesondere das von Krankheitserregern, 

gefördert wird. 

Zu den wichtigsten Mikroorganismen, die sich in Trinkwasseranlagen vermehren können und zu mikrobiellen Problemen 

beitragen, gehören im Warmwasser Legionellen und atypische Mykobakterien, im Kaltwasser Pseudomonaden 

und andere heterotrophe Bakterien. 

Koloniebildende Einheiten (KBE) 

Mit den Parametern Koloniezahlbestimmung bei 22 °C wie auch bei 36 °C (TrinkwV 2001, Anlage 3) werden so 

genannte heterotrophe Mikroorganismen erfasst, die Bakterien und Pilze, nicht jedoch Viren und Parasiten 

umfassen. Sie besitzen Indikatoreigenschaften in Hinblick auf die allgemeine Zustandsbeschreibung der Wasserbeschaffenheit 

ohne direkte Korrelation zum Vorkommen von Krankheitserregern wie Legionellen, können aber 

Hinweise auf das Vorkommen von Pseudomonaden oder anderen fakultativen Krankheitserregern, das Wiederverkeimungspotenzial 

in Hausinstallation und das Vorkommen von Biofilmen geben. 

Mit der Koloniezahlbestimmung bei 22 °C werden vorwiegend natürlich vorkommende Mikroorganismen, mit der 

Koloniezahlbestimmung bei 36 °C eher hygienisch relevante Mikroorganismen erfasst. Erhöhte Zahlen an KBE 

deuten häufig auf Stagnationen oder kontaminierte Bauteile (z. B. Dosieranlagen, Ionenaustauscher) in der Hausinstallation 

hin. 

Abbildung 1: Massives Wachstum koloniebildender Einheiten (KBE/ml) auf einem Nährboden 

Coliforme Bakterien 

Coliforme Bakterien sind eine inhomogene Gruppe innerhalb der „Enterobacteriaceae“, die durch bestimmte biochemische 

Reaktionen beim Nachweis definiert sind. Zu den Coliformen Bakterien zählen außer dem Fäkalindikator 

Escherichia coli vor allem Klebsiella, Enterobacter, Citrobacter und Serratia. Die beiden gemäß TrinkwV 2001 

zugelassenen Bestimmungsverfahren (ISO-Verfahren und Colilert ® Quantitray) können zu unterschiedlichen 

Ergebnissen führen. 

Anders als beim E.coli, der immer zwingend eine fäkale Verunreinigung anzeigt, weist der Nachweis Coliformer 

Bakterien in der Regel unspezifisch häufig auch auf eine nicht-fäkale Herkunft hin. Ein Beispiel dafür sind massen- 

17



haftes Auftreten von Coliformen Bakterien – hier Enterobacter – in für die Trinkwasserversorgung genutzten Talsperrenwässern. 

Auch die Coliformen Bakterien bedeuten eine unerwünschte Belastung des Wassers und sind in 

der TrinkwV 2001 mit Grenzwerten, allerdings mit zeitlich befristeten Überschreitungen, belegt. Verschiedene 

Coliforme Bakterien neigen zur Biofilmbildung und sind dann durch Desinfektionsmaßnahmen schwer unter Kontrolle 

zu bringen. 

1.2.3 Krankheitserreger im Trinkwasser kalt 

Im Bereich der Kaltwasserversorgung sind neben Fäkalindikatoren wie Escherichia coli, Coliforme Bakterien, 

Enterokokken, welche Einträge aus Nicht-Trinkwassersystemen, z. B. Dachablaufwasser, anzeigen können, 

unspezifische Verkeimungen (Erhöhung der Zahl Koloniebildender Einheiten – KBE) insbesondere Kontaminationen 

durch Pseudomonaden von Bedeutung. 

Pseudomonas aeruginosa ist ein allgegenwärtiger Keim, der jegliche feuchte Nische besiedeln kann. Er tritt regelmäßig 

in Abwasser, Oberflächengewässern, Pflanzen, Früchten, Lebensmittel, feuchtem Erdreich, feuchten Putzutensilien 

(Tücher, Schwämme), Waschbeckensiphons, Gullys und sogar in Desinfektionsmittellösungen auf. Auf 

Nährböden wächst er unter Produktion eines grünen Pigments (→ Abb. 2). 

Abbildung 2: Kultur von Pseudomonas aeruginosa auf einem Nährmedium; typisch ist die Bildung eines grünen Pigmentes (Pyocyanin) 

Pseudomonaden zeichnen sich durch äußerst geringe Nährstoffansprüche und Vermehrungsfähigkeit schon bei 

Temperaturen unterhalb von 15 °C aus und können so alle Wässer einschließlich Trinkwasser kontaminieren. Am 

häufigsten sind endständige punktuelle Kontaminationen z. B. von Strahlbegrenzer, die über Spritzkontamination 

aus besiedelten Siphons leicht besiedelt werden können. Auch Entnahmearmaturen konnten als Quelle für Pseudomonaden 

identifiziert werden. 

Pseudomonas aeruginosa ist außerhalb des Krankenhauses bekannt als Ursache von Infektionen der Haut wie 

der Whirlpool-Dermatitis und Follikulitis sowie der Schwimmbad-assoziierten Otitis externa (Infektion des äußeren 

Gehörgangs – „swimmers ear“). Für diese Infektionen sind äußerst hohe Keimdosen nötig, die in Trinkwassersystemen 

in der Regel nicht erreicht werden. Ein normal gesunder Mensch trägt ein nur geringes Risiko, durch eine 

Infektion mit Pseudomonas aeruginosa zu erkranken. 

Besonders betroffen durch Atemwegsinfekte im häuslichen Bereich sind Patienten mit ererbter zystischer Fibrose 

(Mukoviszidose). 

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Tabelle 3: Berichte über krankenhausbedingte, wasserassoziierte Infektionen 1) 


Keim Anzahl Berichte 

Pseudomonas aeruginosa 13 

Stenotrophomonas maltophilia 5 

Mycobacterium fortuitum 4 

Mycobacterium xenopi 2 

Serratia marcescens 2 

Burkholderia cepacia 1 

Aeromonas hydrophila 1 

Aspergillus fumigatus 1 

Fusarium solani 1 

Exophiala jeanselmei 1 

1) Anaisse et al., Arch Intern Med 2002; 162:1483 

Tabelle 4: Anteil wasserassoziierter Krankenhausinfektionen mit P.aeruginosa und ihre Folgen 1) 

Anteil Folgen 

>40 % auf Intensivtherapiestationen 

>30 % auf Normalstationen 

1) Reuter et al. Crit.Care Med. 2002; 30: 2222 

Anaissie et al. Arch.Intern.Med. 2002; 162:1483 

erhebliche Verlängerung der Liegezeiten 

ca. 1400 Todesfälle pro Jahr in den USA durch wasserassoziierte 

P.aeruginosa Pneumonie 

Im Krankenhausbereich gehört P.aeruginosa zu den häufigsten Erregern krankenhausbedingter Infektionen 

(Wund-, Harn- und Atemwegsinfekte) mit oft tödlichem Verlauf. Die Übertragung verläuft hier in der Regel durch 

Verschleppen von Erregern in sensible Bereiche, z. B. in Beatmungsgeräte und andere medizinische Gerätschaften. 

Oft werden nur endständige Entnahmestellen durch sekundäre Kontamination aus hoch besiedelten 

Geruchsverschlüssen von Waschbecken zur Infektionsquelle. Die Folgen können dramatisch sein. So starben in 

einem Krankenhaus in Kanada im Jahr 2007 sechs Frühgeborene durch eine Infektion mit P.aeruginosa, die auf 

solche Geruchsverschlüsse zurückgeführt werden konnte. Eine Frühgeborenenstation in Los Angeles musste 

wegen des Auftretens wasserbedingter Pseudomonas-Infektionen geschlossen werden. 

In der letzten Zeit wurde darüber hinaus gehäuft über zum Teil hohe systemische Kontaminationen von 

Hausinstallationssystemen in medizinischen Einrichtungen berichtet, wobei mit verschiedensten, chemischen 

und physikalischen Sanierungsverfahren nur unzureichende Erfolge erzielt werden konnten. Die Kontaminationen 

standen häufig im Zusammenhang mit der Erstinbetriebnahme von Hausinstallationssystemen. Die Ursachen 

dafür sind vielfältig und können in der Gesamtkette Planung, Ausführung, Betrieb liegen. In dem bereits oben 

erwähnten kanadischen Krankenhaus erkrankten 50 Säuglinge im Jahr 2004 an P.aeruginosa-Infektionen, die auf 

eine Besiedlung des maroden Kaltwassersystems zurückgeführt werden konnten. 

Bei Besiedlungen mit P.aeruginosa kommt der Aufklärung der Kontaminationsquelle eine herausragende Bedeutung 

zu. Wenn die Quelle nicht identifiziert wird, sind alle Maßnahmen wirkungslos. Erfahrungen zeigen, dass 

19



nach Eliminierung der Kontaminationsquelle sich die Wasserqualität auch ohne Zusatz von Desinfektionsmitteln 

stabilisiert. Als Quellen beschrieben wurden z. B. Feinfilter, Magnetventile, zuführende Leitungsteile von Dosieranlagen, 

Ionenaustauscher. Bei der Aufklärung der Kontaminationsursache ist es empfehlenswert, Probenahmepunkte 

festzulegen, die eine abschnittsweise Analyse des Gebäudes und damit eine schnelle Problemeingrenzung 

ermöglichen. 

Nach Einschätzung des Umweltbundesamtes wird Pseudomonas aeruginosa nur in solchen Einrichtungen für 

relevant angesehen, in denen Patienten medizinisch behandelt, untersucht und gepflegt bzw. Kleinstkinder 

betreut werden [19], da hier zusätzliche Infektionsrisiken bestehen. Für diese Bereiche sind deshalb Höchstwerte 

(nicht zu verwechseln mit Grenzwerten nach TrinkwV 2001) definiert worden ([5]). 

Tabelle 5: Empfehlung des Umweltbundesamtes zu Höchstwerten von Pseudomonas aeruginosa, modifiziert nach [18]; Untersuchungsintervall: 

mindestens jährlich 

Art der Einrichtung Ort der Entnahme 

Krankenhäuser, 

andere Medizinische 

Einrichtungen, 

Pflegeeinrichtungen 

Übrige Einrichtungen/Gebäudetypen 

Grundlegende Regeln für Planung und Ausführung von Trinkwasserinstallationen kalt 

Die folgende Darstellung stellt exemplarisch Schwachpunkte dar. Sie erhebt keinen Anspruch auf Vollständigkeit. 

Alle Materialien und Prozesse, durch die bakterienhaltiges Material (z. B. Erde, Schmutz, Tiere, unsauberes 

Wasser, Stoffreste) in das Innere einer Wasseranlage gelangen können, müssen als mögliche Kontaminationsquellen 

in Betracht gezogen werden: 

Leitungen, Apparate und Armaturen müssen für den bestimmungsgemäßen Verbrauch dimensioniert werden. 

Es dürfen nur saubere und trockene Installationsmaterialien verwendet werden. Verschlusskappen dürfen erst 

unmittelbar vor der Montage entfernt werden (z. B. Rohre, Entnahmearmaturen). 

Entnahmestellen müssen nach Inbetriebnahme einer regelmäßigen und ausreichenden Nutzung unterliegen. 

Dies gilt auch dann, wenn ein Gebäude nicht genutzt wird oder werden kann. 

nur kurze Stichleitungen, Strang- oder Ringleitungssysteme installieren 

Ein Wärmeübergang von Warmwasserleitungen auf Kaltwasserleitungen muss so soweit wie möglich verhindert 

werden. Ziel muss sein, die Kaltwassertemperaturen dauerhaft



Bypass-Leitungen, die im Normalbetrieb nicht durch strömt werden, sind nicht zulässig. 

Druckprüfung: Eine Prüfung auf Dichtheit mit Wasser nach DIN 1988 Teil 2, Abschnitt 11.1, darf nur mit hygienisch 

einwandfreiem filtriertem Trinkwasser erfolgen und nur dann, wenn sichergestellt ist (siehe dazu auch das 

Ergebnisprotokoll der Konsensuskonferenz vom 31.03.2004 in Bonn [18] sowie [2] und [25]): 

dass der Hausanschluss gespült und für den Anschluss und Betrieb freigegeben wurde oder der Bauwasseranschluss 

für die Befüllung aus hygienischer Sicht geeignet ist und die mikrobiologischen Anforderungen der 

TrinkwV 2001 erfüllt sind. Zusätzlich zu den Anforderungen der Anlage 1 der TrinkwV 2001 sollte der Untersuchungsumfang 

auf Pseudomonas aeruginosa zumindest bei Krankenhäusern und Altenwohnheimen erweitert 

werden. 

dass die Befüllung des Leitungssystems über hygienisch einwandfreie Komponenten erfolgt und hygienisch 

einwandfreies Trinkwasser hierzu verwendet wird. Die Verwendung von Schläuchen ist zu vermeiden 

(→ Abb. 3). 

dass der Zeitraum von der Dichtheitsprüfung mit Trinkwasser bis zur bestimmungsgemäßen Inbetriebnahme 

maximal 48 Stunden beträgt. 

eine Prüfung mit Trinkwasser und anschließendem Absperren und Entleeren ist aus hygienischen Gründen auf 

keinen Fall zulässig. 

Trinkwasseranlagen, die nicht unmittelbar (innerhalb von 48 Stunden) nach der Druckprüfung in Betrieb 

genommen werden können, sind unter Beachtung von Sicherheitsanforderungen mit ölfreier Druckluft bzw. 

Stickstoff zu prüfen. Die Prüfung kann abschnittsweise in Prüfabschnitten erfolgen. 

Abbildung 3: Kontaminiertes Trinkwasser in einer Druckprüfungspumpe 

Inbetriebnahme: Die Inbetriebnahme der Anlage sollte zu dem Zeitpunkt erfolgen, der den anschließenden 

bestimmungsgemäßen Dauerbetrieb gewährleistet. Die Inbetriebnahme der Anlage setzt auch die Übergabe an 

den Betreiber/Nutzer voraus. Der Vertreter des Betreibers/Nutzers übernimmt bei der Übernahme der Anlage 

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auch die Verantwortung für den hygienisch einwandfreien Betrieb. Der Bau der Anlage und Vorschriften für ihren 

Betrieb sind vom Hersteller zu dokumentieren. Die Dokumentation ist dem Betreiber bei Inbetriebnahme der 

Anlage zu übergeben. Schon in diesem Stadium ist es empfehlenswert, einen „Water Safety Pan“ zu erstellen. 

Hingewiesen wird darauf, dass an der Übergabestelle die Verantwortung für die Einhaltung der TrinkwV 2001 hinsichtlich 

der Wasserqualität dem Wasserversorger obliegt. 

Spülen der Anlage: Es darf nur Trinkwasser oder Druckluft in hygienisch einwandfreier Qualität eingesetzt 

werden. 

Das zur Spülung verwendete Wasser muss auf seine Trinkwasserqualität gemäß Anlage 1 der TrinkwV 2001 kontrolliert 

werden. Das Untersuchungsspektrum sollte in Großgebäuden auch Pseudomonas aeruginosa einschließen. 

Die Spülung der Anlage muss unmittelbar vor der Inbetriebnahme einer Neuanlage erfolgen und sollte auch bei 

Wiederinbetriebnahme der Trinkwasseranlage und von Anlagenabschnitten, die aus betrieblichen Gründen 

längere Zeit nicht genutzt wurden, durchgeführt werden (siehe dazu auch Tabelle 2 auf Seite 14). 

In medizinischen Einrichtungen sollte erst nach Vorliegen eines einwandfreien hygienisch-mikrobiologischen 

Untersuchungsergebnisses (einschließlich Freiheit von Pseudomonas aeruginosa in 100 ml) die Anlage zur 

Benutzung freigegeben werden. 

Sofern eine Desinfektion des Wassers bei Erstbefüllung notwendig ist, muss der Nachweis der ausreichenden 

Desinfektionskapazität an mehreren, möglichst peripher gelegenen, endständigen Entnahmestellen erfolgen. An 

endständigen Stellen sollte auch die Kontrolle der mikrobiologischen Wasserbeschaffenheit entsprechend den 

Vorgaben der TrinkwV 2001 erfolgen. Es wird empfohlen, auch das Vorkommen von Pseudomonas aeruginosa 

zu untersuchen. 

Desinfektion vor Inbetriebnahme: Trotz aller Bemühungen um Sauberkeit in allen Phasen der Erbauung und 

Inbetriebnahme kann – vor allem in komplexen Gebäuden – das mikrobiologische Ergebnis unbefriedigend sein 

und besondere Maßnahmen unter Einschluss einer Desinfektion erfordern. Es gibt Hinweise darauf, dass neu 

errichtete Systeme ein vermehrtes Nährstoffangebot produzieren, welches ein Wachstum von Bakterien, darunter 

Pseudomonas aeruginosa, fördert. Möglicherweise sind auch neue Bauteile durch nicht hygiene-optimierte Fertigungs- 

oder Prüfprozesse mikrobiell kontaminiert. Aus diesem Grund kann es empfehlenswert sein, einige 

Wochen vor Inbetriebnahme das gesamte System durch Zugabe von Desinfektionsmitteln, z. B. von Chlordioxid, 

chemisch zu desinfizieren. Bei dieser Maßnahme ist von größter Wichtigkeit, dass ein Wasserentnahmeplan aufgestellt 

wird, durch den gewährleistet wird, dass alle Leitungsteile regelmäßig und ausreichend durchspült 

werden. Die Spülung aller möglichen Entnahmestellen/Stränge muss dabei täglich erfolgen. Dies bedeutet einen 

immensen, aber unverzichtbaren Arbeitsaufwand und eine sorgfältige Planung. Zur Reduktion des Arbeitsaufwandes 

können Komponenten mit integrierter automatischen Hygienespülung-Funktion eingesetzt werden. 

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Betrieb der Hausinstallation: Es wird dringend empfohlen, vor der Übergabe eines Bauwerkes an den Nutzer 

die Beschaffenheit der gesamten Trinkwasseranlage zu überprüfen. Dazu ist es notwendig, schon im Vorfeld eine 

Risikoanalyse, etwa entsprechend dem in der Lebensmittelindustrie bewährten HACCP-Konzept (Hazard Analysis 

Critical Control Point) vorzunehmen und einen „Water Safety Plan“ aufzustellen. Die Vorgehensweise könnte 

wie folgt aussehen und sich an der VDI 6023 Blatt 1, Juli 2006 [23] orientieren: 

Erstellen einer umfassenden Dokumentation der Trinkwasseranlage Kalt und Warm 

Festlegung kritischer Kontrollpunkte/Bereiche, die negative Auswirkungen auf die Wasserqualität haben 

können: Einspeisung, Apparate (z. B. Enthärter, Dosieranlagen, Filter, Speicher, Verteilerbalken), Übergabepunkte 

(z. B. Druckerhöhungsstufen, periphere Gebäude, VE-Wasser, Feuerlöschleitung nass-trocken, Nicht- 

Trinkwasser-Anlagen, Anschluss medizinischer Geräte) 

Festlegung von deskriptiven Kontrollpunkten, mit denen die Anlage abgebildet werden kann (z. B. an Steigleitungen, 

Rückläufen der Zirkulation, Stockwerksverteilungen, entfernteste Bereiche) 

Installation spezieller Entnahmearmaturen an allen Kontrollpunkte zur Ermöglichung einer sachgemäßen Probenahme 

Das Gebäude zum Leben erwecken! Wasser verbrauchen! Bei Bedarf Zwangsspülungen vorsehen! 

Es muss eine periodische Spülung insbesondere in Krankenhäusern, Arztpraxen oder Hotels sichergestellt 

sein, unabhängig davon, ob Zimmer belegt sind oder nicht. 

Mikrobiologische Untersuchung der Wasserqualität (Einbeziehung von Pseudomonas aeruginosa empfohlen) 

an allen Kontrollpunkten. Die häufig anzutreffende Praxis, nur 1 oder 2 Proben aus der Peripherie zu ziehen, ist 

für größere Gebäude (Hotels, Kliniken, Altenheime) völlig unzureichend. Die Untersuchung sollte in der Lage 

sein, schon beim ersten Untersuchungsgang eine mögliche Verunreinigungsquelle zu identifizieren, so dass 

gezielte Maßnahmen ergriffen werden können. 

Übergabe an den Betreiber erst beim Vorliegen einwandfreier mikrobiologischer Ergebnisse. 

Bei der Übergabe ist der Betreiber insbesondere darauf hinzuweisen, dass er für einen regelmäßigen und vollständigen 

Austausch des Trinkwassers an allen Entnahmestellen bis zum bestimmungsgemäßen Betrieb der 

Anlage zu sorgen hat. Dies ist eine der wichtigsten Maßnahmen zur Erhaltung einer guten Trinkwasserqualität. 

Ohne einen ausreichenden Austausch von Trinkwasser sind alle Sanierungsmaßnahmen in der Regel erfolglos. Es 

ist zu empfehlen, eine klare Anweisung zu formulieren, in der genau festgelegt ist, in welchen Intervallen und wo 

die Wasserentnahme erfolgen muss (Wasserentnahmeplan/Spülplan). 

Bei der Anwendung von Desinfektionsverfahren im laufenden Betrieb – also nach bestimmungsgemäßer Inbetriebnahme 

– sind entsprechend § 11 der TrinkwV 2001 [11] nur solche Stoffe und Verfahren zulässig, die vom 

Bundesministerium für Gesundheit und Soziales in einer vom Umweltbundesamt geführten Liste im Bundesgesundheitsblatt 

bekannt gemacht worden sind. Alle Maßnahmen sind sorgfältig zu dokumentieren. 

Nach erforderlichen Sanierungsmaßnahmen muss die hygienisch-mikrobiologische Qualität erneut überprüft und 

dokumentiert werden. 

23



1.2.4 Krankheitserreger im Warmwasser 

Auch bei einwandfreier mikrobiologischer Beschaffenheit des Kaltwassers können im Warmwasser innerhalb 

bestimmter Temperaturbereiche spezifische Besiedlungen mit „Warmwasserkeimen“, insbesondere mit Legionellen 

auftreten. Bei erhöhten Temperaturen im Trinkwasser Kalt PWC können die hier beschriebenen Kontaminationen 

im gesamten Wasserkörper auftreten. Auch im Warmwasser ist die Etablierung eines HACCP-Konzeptes 

schon in der Planungsphase sinnvoll, ebenso wie die Schaffung geeigneter Probeentnahmepunkte. 

Atypische Mykobakterien 

Mykobakterien wie M.gordonae, M.kansasii, M.xenopi, M.marinum zählen zu den fakultativen Krankheitserregern 

und werden häufig als „nichttuberkulöse“ oder „atypische“ Mykobakterien zusammengefasst. Die Umwelt, vor 

allem Trinkwasser warm, scheint neben dem Boden der natürliche Lebensraum vieler Mykobakterien zu sein. In 

der Regel sind sie assoziiert mit Biofilmen, in denen sie sich vermehren können. Sie sind gekennzeichnet durch 

eine relativ hohe Chlorresistenz. Für etliche Arten ist eine Übertragung durch Verzehr oder Inhalation von Trinkwasser 

erwiesen, wobei insbesondere Dialyse-Patienten und HIV-infizierte Personen gefährdet sind. In Industrieländern 

entwickelt ein erheblicher Prozentsatz der AIDS-Patienten tödlich verlaufende Infektionen durch atypische 

Mykobakterien; eine Infektion aus der Umwelt gilt als wahrscheinlich. Es bestehen aber noch viele Unsicherheiten 

bei der Abschätzung relevanter Infektionsquellen und wirksamer Präventionsmaßnahmen sowie der 

Bedeutung der atypischen Mykobakterien für die Allgemeinheit. Es ist zu erwarten, dass Maßnahmen zur Reduzierung 

von Legionellen auch Wirksamkeit bei der Reduzierung von Mykobakterien haben. 

Legionellen 

Legionellen zählen zu den bedeutendsten Auslösern von umweltbedingten Infektionen in allen Gebäuden, insbesondere 

in Krankenhäusern, Kliniken oder Altenheimen. 

Durch Legionellen verursachte Erkrankungen verlaufen auf Grund ihrer hohen Todesrate und epidemischen Charakters 

häufig sehr spektakulär und finden dadurch oft Eingang in die Tageszeitungen, die mit Schlagzeilen wie 

„Killerbakterien schlugen beim Schlussverkauf zu“, „Bakterien lauern in der Dusche“, „Killerbakterien bei der 

Queen“ zu einer starken Verunsicherung in der Bevölkerung führen. 

So war auch der erste beschriebene Ausbruch 1976 im Bellevue Stratford Hotel in Philadelphia beim Jahrestreffen 

der „American Legion of Philadelphia“, bei dem 221 Hotelgäste an einer schweren Lungenentzündung 

erkrankten und 29 trotz stationärer Therapie in den umliegenden Krankenhäusern verstarben, gekennzeichnet 

durch Angst und Hysterie. In Presse und Fernsehen wurde diese Krankheit, da vorwiegend Teilnehmer des Veteranentreffens 

betroffen waren, als „Legionärskrankheit“ oder „Veteranenkrankheit“ bezeichnet. Erst ein halbes 

Jahr nach dem Ausbruch in Philadelphia konnte nach intensiver Suche von McDade, einem Mitarbeiter des 

Center for Disease Control (CDC) in Atlanta, ein bisher unbekanntes Bakterium isoliert werden, das keinerlei Verwandtschaft 

mit bisher beschriebenen Mikroorganismen zeigte, und das mit üblichen mikrobiologischen Methoden 

nicht nachgewiesen werden kann. Dieses Bakterium erhielt den Namen Legionella pneumophila. Bis heute 

sind neben dieser Art mehr als 40 andere Arten und 50 Untergruppen beschrieben worden. 

24

1.2.5 Legionellen 



Erreger 

Legionellen sind weit verbreitete, stäbchenförmige bis rundliche aerobe Wasserbakterien. 

Abbildung 4: Wachstum von Legionellen aus einer kontaminierten 

Warmwasserprobe auf einem speziellen 

Anzuchtmedium (BCYE-a-Agar) 

Abbildung 5: Stäbchenförmige Legionellenbakterien unter dem 

Fluoreszenzmikroskop, ca. 1000fache Vergrößerung 

Der natürliche Lebensraum der Legionellen ist warmes Wasser: Aus Seen, Teichen, Flüssen, warmen Quellen, 

tropischen Regenwässern können diese Bakterien regelmäßig isoliert werden. Häufig liegen die Keime intrazellulär 

in Einzellern wie Amöben, Ziliaten oder vergesellschaftet mit Algen vor und können so auch widrige Lebensumstände 

überstehen. Aus ihren natürlichen Reservoiren werden sie sporadisch in vom Menschen geschaffene 

künstliche Biotope eingetragen, in denen sie sich bei optimalen Bedingungen, bevorzugt im Temperaturbereich 

zwischen 30 °C und 45 °C, stark vermehren können. 

Die Mehrzahl der mehr als 40 zur Zeit bekannten Arten, insbesondere Legionella pneumophila Serogruppe 1 

subtyp Pontiac, besitzen humanpathogene Bedeutung. Alle Vertreter der Art Legionella pneumophila und eine 

Vielzahl von non-pneumpophila Arten zählen heute zu wichtigen Erregern von Infektionskrankeiten (=Legionellosen) 

innerhalb und außerhalb von Krankenhäusern. 

Durch Legionellen ausgelöste Erkrankungen 

„Legionärskrankheit“ ist der Trivialname für die schwerste durch Legionellen ausgelöste Erkrankung, die Pneumonie. 

Daneben kann das Bakterium eine Erkrankung mit grippeähnlichem Verlauf verursachen, das Pontiac-Fieber. 

Intensive Untersuchungen haben gezeigt, dass Legionellosen weltweit auftreten und durch sie ausgelöste 

schwere Infektionen keineswegs zu den seltenen Infektionskrankheiten gehören. Die Infektionen durch Legionellen 

sind charakterisiert als opportunistische umweltbedingte Infektionen, wobei schwere Verläufe insbesondere 

bei Personen mit zu Grunde liegenden Erkrankungen oder geschwächtem Immunsystem auftreten. 

25



In den USA, aber auch in vielen anderen Ländern, ist die Legionärskrankheit sehr verbreitet und zählt zu den 

„Top 3“ außerhalb des Krankenhauses erworbenen Lungenentzündungen mit einer Todesrate von ca. 15 %. Es 

wird geschätzt, dass allein in den USA mindestens 25.000 Fälle der Legionärskrankheit mit 4000 Todesfällen auftreten. 

für die Bundesrepublik wurden dem RKI in den letzten Jahren zwischen 400 und 500 Fälle gemeldet. 

Nach Auswertung der CAP-Net Studie (Community Acquired Pneumonia) werden in der BRD nur 1 % bis 2 % 

aller Legionellosefälle korrekt gemeldet. Das bedeutet eine Dunkelziffer von 98-99 %! Die hohe Dunkelziffer ist 

sicherlich auch durch die schwierige Diagnostik der Legionellen in menschlichen Materialien bedingt. Die zurzeit 

am häufigsten durchgeführte Diagnose durch Untersuchung auf Legionellenfragmente im Urin erfasst nur eine 

Serogruppe von L.pneumophila, andere Arten und Gruppen bleiben unentdeckt. 

Wegen des unspezifischen klinischen Verlaufs liegt die Aufklärungsquote vereinzelt auftretender Pontiacfieber- 

Erkrankungen praktisch bei null, ihre Zahl dürfte aber deutlich höher sein als die der Legionärskrankheit. 

Charakterisierung der durch Legionellen ausgelösten Erkrankungen: 

1. „Legionärskrankheit“ (besser Legionellenpneumonie): 

– schwere, atypische Lungenentzündung mit oft tödlichem Verlauf 

– geringe Befallsrate von ca. 5 % der Exponierten 

– 25-30 % der Erkrankten benötigen Intensivtherapie 

– hohes Fieber (39-41 °C), Muskelschmerzen, Husten, Schüttelfrost 

– Durchfall, Übelkeit, allgemeines Schwächegefühl 

– immer spezielle Legionellen wirksame antibiotische Therapie notwendig 

– Inkubationszeit: 2-10 Tage 

– multiple Risikofaktoren begünstigen den Erwerb der Erkrankung: 

Ältere Personen, männliches Geschlecht, Raucher, Chronisch-obstruktive Lungenerkrankungen, Immunsuppression 

2. Pontiac-Fieber: 

– fiebriger, spontan auftretender Infekt mit spontaner Abheilung (ähnlich wie grippale Infekte) 

– keine Lungenentzündung 

– Fieber, Kopfschmerzen, Muskelschmerzen, Müdigkeit 

– hohe Befallsrate von 90 % der exponierten Personen 

– nicht hospitalisierungsbedürfig 

– Inkubationszeit: 5-66 Stunden 

– keine Risiko erhöhenden Faktoren bekannt 

– möglicherweise allergische Reaktion 

Die Wahrscheinlichkeit des Erwerbs einer Legionelleninfektion hängt ab von der Stärke der Kontamination der 

Umweltquelle, der Aggressivität des Legionellenstammes und von der Empfänglichkeit des Infizierten. 

Einer der letzten Ausbrüche von Pontiac-Fieber ereignete sich im Mai 2002 in einem Cafe einer Shopping-Mall in 

Tennessee, wo etwa 100 Gäste erkrankten. Ursache war offensichtlich ein Befeuchtungssystem des Cafes. 

Klassische Beispiele epidemischer im Krankenhaus erworbener Verläufe von Legionellenpneumonien sind Ausbrüche 

im Wadsworth Medical Center in Los Angeles mit 218 Fällen, die äußerst dramatisch verlaufende Epidemie 

in einer Klinik in Stafford, England, mit 39 Todesfällen, eine Epidemie in einer nordbayrischen REHA-Klinik 

1990 mit 10 Erkrankten und 3 Todesfällen sowie der mit mindestens zwei Todesfällen einhergehende Ausbruch 

der Legionärskrankheit in einem Klinikum in Frankfurt (Oder) im Jahre 2003. 

26



Nicht jeder Kontakt mit Legionellen führt zu einer Infektion. Erst wenn spezifische Bedingungen vorliegen, kann 

sich ein entsprechendes Krankheitsbild entwickeln: 

1. Aggressivität der Legionellen 

Von besonders hoher Aggressivität ist Legionella pneumophila SG 1 Subtyp pontiac. Diese Art ist für die 

meisten epidemischen Verläufe verantwortlich (z. B. Philadelphia, REHA-Klinik Bayern). 

2. Anzahl der aufgenommenen Bakterien und Übertragungsmodus 

Mit wachsender Anzahl von Legionellen, die vom Menschen aufgenommen werden, wächst das Risiko einer 

Erkrankung. Eine Infektionsdosis kann jedoch zurzeit nicht angegeben werden, da sie von vielen Faktoren 

außerhalb und innerhalb des Menschen bestimmt wird. Man vermutet, dass eine Inhalation von Legionellen, 

die innerhalb von Einzellern liegen, eher zur Ausprägung einer Lungenentzündung führt als die Aufnahme frei 

lebender Keime. Als Übertragungsmodus wird in erster Linie das Einatmen (Inhalation) feinster Aerosole diskutiert. 

Bei Hoch-Risiko-Patienten in Krankenhäusern können Infektionen auch durch Aspiration oder sogar 

Trinken kontaminierten Wassers oder auch kontaminierte medizinische Geräte (z. B. Magensonden) auftreten. 

3. Empfänglichkeit des Infizierten 

Von besonderer Bedeutung gerade in einer Zeit, in der die Menschen immer älter werden und sich immer 

komplizierteren medizinischen Eingriffen unterziehen, ist die Immunlage. Multiple Risikofaktoren können die 

Wahrscheinlichkeit, an einer Legionellose zu erkranken, dramatisch erhöhen. 

Neben allgemeinen Risikofaktoren für den Erwerb einer Legionellose wie Alter, männliches Geschlecht, 

Rauchen und Akoholabusus und Grunderkrankungen wie Diabetes mellitus, Autoimmunerkrankungen, bösartigen 

Lungentumoren, bösartigen hämatologischen Erkrankungen tragen abwehrgeschwächte Patienten, 

z. B. unter Immunsuppression, Steroidtherapie oder nach chirurgischen Eingriffen, ein besonders hohes 

Risiko. Extrem gefährdet sind Patienten nach Organ- oder Knochenmarktransplantationen. 

Infektionsweg 

Als mögliche Ursache für eine Infektion durch Legionellen kommt wahrscheinlich nur die Inhalation bakterienhaltiger 

Aerosole oder Aspiration von Legionellen oder legionellenhaltigen Protozoen von Wässern aus dem technischen 

Umfeld des Menschen in Frage. Übertragungen von Mensch zu Mensch sind nicht bekannt. In der ersten 

Phase nach einer Transplantation kann jedoch offensichtlich jeglicher Kontakt mit Legionellen zur Auslösung einer 

Erkrankung führen. Die Legionellose ist das klassische Beispiel einer umweltbedingten Infektion. 

Quellen der Vermehrung und Exposition 

Die nachfolgend beschriebenen Legionellenepidemien sollen exemplarisch deutlich machen, welche Quellen für 

eine Infektion Bedeutung haben, und dass Infektionen weltweit und auch heute immer noch mit einem hohen 

Anteil von Todesfällen auftreten. 

Bovenkarspel, Niederlande, Whirlpool, 192 Fälle, >20 Tote, März 1999 

192 gesicherte Fälle von Legionärskrankheit mit hoher Todesrate wurden von den niederländischen Gesundheitsbehörden 

bestätigt. Alle Infizierten hatten die Flora Blumenshow in Bovenkarspel am Ijsselmeer besucht. 

Nach intensiven Untersuchungen konnte ein Austellungs-Whirlpool als Infektionsquelle identifiziert werden. 

Dieses Exponat, das mit Wasser gefüllt und erwärmt war, aber nicht desinfiziert wurde, produzierte Aerosole, 

die von Besuchern der Messehalle eingeatmet werden konnten und verursachte diese bisher größte Epidemie 

in Europa. In den Niederlanden löste die Epidemie einen Schock aus, der zu zahlreichen Verordnungen und 

Gesetzen führte, die das Wachstum von Legionellen in Wasser führenden Systemen verhindern sollen. 

Deutschland, Justizvollzuganstalt, 4 Fälle, September 1999 

Vier Insassen eines Gefängnisses erwarben eine Legionellose. Hohe Konzentrationen von L.pneumophila, 

SG1 wurden im Duschwasser und in anderen Teilen des Wassersystems analysiert. Zwei der kontaminierten 

Duschen wurden von den Erkrankten benutzt. Die Duschbereiche wurden erst 3 Monate vorher neu installiert. 

27



Belgien, Hotel, 4 Fälle, 1 Toter, Juni 1999 

Bei zwei Patienten in einem niederländischen Krankenhaus wurde die Diagnose Legionärskrankheit gestellt. 

Beide Patienten hielten sich während einer Veranstaltung im gleichen Hotel in Süd-Belgien auf. Zwei weitere 

Fälle von Legionärskrankheit konnten auf einen Aufenthalt in dem gleichen Hotel zurückgeführt werden. Untersuchungen 

des Warmwassersystems ergaben eine massive Besiedlung mit Legionellen vom gleichen Typ wie 

bei den Infizierten. Die Warmwassertemperaturen lagen zwischen 42 °C und 46 °C. Das System wurde hyperchloriert 

(ca. 50 mg Chlor /Liter) und alle Auslässe mit Chlor gespült. Die Speicher wurden abgelassen, Ablagerungen 

entfernt und gesäubert. Nach diesen Maßnahmen gezogene Proben zeigten dennoch immer noch 

eine hohe Kontamination mit Legionellen. Daraufhin wurde das gesamte System auf 70 °C hochgeheizt und 

jeder Auslass fünf Minuten mit 70 °C heißem Wasser gespült. Untersuchungen auf Legionellen verliefen 

danach negativ. Alle Hotelgäste, die innerhalb einer bestimmten Zeitspanne in dem Hotel abgestiegen waren, 

und alle Ärzte wurden informiert. 

Dänemark, 2 Fälle im selben Apartmentgebäude, Frühling 2000 

Zwei Personen, die im gleichen Wohnblock wohnten und durch das gleiche Warmwassersystem versorgt 

wurden, erkrankten an einer Legionärskrankheit. Legionellen konnten in beiden Wohnungen und im gesamten 

Zirkulationssystem des Gebäudes isoliert werden und als Ursache identifiziert werden. Die Wassertemperaturen 

wurden auf 60 °C angehoben. Einen Monat später wurden immer noch Legionellen aus dem Wasser isoliert, 

allerdings in geringeren Konzentrationen. Das Wassersystem wurde dann mit Chlor desinfiziert. Über den 

Erfolg ist nichts bekannt. 

Paris, neues Krankenhaus, 4 Fälle, Dezember 2000 

Mindestens vier Patienten eines neu errichteten Krankenhauses in Paris erkrankten an der Legionärskrankheit. 

Das ultramoderne 750 Bett Krankenhaus hatte ein halbes Jahr vorher eröffnet und war nur teilweise belegt. 

Offizielle Stellen vermuten, dass stagnierendes Wasser in unbenutzten Teilen des Installationssystems die 

Quelle der Kontamination war. 

Krankenhaus in Paris, 12 Fälle, fünf Tote, Juli 2001 

Im Pompidou-Krankenhaus in Paris traten im November 2000 bis Januar 2001 9 Fälle von Legionärskrankheit 

auf, davon 3 mit tödlichem Ausgang. Änderungen am Warmwassersystem wurden vorgenommen. Trotz 

dieser Maßnahmen traten im Juli drei weitere Legionellosen, zwei mit tödlichem Verlauf, auf. Zusätzliche Maßnahmen 

im Warmwassersystem werden unternommen. 

Koper, Slowenien, Hotel, 5 Fälle, ein Toter, August 2002 

5 Mitglieder einer 19-köpfigen Reisegruppe aus Sachsen erkrankten an der Legionärskrankheit, ein 73 Mann 

verstarb. Ursache für die Infektion war das Warmwasser-system des Hotels, das mit nur 43°C betrieben 

wurde. 

Deutschland, Klinikum Frankfurt-Oder, 7 Fälle, mindestens zwei Tote, Juli 2003 

Die Infektionen mehrerer Patienten erfolgten offensichtlich indirekt über ein kontaminiertes Trinkwassersystem. 

Neben dem Warmwassersystem konnte auch das Kaltwassersystem als Infektionsquelle identifiziert werden. 

Die Staatsanwaltschaft ermittelt wegen fahrlässiger Tötung. 

New Jersey, Juli 2004, 2 Erkrankungen, 1 Todesfall in einem Altersheim 

Beide Erkrankten (82-jähriger Mann, 76-jährige Frau) wohnten in der gleichen Wohneinheit. Ursache war ein 

kontaminiertes Warmwassersystem. Die Behörden schlossen die Wohnanlage und veranlassten eine Desinfektion. 

Campingplatz in Klagenfurt, Österreich, Juni 2004, 3 Fälle, 1 Todesfall 

Hohe Zahlen von L.pneumophila SG1 konnten im Wassersystem des Duschbereiches nachgewiesen werden. 

Eine durchgeführte thermische Desinfektion blieb ohne den gewünschten Erfolg, erst eine Hochchlorung 

führte zur Abtötung der Legionellen. Weitere, sanitärtechnische Maßnahmen sind erforderlich. 

Hotel in Grossbritannien, November 2006, 2 Fälle 

28



Ein Hotel in Somerset wurde geschlossen, nachdem bei 2 Gästen eine Legionellenpneumonie diagnostiziert 

wurde. Das Wassersystem des Hotels war besiedelt. Mehr als 500 Gäste des Hotels wurden durch Briefe 

informiert. 

Krankenhaus in den Niederlanden, Mai 2007, 3 Fälle, 1 Todesfall 

Die Infektion der Patienten konnte hier auf Duschen mit kontaminierten Wasser zurückgeführt werden. 

Krankenhaus in Fulda, Sommer 2007, Nachweis von Legionellen im Warmwasser, keine Erkrankungen 

Auf Grund von positiven Befunden verhängten die Behörden ein Duschverbot. 700 endständige Filter wurden 

installiert. Über die Notwendigkeit der Maßnahmen entbrannte eine heftige Diskussion. 

Russland, Juli 2007,150 Fälle, 4 Todesfälle 

Grund für die Infektion von 150 Bewohnern von Apartments war die Wiederinbetriebnahme der Warmwasserversorgung 

nach einer längeren Betriebsunterbrechung wegen Instandsetzungsmaßnahmen. Die meisten 

Apartmentbauten in Russland erhalten Warmwasser von Wärmekraftwerken, die üblicherweise im Sommer für 

einige Wochen wegen Wartungsarbeiten abgestellt werden. 

Einige Fälle in Altenheimen: 

– Altenheim in Toronto, Kanada, September 2005, 127 Fälle, 21 Tote 

– Altenheim in Pennsylvanien, USA, Oktober 2005, 4 Fälle 

– Altenheim in Ohio, USA, Februar 2006, 2 Fälle 

– Altenheim in Pennsylvanien, USA, Sommer 2006, 3 Fälle 

– Altenheim in New York State, August 2006, 6 Fälle 

Diese Beispiele verdeutlichen sehr eindringlich, wie verbreitet Infektionen durch Legionellen sind, welche immensen 

wirtschaftliche Schäden verursacht werden können und wie schwierig häufig eine zielgerichtete Bekämpfung 

ist. Als bedeutendste Infektionsquellen für Legionellen sind zu nennen: 

Offene Rückkühlwerke („Cooling Towers“) von Klimaanlagen 

niedertemperierte Warmwassersysteme von Gebäuden (30-48 °C) 

hochbelastete Whirlpools, „Hot Tubs“, „Hot Spas“ 

Aerosol produzierende Geräte (Nebelerzeuger, Luftbefeuchter) 

Eine große Anzahl von Legionellosen wird nach Urlaubsaufenthalten, z. B. im Mittelmeergebiet beobachtet. 

Ungeklärte Lungenentzündungen oder Bronchialerkrankungen nach Aufenthalten in warmen Ländern sollten 

deshalb immer in Hinblick auf eine mögliche Legionelleninfektion untersucht werden. Die European Working 

Group for Legionella Infections (EWGLI [10]) dokumentiert zentral alle Berichte über touristisch erworbene Legionellosen 

und alle Hotels, in denen Infektionen aufgetreten sind. 

Warmwassersystem als Infektionsquelle 

Besondere Bedeutung als Infektionsquelle besitzt das Warmwassersystem, insbesondere wenn aus Verbrühungsschutzgründen 

oder Energiespargründen niedertemperierte Systeme (



Warmwasserversorgung mit Zirkulation. Dies bedeutet, dass alle Maßnahmen zur Reduzierung von Legionellen 

auch im privaten Bereich durchgeführt werden müssen, um einen optimalen Schutz der Bevölkerung zu gewährleisten. 

Warmwasser sollte im gesamten Bereich der Trinkwasseranlage stets Temperaturen oberhalb von 55 °C 

und Kaltwasser stets Temperaturen unterhalb von 25 °C, besser von 20 °C, haben. 

Abbildung 6: Anzahl der Legionellen im Warmwasser von Einfamilienhäusern in Abhängigkeit von der Warmwassertemperatur [13] 

Ein Zusammenhang zwischen der Kontamination von Warmwassersystemen und dem Auftreten von Legionellosen 

wird von einer Vielzahl von Autoren berichtet und gilt heute als gesichert. Da die Übertragung fast ausschließlich 

über einen direkten oder indirekten Kontakt mit Leitungswasser ausgelöst wird, kommen hygienischen 

Präventionsmaßnahmen zur Reduktion von Legionellen in Wasser führenden Systemen eine herausragende 

Bedeutung zu. Mögliche kritische Punkte, bei denen wachstumsfördernde Temperaturbereiche erreicht werden 

können, sind in der Abb. 7 dargestellt: 

30


Abbildung 7: Schema eines Warmwassersystems mit Anlagenteilen, 

die eine Besiedlung mit Legionellen 

begünstigen: 1: eisenhaltige Sedimente; 2: 

Temperaturschichtung im Speicher; 3: stagnierende, 

nicht ständig durchflossene Leitungsteile; 

4: Bauen „auf Vorrat“; 5: nicht optimierte Zirkulation 

mit der Folge niedertemperierter Zonen 

Temperaturschichtung in Speichern 

Ablagerungen im Speicher, Verteilerbalken 

stagnierende Leitungsteile (Änderung der Nutzung, 

nicht unmittelbar an der Zirkulation abgetrennte 

Teile, Bauen auf Vorrat) 

nicht ausreichend zirkulierendes Wasser 

zu große Wärmeverluste im Zirkulationssystem 

nicht optimal einregulierte Warmwasserzirkulationen 

Berücksichtigt werden muss auch ein möglicher 

Wärmeübergang vom Warm- auf das Kaltwasser und 

dadurch wird das Vorkommen von Legionellen im 

1) C.J.P. Hoebe et al. 1998, Eur J Clin Microbiol Infect Dis (1998) 17 :740 


Kaltwasser begünstigt. Die Kaltwasserproblematik 

wird häufig übersehen. Insbesondere in Großgebäuden 

muss sie aber mit in eine Risikobewertung einfließen. 

Gerade in der letzten Zeit wird vermehrt über 

die Besiedlung von Kaltwasser berichtet. In vielen 

Fällen ist Ursache eine unzureichende Entnahme von 

Kaltwasser, betriebsbedingte Stagnationsphasen 

und dadurch erhöhte Temperaturen im Kaltwasser. 

Eine Sanierung ist hier wegen der fehlenden Möglichkeit 

einer dauerhaften Temperaturanhebung schwieriger 

und in der Regel nur durch eine kontrollierte 

Entnahme von Trinkwasser möglich. 2 Todesfälle bei 

Patienten durch Legionellenpneumonien in einer holländischen 

Rehabilitationsklinik konnten auf ein kontaminiertes 

Kaltwassersystem zurückgeführt werden. 

Durch Nichtbetrieb an den Wochenenden erfolgte ein 

Wärmeübergang von der in einem gemeinsamen 

Kanal verlegten Warmwasserleitung auf das Kaltwassersystem 

1) . 

Sanierung und optimale Betriebsweise 

Angestrebt werden muss immer eine Betriebsweise, 

welche in der Trinkwasseranlage einen stabilen und 

robusten Zustand erzeugt. Bei Neuplanungen und 

größeren Umbauten kann dies durch konsequente 

Beachtung der a. a. R. d. T. realisiert werden. 

Bei bereits kontaminierten Anlagen muss eine konstante, 

nachhaltige hygienisch sichere Betriebsführung 

angestrebt werden. Desinfektionsmaßnahmen 

(thermisch oder chemisch), s.u., sind hier in der 

Regel nicht zielführend, da sie die Ursachen der 

Besiedlung nicht eliminieren können.Vorrangig sind 

immer Maßnahmen im Bereich der Systemoptimierung. 

Sie sind in jedem Falle unerlässlich und können nicht 

durch andere Maßnahmen, z. B. Desinfektion ersetzt 

werden. Alle Maßnahmen müssen das Kaltwasser 

mit in ein Gesamtkonzept einbeziehen und müssen 

auf ihre Auswirkungen auf das Kaltwasser getestet 

werden. 

31



Die in der Praxis immer wieder anzutreffenden Misserfolge bei Sanierungsversuchen sind fast immer dadurch zu 

erklären, dass keine wirkliche Anlagen-Optimierung vorgenommen wurde und Schwachstellen nach wie vor im 

System verblieben, die zwangsläufig zu einer erneuten Besiedlung führen müssen. Eine einmalige Entfernung des 

mikrobiellen Bewuchses reicht in der Regel nicht aus, da sich durch eine Vielzahl von Faktoren ein Neuaufwuchs 

bilden kann. 

Bei einer festgestellten Kontamination gilt als oberste Devise: Ruhe bewahren! Das System auf Schwachstellen 

analysieren! Das Risiko unter Einbeziehung der exponierten Personen bewerten! Die Aufstellung eines Temperaturprofils 

der Trinkwasseranlage Warm und Kalt, möglichst als Tagesgang, gibt erste, leicht zu gewinnende Aufschlüsse 

über mögliche Fehlerstellen. 

Technische und hygienische Belange müssen objektangepasst koordiniert werden. Es gibt nicht die „Goldlösung“, 

die für alle Objekte geeignet ist. Objektangepasste Maßnahmen müssen unter Würdigung eines möglichen 

Infektions-Risikos, des technisch Machbaren und der Wirtschaftlichkeit durchgeführt werden. Der Erfolg aller 

Maßnahmen ist in jedem Falle zu kontrollieren und zu dokumentieren. Zielrichtung muss immer die Schaffung 

einer stabilen robusten Dauerlösung sein. Die Ableitung von Maßnahmen allein durch Vergleich der Besiedlungsstärke 

mit technisch abgeleiteten Richtwerten ist nicht ausreichend. Auch sollte der Begriff „Ziel der Sanierung“ 

weiter gefasst werden als im W 551 [4]. Ziel muss immer die Schaffung eines guten technischen Zustandes der 

Trinkwasseranlage sein. Die Unterschreitung definierter Werte der Legionellenzahlen = KBE im Trinkwasser darf 

nur als zusätzlicher Marker verstanden werden, da die gemessene Anzahl der Bakterien von vielen, teilweise nicht 

kontrollierbaren Einflussgrößen bestimmt wird. 

Abbildung 8: Faktoren, welche die Höhe einer gemessenen Legionellen- oder Pseudomonasbesiedlung bestimmen können 

Mögliche Sanierungsmaßnahmen in der Trinkwasser-Hausinstallation lassen sich unterteilen in: [4], [5], [23] 

betriebstechnische Sanierungsmaßnahmen 

– Erhöhung der Wassertemperatur im PWH 

– Erhöhung des Wasserbrauches 

– kontinuierliche, eventuell automatisierte Entnahme 

32



bautechnische Sanierungsmaßnahmen 

– Reduktion des Wasservolumens (kleinere Speicher, geringere Rohrdurchmesser) 

– „Verschlankung“ des Rohrnetzes 

– Hydraulischer Abgleich der Zirkulation 

– Verbesserung der Wärmedämmung bei PWC und PWH 

– Entnahmearmaturen mit Einzelsicherung 

verfahrenstechnische Sanierungsmaßnahmen 

– permanente Desinfektion des Trinkwassers (Minimierungsgebot der TrinkwV 2001 [16] beachten) 

– zeitweise Desinfektion des Trinkwassers 

Zusätzliche Maßnahmen im Sinne eines Multibarrierenkonzeptes müssen zum Schutz von Hoch-Risiko-Patienten 

im Krankenhaus ergriffen werden. Diese in der Regel extrem immunschwachen oder immunsupprimierten Patienten 

sind durch alle Legionellen-Arten und Unterarten schon bei geringsten Keimzahlen gefährdet. Wesentliches 

Erfordernis zur Verringerung von Infektionen bei immunsupprimierten oder immundefekten Patienten liegt in einer 

strikten Abschirmung dieser Personen gegenüber jeglichem Kontakt mit Leitungswasser (Warm- und Kaltwasser). 

Dem trägt die schon dargestellte Empfehlung des UBA [19] deutlich Rechnung. 

Dies kann nur durch Verwendung sterilen bzw. völlig keimfreien Wassers für alle den Patienten betreffenden 

Zwecke erreicht werden, z. B. Point-of-Use Sterilfilter. 

Abbildung 9: Point-of-Use Filter zur Abschirmung immunsupprimierter Patienten im Krankenhaus 

Die folgenden technischen Regeln zur Verminderung eines Legionelleninfektionsrisikos sind besonders relevant: 

VDI-Richtlinie 6023 [23] 

DVGW-Arbeitsblatt W 551 [4] 

DVGW-Arbeitsblatt W 553 [5] 

Empfehlungen des Umweltbundesamtes [19] 

33



Bei den Empfehlungen des UBA wird bei der Beurteilung des Gefährdungspotentials die Nutzung des Gebäudes 

mit berücksichtigt. Geltungsbereich sind in erster Linie Krankenhäuser und hier Hoch-Risiko-Bereiche. Die Empfehlung 

unterscheidet sich damit wesentlich vom Arbeitsblatt W 551 des DVGW. Unterschieden wird zwischen 

Zielwert, Prüfwert, Maßnahmewert und Gefahrenwert. Für Hoch-Risiko-Bereiche gilt hier das völlige Freisein von 

Legionellen. Dies ist nur durch spezielle Abschirmungsmaßnahmen, etwa endständige Filtration, zu erreichen. 

Tabelle 6: Empfehlung des Umweltbundesamtes beim Auftreten von Legionellen in Hausinstallationen; modifiziert nach Empfehlung des 

Umweltbundesamtes nach Anhörung der Trinkwasserkommission des Bundesministeriums für Gesundheit [19] 

Art des Gebäudes Anzahl Legionellen (KBE/100ml) 

Hochrisikobereich im Krankenhaus 

(z. B. Transplantationsstation) 

34 

Zielwert: 0 

Gefahrenwert: >1 

Krankenhäuser (Normalbereiche) Zielwert: 100 

Maßnahmewert: >1000 

Gefahrenwert: >10.000 

Andere Gebäude 

(z. B. Hotels, Sportstätten) 

Zielwert: 100 

Maßnahmewert: >1000 

Gefahrenwert: >10.000



Tabelle 7: Empfehlung des Umweltbundesamtes beim Auftreten von Legionellen in Hausinstallationen; Maßnahmen, modifiziert nach Empfehlung 

des Umweltbundesamtes nach Anhörung der Trinkwasserkommission des Bundesministeriums für Gesundheit [19] 

Art des Gebäudes Wertebereich der Legionellen 

Hochrisikobereich im 

Krankenhaus 

(z. B. Transplantation) 

Krankenhäuser (Normalbereiche) 

Andere Gebäude 

(z. B. Hotels, Sportstätten) 

Einzuleitende Maßnahmen 

Gefahrenwert Nutzungseinschränkung 

oder 

endständige Filtration 

Schon bei der ersten Bestandsaufnahme eines Hausinstallationssystemes in Krankenhäusern sollte nach dem 

Schema der „weitergehenden Untersuchung“ entsprechend dem Arbeitsblatt W 551 verfahren werden. 

Das Kaltwasser ist in jedem Fall mit in die Untersuchung einzubeziehen. 

WeitergehendeUntersuchung 

Untersuchungsintervall 

Unverzüglich 6 Monate 

Zielwert Keine Keine 1 Jahr (Empfeh- 

Prüfwert Keine innerhalb von 

4 Wochen 

Maßnahmewert umgehende 

Sanierungsmaßnahmen 

in Abhängigkeit vom 

Ergebnis einer weitergehenden 

Untersuchung 

Gefahrenwert unverzügliche Gefahrenabwehr 

Meldung an Gesundheitsamt 

umgehend 

umgehend 

Zielwert Keine Keine 1 Jahr 

Prüfwert Keine innerhalb von 

4 Wochen 

Maßnahmewert Sanierungsmaßnahmen 

in Abhängigkeit vom 

Ergebnis einer weitergehenden 

Untersuchung 

Gefahrenwert unverzügliche Gefahrenabwehr 

(Meldung an Gesundheitsamt 

empfohlen) 

umgehend 

umgehend 

lung:weitergehendeUntersuchung) 35



Folgerungen und Konzepte für die Praxis 

Zur Verminderung von Legionellosen sind zweigeteilte Maßnahmen: hygienisch-technische und im Krankenhaus 

zusätzlich hygienisch-organisatorische erforderlich: 

1. hygienisch-technische Maßnahmen zur dauerhaften Reduzierung von Legionellen in Wassersystemen und 

anderen technischen Anlagen durch Etablierung einer stabilen und robusten Betriebsführung in einem schlanken 

System. 

In besonderen Fällen kann der Einbau von UV-Anlagen oder kontinuierliche chemische Desinfektion mit Chlor/ 

Chlordioxid oder Wasserstoffperoxyd sinnvoll sein. Das Konzept muss in jedem Einzelfall vor Ort mit einem 

Sachverständigen etabliert und erprobt werden. 

2. zusätzliche hygienische Maßnahmen im Krankenhaus 

Besonderer Handlungsbedarf besteht auf Transplantationsstationen, in der Intensivmedizin, der Onkologie 

und anderen Abteilung, auf denen immungeschwächte oder immunsupprimierte Patienten behandelt werden. 

Nach erfolgter sanitärtechnischer Sanierung kommt bei Hochrisikopatienten der strikten Einhaltung ärztlicher 

und pflegerischer Maßnahmen in Kooperation mit dem Krankenhaushygieniker eine herausragende Bedeutung 

zu, die in der Empfehlung: strikte Abschirmung immunsupprimierter Patienten vom Leitungswasser 

zusammengefasst werden kann. 

Nur durch konsequente Befolgung der hygienischen Anforderungen kann ein sicherer Betrieb von Trinkwasseranlagen 

und anderen wasserführenden Anlagen gewährleistet werden. Der Erfolg einer jeden Maßnahme muss 

kontrolliert werden und führt im Idealfall zum völligen Rückgang von Infektionen durch Legionellen. Die in der 

Praxis immer wieder anzutreffenden Misserfolge bei Sanierungsversuchen haben eine Vielzahl von Ursachen: 

Sanierungsempfehlungen erfolgen oft aus dem „hohlen Bauch“ heraus und viel zu pauschal. 

Die eigentliche Ursache wird oft nicht eliminiert. Man bastelt vielmehr an den Symptomen herum und vertraut 

auf die Wirkung einer Desinfektion. 

Randbedingungen (Nebenwirkungen) werden nicht ausreichend berücksichtigt. 

Vielzahl nicht-validierter Produkte und Verfahren befinden sich auf dem Markt, die eine einfache und kostengünstige 

Sanierung suggerieren („Black-Box“-Phänomen). 

Sanierungsverläufe werden in der Regel nicht ausreichend und nachvollziehbar dokumentiert. 

Trinkwasseranlagen und ihre Hydraulik sind häufig viel komplexer, als allgemein angenommen wird. 

Es besteht die Notwendigkeit zum Einsatz speziell erfahrener Techniker und Hygieniker. Diese müssen ein 

Team bilden. 

Die Bemessung des Sanierungserfolges allein auf Grund von pseudoquantitativen mikrobiologischen Untersuchungen 

ist fraglich. 

Ein mikrobiologisches Ergebnis muss immer durch ein technisches Protokoll unterstützt werden. 

Gesetzliche Regelungen 

Nach Inkrafttreten des Infektionsschutzgesetzes IfSG [7] am 1.1.2001, welches das Bundesseuchengesetz 

ablöst, sind Nachweise von Legionellen, die im Zusammenhang mit einer durch Legionellen verursachten 

Erkrankung stehen, meldepflichtig (§ 7: Meldepflichtige Nachweise von Krankheitserregern, Nr.26 Legionella 

sp.) und müssen dem zuständigen Gesundheitsamt mitgeteilt werden. Das Gesundheitsamt kann zur Aufklärung 

epidemiologischer Zusammenhänge Untersuchungen vermuteter Infektionsquellen veranlassen und weitere 

Maßnahmen einleiten. 

Im Fall des Nachweises von Legionellen im Trinkwasser bzw. erwärmten Trinkwasser besteht nach § 16 Abs. 3 

TrinkwV 2001 „in den Fällen, in denen die Feststellung von Tatsachen bekannt wird, nach welchen das Wasser in 

der Hausinstallation in einer Weise verändert wird, dass es den Anforderungen der §§ 5-7 nicht entspricht“, die 

36



Verpflichtung des Unternehmers oder sonstigen Inhabers einer Wasserversorgungsanlage im Sinne von § 3 Nr. 2 

Buchstabe c, „unverzüglich Untersuchungen zur Aufklärung der Ursache und Maßnahmen zur Abhilfe durchzuführen 

oder durchführen zu lassen und darüber das Gesundheitsamt unverzüglich zu unterrichten“. Damit 

besteht in Verbindung mit § 5 Abs. 1 („Im Wasser für den menschlichen Gebrauch dürfen Krankheitserreger im 

Sinne des § 2 Nr. 1 des Infektionsschutzgesetzes nicht in Konzentrationen enthalten sein, die eine Schädigung 

der menschlichen Gesundheit besorgen lassen“) eine mittelbare Anzeigepflicht von Legionellennachweisen im 

Trinkwasser gegen über dem Gesundheitsamt. 

Mit der Einführung der neuen Trinkwasserverordnung am 1.1.2003 obliegt dem Gesundheitsamt die Überwachung 

der Qualität des Trinkwassers in den Hausinstallationen öffentlicher Gebäude (§ 18 TrinkwV), insbesondere 

in „Schulen, Kindergärten, Krankenhäusern, Gaststätten und sonstigen Gemeinschaftseinrichtungen“ hinsichtlich 

der Einhaltung der Anforderungen der Verordnung durch entsprechende Prüfungen. 

Im Untersuchungsumfang, Punkt 2. periodische Untersuchungen, wird ausgeführt:“…Der periodischen Untersuchung 

unterliegt auch die Untersuchung auf Legionellen in zentralen Erwärmungsanlagen der Hausinstallation 

nach § 3 Nr. 2 Buchstabe c, aus denen Wasser für die Öffentlichkeit bereitgestellt wird.“ 

Die Aufnahme einer Untersuchungspflicht für Legionellen in zentralen Erwärmungsanlagen der Trinkwasserinstallationen, 

aus denen Wasser für die Öffentlichkeit bereitgestellt wird, in die Anlage 4 der TrinkwV 2001 hat sich für 

den Vollzug nicht als praktikabel herausgestellt [1]. Es ist nicht klar, ob der Betreiber einer Anlage ohne Aufforderung 

durch das Gesundheitsamt untersuchen muss (unabhängig von Pflichten durch z. B. Krankenhaushygienevorschriften 

oder allgemeine Verkehrssicherungspflichten). Weiterhin ist die Untersuchungshäufigkeit nicht eindeutig, 

da eine Trinkwasser-Installation kein Wasserversorgungsgebiet ist, auf das die in Bezug genommene 

Häufigkeitstabelle der Anlage 4 TrinkwV 2001 abstellt. Bei der zu erwartenden Novellierung der TrinkwV sollen 

diese Unklarheiten ausgeräumt werden. 

Detaillierte Angaben zur Überwachungsfrequenz, zu Entnahmestrategien und Untersuchungsverfahren so wie zur 

Bewertung nachgewiesener Legionellenkonzentrationen sind der TrinkwV 2001 ebenfalls nicht zu entnehmen. 

Hier ist auf die schon zitierten Empfehlungen des UBA zu verweisen [19], [15]. 

Bei den orientierenden Untersuchungen entsprechend dem DVGW-Arbeitsblatt W 551 sollten in der Regel folgende 

Teile der Installation auf Legionellen untersucht werden: 

der Austritt bei Trinkwassererwärmern, 

der Eintritt des Zirkulationsrücklaufes bei Trinkwassererwärmern, 

jeder Steigstrang, möglichst weit entfernt von der zentralen Trinkwassererwärmung, 

Bei Systemen mit vielen Teilsträngen sollte die orientierende Untersuchung sich auf Bereiche beschränken, wo 

Wasser insbesondere zu Duschzwecken entnommen wird, um die Probenzahl zu begrenzen. 

Bei den weitergehenden Untersuchungen sollten entsprechend dem DVGW-Arbeitsblatt W 551 in der Regel folgende 

Teile der Installation beprobt werden: 

der Austritt bei Trinkwassererwärmern, 

der Eintritt des Zirkulationsrücklaufes bei Trinkwassererwärmern, 

jeder Zirkulationsstrang, 

jeder Steigstrang, 

gegebenenfalls einzelne Stockwerksleitungen, 

37



Leitungsteile, die stagnierendes Wasser führen (z. B. Be- und Entlüftungsleitungen bei Sammelsicherungen, 

Entleerungsleitungen, selten benutzte Entnahmestellen, Membranausdehnungsgefäße) 

Kaltwasser mit erhöhten Temperaturen 

38 

i Für Krankenhäuser und andere medizinische Einrichtungen wird empfohlen, entsprechend den Anforderungen 

bei weitergehenden Untersuchungen vorzugehen sowie zusätzlich Untersuchungen in Risikobereichen 

durchzuführen [19]. 

Im Sinne „weitergehender Untersuchungen“ nach DVGW-Arbeitsblatt W 551 sollte die Untersuchung auf Legionellen 

in Ergänzung zu Anlage 4 der TrinkwV 2001 zusätzlich im Kaltwassersystem erfolgen, sofern dieses 

Wasser nach Ablauf bis zur Temperaturkonstanz – spätestens nach 5 Minuten – eine Wassertemperatur von 

25 °C oder mehr aufweist und dieses Wasser zum Duschen oder zum Betreiben von Inhalationsgeräten verwendet 

wird [19].


1.3 Probenahme von Trinkwasser aus Hausinstallationen 


Anforderungen an Untersuchungen von Trinkwasser einschließlich der Probenahme sind im § 15 TrinkwV 2001 

geregelt. Die Untersuchungen einschließlich der Probenahmen dürfen nur von akkreditierten Untersuchungslaboratorien 

vorgenommen werden, die in einer Liste der zuständigen Landesbehörden aufgeführt sind (zu erfragen 

beim zuständigen Gesundheitsamt). 

Grundlegende Voraussetzungen für Untersuchung und Probenahme sind: 

Hinreichend qualifiziertes Personal und sächliche Voraussetzungen 

Untersuchungsmethoden einschließlich Probenahme beschrieben und validiert 

Qualitätsmanagementsystem gemäß DIN EN ISO 17025 

erfolgreiche Teilnahme an Ringversuchen 

interne und externe Fortbildung 

Abbildung 10: Mikrobiologische Probenahme aus einer Entnahmearmatur 

Die Probenahme ist Teil der Untersuchung. Die Probenahme wird entweder vom beauftragten Labor direkt vorgenommen, 

kann aber beim Vorliegen bestimmter Anforderungen auch von externen Probenehmern durchgeführt 

werden. Vorraussetzung für den Einsatz externer Probenehmer ist deren Einbindung in das laborinterne QM- 

System, eine vertragliche Regelung zwischen Labor und Arbeitgeber des externen Probenehmers sowie eine 

externe Schulung des Probenehmers, welche die Anforderungen der unabhängigen Stellen der Länder erfüllt. 

Solche Schulungen werden u. a. von diversen Hygiene-Instituten, dem DVGW und dem IWW in Mülheim angeboten. 

39



Jedem Betreiber, Planer oder Erbauer einer Trinkwasserinstallation steht es aber frei, im Rahmen einer freiwilligen 

Selbstüberwachung Probenahmen vorzunehmen. Dabei sollte er einige Grundregeln beachten, damit das 

Analyseergebnis nicht durch die Probenahme verfälscht wird. 

Erste Vorraussetzungen sind: 

Festlegung der Fragestellung (Was will ich untersuchen und warum?) 

Auswahl geeigneter, bei mikrobiologischen Untersuchungen sterilen, Probenahmegefäßen 

bei Vorliegen von Desinfektionsmitteln im Trinkwasser Flaschen mit Thiosulfat verwenden 

Eindeutige Beschriftung der Gefäße 

Probenahme vor Ort, Parameter bezogen 

erst chemisch, dann mikrobiologisch 

Messung der Vor-Ort-Parameter, z. B. Temperatur 

Dokumentation aller notwendigen Informationen 

Probentransport ins Labor (gekühlt) innerhalb von 24 h 

1.3.1 Probenahme für mikrobiologische Untersuchungen 

Die Probenahme für mikrobiologische Untersuchungen muss so erfolgen, dass weder die Entnahmestelle (Armatur) 

noch die Probenflasche durch die Probenahme oder den Probenehmer kontaminiert wird. Die Vorgehensweise 

sollte der DIN 38402-14 bzw. der ISO 19458 entsprechen. 

Geeigneten Zapfhahn aussuchen, Strahlregler, Gummidichtung entfernen, Stagnationswasser ablaufen lassen 

Zapfhahn mehrmals öffnen und schließen 

Geschlossenen Zapfhahn abflammen (Dauer: bis beim Öffnen ein Zischen wahrnehmbar ist) 

Zapfhahn öffnen (bleistiftstarker, glatter Strahl) 

– bei Beprobungen der Hausinstallation z. B. auf Legionellen ca. 1-3 Liter Wasser abfließen lassen 

– bei Beprobungen des Hauswasseranschlusses Wasser bis zur Temperaturkonstanz abließen lassen 

Temperatur messen und dokumentieren 

Probenflasche öffnen und ca. 4/5 befüllen 

Flasche und Zapfhahn schließen 

1.3.2 Probenahme für chemische Untersuchungen 

Diese Probenahme soll in der Regel Aufschluss geben über das Vorhandensein von Schwermetallen im Trinkwasser. 

Dazu ist es nicht ausreichend, eine Stichprobe zu ziehen. Vielmehr muss nach den Vorgaben des UBA [17] 

eine gestaffelte Stagnationsbeprobung durchgeführt werden, bei der an einer üblicherweise genutzten Zapfstelle 

3 Proben entnommen werden: 

S0-Probe: Entnahme von 1 Liter nach Spülen bis zur Temperaturkonstanz 

S1-Probe: Entnahme von 1 Liter nach 4 h Stagnation (Zeit genau einhalten!) 

S2-Probe: Entnahme von 1 Liter direkt nach S1-Probe 

Mit diesem vereinfachten Verfahren können die Anforderungen der TrinkwV 2001 erfüllt werden. Die einzelnen 

Probenfraktionen repräsentieren: 

S0-Probe: Qualität des Trinkwassers des kommunalen Versorgers 

S1-Probe: Qualität des Trinkwasser unter Einfluss der Entnahmearmatur 

S2-Probe: Qualität des Trinkwassers in der Hausinstallation 

40


1.4 Desinfektion von Trinkwasser in Hausinstallationen 


Unter Desinfektion versteht man die Abtötung bzw. Inaktivierung von Krankheitserregern auf ein Niveau, von dem 

keine Infektionen mehr ausgelöst werden können. Die Reduzierung sollte üblicherweise mehr als 4 log-Stufen 

(99,99 %) betragen. 

Die Desinfektion von Trinkwasser ist nur dann einzusetzen, wenn eine zwingende Notwendigkeit besteht. Sie 

kann eine Optimierung der Technik nicht ersetzen, allenfalls einen Zeitgewinn verschaffen. 

Desinfektionsmaßnahmen können eingeteilt werden in: 

physikalische Methoden 

– UV-Bestrahlung 

– Thermische Desinfektion 

Chemische Methoden 

– Chlorung 

– Chlordioxid 

– Ozon 

Grundsätzlich zu unterscheiden sind Desinfektionsmaßnahmen außerhalb des laufenden Betriebes, d. h. ohne 

Einwirkungsmöglichkeiten auf den Verbraucher, und Desinfektionsmaßnahmen im laufenden Betrieb, bei denen 

alle Anforderungen des § 11 TrinkwV sowie die a. a. R. d. T. beachtet werden müssen. 

1.4.1 Desinfektionsmaßnahmen im laufenden Betrieb 

Eine kontinuierliche chemische Desinfektion von Trinkwasser sollte nur in seltenen, streng indizierten Einzelfällen 

durchgeführt werden. Dabei ist zu beachten, dass die Anforderungen der TrinkwV 2001 und der UBA-Liste 

gemäß § 11 TrinkwV 2001 bis zum Zapfhahn des Verbrauchers gelten, unabhängig davon, von wem das Desinfektionsmittel 

zugegeben wird. Für die Beschaffenheit des Trinkwassers in der Hausinstallation ist der Betreiber 

verantwortlich, auch für die Einhaltung aller technischer Regeln bezüglich einer Desinfektion. 

Zur Frage einer vorbeugenden chemischen Desinfektion in der Hausinstallation bezieht der DVGW [12] deutlich 

Stellung: „Eine prophylaktische Desinfektion von Trinkwasser in Hausinstallationen, die nach den Regeln der 

Technik errichtet und betrieben werden, ist jedoch weder notwendig noch sinnvoll und widerspricht dem Minimierungsgebot 

der Trinkwasserverordnung. Es bestehen zudem erhebliche Zweifel, ob dauerhaft eine erfolgreiche 

Desinfektion in Trinkwasserinstallationen unter Einhaltung der Randbedingungen der Trinkwasserverordnung, insbesondere 

hinsichtlich der zulässigen Restgehalte an Desinfektionsmittel und der zulässigen Gehalte an Reaktionsprodukten 

am Zapfhahn der Verbraucher, überhaupt möglich ist. In keinem Fall ersetzt eine Desinfektion eine 

Sanierung von maroden Installationsanlagen.“ 

In Tabelle 8 auf Seite 42 und Tabelle 9 auf Seite 44 sind die Stoffe und die Verfahren aufgelistet, die im Trinkwasser 

Verwendung finden dürfen. Alle anderen Stoffe und Verfahren sind nicht zulässig. 

41



Tabelle 8: Gemäß § 11 TrinkwV in der Liste des UBA [11] aufgeführte Desinfektionsverfahren für Trinkwasser 

Desinfektionsverfahren Verwendungszweck Technische Regeln/Bemerkungen 

UV-Bestrahlung (240-290 nm) Desinfektion DVGW-Arbeitsblatt W 294-1, W 294-2 und W 

294-3; ÖNORM M 5873-1 (2001) wichtig: Liste 

§11 [11] 

Dosierung von Chlorgaslösungen Desinfektion DVGW W 296, W 623 

Trihalogenmethane beachten! 

Dosierung von Natrium- und Calciumhypochloritlösungen 

Elektrolytische Herstellung und 

Dosierung von Chlor vor Ort 

Dosierung einer vor Ort hergestellten 

Chlordioxidlösung 

Erzeugung und Dosierung von Ozon 

und Ozonlösung vor Ort 

UV-Bestrahlung bei 240-290 nm 

Es sind nur gemäß technischer Regel geprüfte Anlagen zulässig, die eine Desinfektionswirksamkeit entsprechend 

einer Bestrahlung von mindestens 400 J/m 2 (bezogen auf 254 nm) einhalten. 

nur lokale Wirkung 

Keine desinfizierende Wirkung im nachfolgenden Rohrnetz 

Deshalb nur sehr eng begrenzte Einsatzgebiete 

Organismen werden u.U. nicht vollständig abgetötet (Amöben, losgelöster Biofilm). 

In der Zirkulation kann Nitrat zu Nitrit umgewandelt werden. 

Thermische Desinfektion 

Bei der thermischen Desinfektion müssen die Trinkwassererwärmer auf mind. 70 °C und die gesamte Zirkulation 

auf 70 °C hochgeheizt werden. Die Temperaturen dürfen während der Gesamtmaßnahme nicht absinken. 

Abschnitts-, bzw. strangweise sind alle Entnahmestellen zu öffnen. An allen Stellen muss für mindestens 3 

Minuten 70 °C heißes Wasser fließen. 

Vorteile: 

Keine Resistenzen, hohe Abtötung 

auch wirksam gegen Biofilme und Amöben 

Nutzung bereits vorhandener Warmwasserbereiter 

kein Chemikalienzusatz 

Nachteile: 

Verbrühungsgefahr 

Kalkausfällung, Korrosion, Materialverschleiß 

42 

Desinfektion DVGW W 296, W 623 


Desinfektion DVGW W 296, Entwurf W 229 


Desinfektion DVGW W 224 und W 624 

Desinfektion, Oxidation DVGW W 225, W 296, W 625 


Das Desinfektionsverfahren ist nicht anwendbar 

für die Aufrechterhaltung einer Desinfektionskapazität 

im Verteilungsnetz


Zerstörung von Deckschichten 

Wärmeübergang auf Kaltwasser 

hoher technischer und personeller Aufwand 

nur in hydraulisch eingeregelten Systemen möglich 

Maßnahme muss regelmäßig erfolgen 

Fehlerträchtig, siehe z. B. Abb. 11 

Zustand bleibt instabil 


Abbildung 11: Temperaturverlauf in einem hydraulisch nicht abgeglichenem Trinkwassersystem bei einer thermischen Desinfektion 

Chemische Desinfektion 

Eine Vielzahl von Desinfektionsmitteln haben Eingang in die Trinkwasserdesinfektion gefunden: Zusatz von Chlor 

(gasförmig, als Chlorbleichlauge, produziert durch Elektrolyse, Anodische Oxidation, Diaphragmalyse, Elektrochemische 

Aktivierung), von Chlordioxid, von Chloramin, Wasserstoffperoxid (mit oder ohne Zusatz von Silber 

oder Säure), Ozon, Silber. In der Reihenfolge Ozon > Chlordioxid > Chlor > H 2O 2 > Chloramin nimmt die Desinfektionsstärke 

ab. 

In Deutschland dürfen für eine chemische Desinfektion im laufenden Betrieb jedoch nur die in Tabelle 9 auf 

Seite 44 aufgeführten Stoffe angewendet werden. 

Vor Einsatz einer Desinfektionsmaßnahme ist somit immer zu überprüfen, ob die Bedingungen gemäß der Liste 

nach § 11 eingehalten sind. Dies bedeutet in der Regel, dass Wirkstoffgehalte gemessen und dokumentiert 

werden müssen und erwünschte Nebenprodukte analysiert werden müssen. Der Einbau einer Desinfektionsanlage 

ist gemäß TrinkwV 2001 dem Gesundheitsamt zu melden. All dieses findet in der Praxis kaum statt. 

43



Tabelle 9: Aufbereitungsstoffe, die gemäß UBA-Liste [11] zur Desinfektion des Wassers eingesetzt werden dürfen 

Stoffname CAS-Nr. 1) 

1) CAS = Chemical Abstracts Service Registry Number 

2) EINECS = European Inventory of Existing Commercial Chemical Substances 

3) Herstellerangaben für Werkstoffbeständigkeiten sind vorrangig zu beachten 

Die grundsätzlichen Anforderungen an Desinfektionsmittel und -verfahren wurden vom DVGW zusammengefasst 

[12] und sind – verkürzt und modifiziert – folgende: 

Die desinfizierend wirkenden Bestandteile des Desinfektionsmittels müssen bekannt sein (CAS-Nr., 

EINECS-Nr.). 

Das Desinfektionsmittel muss die Anforderungen der EG-Biozidrichtlinie erfüllen und eine Zulassung durch die 

Bundesanstalt für Arbeitsschutz und Arbeitsmedizin haben. 

Die vom Umweltamt festzulegenden Anforderungen sind einzuhalten. 

Die erforderlichen Konzentrationen der Wirkmittel sind mit Einwirkzeiten und physikalischen Randbedingungen 

anzugeben. 

Die relevanten Reaktionsprodukte und Verunreinigungen müssen identifiziert sein. 

Entstehende Reaktionsprodukte müssen toxikologisch bewertet sein. 

Die Wirkstoffe und Reaktionsprodukte müssen im behandelten Wasser analytisch bestimmbar sein. 

Die Wirkstoffgehalte sind regelmäßig zu messen, zu bewerten und zu dokumentieren (Betreiber). 

Die Desinfektionsmittelzugabe muss in Abhängigkeit vom Wasservolumenstrom automatisch steuerbar/regelbar 

sein. 

Zugabe muss verbrauchsabhängig erfolgen, auch in der Warmwasserzirkulation. 

– Im Kaltwasser Dosierung unmittelbar nach dem Wasserzähler 

– Im Warmwasser Dosierung an der Zuspeisung zur Zirkulation 

Planung, Bau und Inbetriebnahme muss durch ein Fachunternehmen erfolgen. 

Die Hinweise/Anleitungen des Herstellers sind zu beachten. 

44 

EINECS-Nr. 2) 

Verwendungszweck 

Chlor 7782-50-5 231-959-5 Desinfektion, Herstellung 

von Chlordioxid 

Zulässige 

Zugabe 3) 

Höchstkonzentration 

nach 

Abschluss der 

Aufbereitung 3) 

Nebenprodukte 

1,2 mg/l Cl 2 0,3 mg/l Cl 2 Trihalogenmethane 

Na-Hypochlorit 7681-52-9 231-668-3 Desinfektion 1,2 mg/l Cl 2 0,3 mg/l Cl 2 Trihalogenmethane 

Ca-Hypochlorit 7778-54-3 233-162-8 Desinfektion 1,2 mg/l Cl 2 0,3 mg/l Cl 2 Trihalogenmethane 

Chlordioxid 10049-04-4 233-162-8 Desinfektion 0,4 mg/l ClO 2 0,2 mg/l ClO 2 Chlorit 

Ozon 10082-15-6 --- Desinfektion, Oxidation 

Wasserstoffperoxid 

7722-84-1 231-765-0 Oxidation, nicht für 

Desinfektion! 

10 mg/l O 3 0,05 mg/l O 3 Trihalogenmethane, 

Bromat 

17 mg/l H 2 O 2 0,1 mg/l H 2 O 2 

entfällt


Arbeitsbereich und Arbeitsgrenzen der Geräte sind sorgfältig zu beachten. 

Für Dosiergeräte gelten die Anforderungen nach DIN 19635. 

Das Dosiergerät muss auf das Mittel abgestimmt sein. 

Der Betreiber ist eingehend zu unterweisen. 

Die Anlagen sollten regelmäßig gewartet werden (Wartungsverträge). 

Die Werkstoffbeständigkeiten der verwendeten Komponenten muss geprüft werden. 

Vorteile einer chemischen Desinfektion: 

technischer Aufwand gering 

schnelle Verfügbarkeit 


Nachteile einer chemischen Desinfektion sind: 

Nur wirksam bei ausreichender Konzentration und Einwirkzeit am Wuchsort der Bakterien (Biofilm). 

Ist nicht wirksam in 

– nicht durchströmten, stagnierende Bereiche 

– bei zu geringer Konzentration 

– bei zu kurzer Einwirkzeit 

– bei starker Biofilmbildung 

Wegen permanenter Rekontamination und Vermehrung der Bakterien kein nachhaltiger oder nur kurzfristiger 

Erfolg der Desinfektion 

Bildung unerwünschter Nebenprodukte 

Korrosion von Trinkwasseranlagen 

Zustand bleibt instabil 

1.4.2 Desinfektion außerhalb des laufenden Betriebes 

Diese Vorgehensweise bewegt sich außerhalb des Regelungsbereiches der TrinkwV. Deswegen können erheblich 

höhere Konzentrationen und andere als in der UBA-Liste aufgeführten Stoffe Anwendung finden. Alle Verbraucher 

müssen informiert werden. Zum Schutz des Trinkwassers müssen beim zu sanierenden Objekt Maßnahmen nach 

DIN 1988-4 und DIN EN 1717 getroffen werden. Handelsübliche Rohrtrenner bieten keine ausreichende Sicherheit. 

Desinfektionsmittelreste und Spülwässer sind schadlos zu beseitigen (Inaktivierung). 

Von besonderer Bedeutung ist die Beachtung der Materialverträglichkeit der Maßnahme. Mit dem jeweiligen Hersteller 

von Rohren und anderen Trinkwasserkomponenten muss die Maßnahme abgestimmt werden. Der Normalbetrieb 

ist durch Spülen wieder herzustellen. Der Erfolg ist durch Messungen zu dokumentieren. Desinfektionsmittelreste 

können Lokalelemente stabilisieren, besonders in Spalten können örtliche Korrosionen auftreten. 

Die Lebensdauer von Materialien kann durch solche Maßnahmen erheblich verkürzt werden. 

45


1.5 Häufig gestellte Fragen 


1.5.1 Ich möchte meine Trinkwasseranlage auf das Vorhandensein von Legionellen untersuchen 

lassen. Was muss ich tun? 

Wichtigste Voraussetzung ist es, sich vor Einleitung von Untersuchungen einen genauen Überblick über das 

Warmwassersystem zu verschaffen (Beschaffung von Plänen, Messdaten soweit vorhanden). Anhand von Plänen 

bzw. im Rahmen einer Ortsprüfung sollten mögliche Schwachpunkte der Anlage herausgearbeitet werden. Wichtigstes 

Instrument ist die Temperaturmessung oder/und Volumenstrommessungen an verschiedenen Punkten 

des Systems. Werden in allen Kreisläufen die geforderten Temperaturen erreicht? Wie lange dauert es, bis die 

Maximaltemperatur erreicht ist? Existieren Gebäudeteile, die nicht oder nur selten benutzt werden? Sind nicht 

durchflossene Leitungsteile vorhanden? Weist der Speicher eine Schichtung auf? Kritisch und möglicherweise 

besiedelt sind alle Bereiche, in denen Temperaturen unterhalb von 50 °C und oberhalb von 25 °C gemessen 

werden. 

Erst nachdem man sich einen detaillierten Überblick über das System und seine möglichen Schwachpunkte verschafft 

hat, sollte man ein von den jeweiligen Landesbehörden zugelassenes Institut mit den Untersuchungen 

beauftragen. 

1.5.2 Welche Stellen im System soll ich kontrollieren lassen, um eine Kontamination mit Legionellen 

festzustellen? 

Grundsätzlich sollten alle Stellen kontrolliert werden, die im Rahmen der Vorprüfung als mögliche Schwachstellen 

identifiziert werden konnten bzw. im Rahmen des WSP als Kontrollpunkte festgelegt wurden. Die Untersuchung 

sollte eindeutige Klarheit darüber erbringen, ob eine systemische Kontamination vorliegt und ob das Gesamtsystem 

oder nur Teile des Systems betroffen sind. Ein Minimaluntersuchungsprogramm für Trinkwasser Warm findet 

sich in der DVGW-Richtlinie W 551. Immer kontrolliert werden sollte der Ablauf des Speichers, die einzelnen 

Rückläufe (der Sammelrücklauf führt oft zu falschen Beurteilungen) sowie Proben in der Peripherie. Die Peripherieproben 

sollten möglichst weit entfernt von der Zentrale liegen und repräsentativ für die einzelnen Zirkulationskreisläufe 


Auch das Kaltwasser sollte in die Überprüfung miteinbezogen werden, insbesondere dann, wenn Wärmeübergänge 

auf das Trinkwasser Kalt zu befürchten sind oder schon festgestellt wurden. 

46


1.5.3 Wie muss die Probenahme durchgeführt werden? 

Die Probenahme muss so durchgeführt werden, 

dass eine systemische Besiedlung erkannt werden 

kann. Dies ist insbesondere bei Überprüfung auf 

Pseudomonas aeruginosa von größter Bedeutung, 

da es sonst zu Fehlschlüssen und nicht zielgerichteten 

Sanierungsversuchen kommen kann. Dazu 

müssen alle Einflüsse ausgeschaltet werden, welche 

das Ergebnis verfälschen könnten (z. B. Duschschlauch, 

Entnahmearmatur, Panzerschläuche). Die 

Proben sollten für eine Erstbeprobung – wenn nicht 

spezielle Fragestellungen vorliegen – deshalb nicht 

aus Duschen, sondern aus speziellen Probenahme- 

Entnahmearmaturen gewonnen werden, bei denen 

eine unbeeinflusste Wasserentnahme und eine eineindeutige 

Zuordnung zu Trinkwasser Warm bzw. 

Trinkwasser Kalt möglich ist. Diese speziellen 

Probenahmearmaturen sollten im gesamten System 

an kritischen Stellen (Kontrollpunkte) eingebaut 

werden. Die Vorgaben der Standardmethoden 

DIN 38402-A3, -A14, -A19 und -A21 sowie insbesondere 

der ISO 19458 und der davon abgeleiteten 

Empfehlung des UBA [15] sind bei allen Probenahmen, 

auch auf Legionellen, zu beachten. Bei Vorliegen 

von Krankheitsfällen oder Verdacht auf Infektionen 

durch Legionellen ist es empfehlenswert, zusätzlich 

Proben ohne Vorbehandlung und ohne Ablaufenlassen 

direkt aus Duschen oder anderen Entnahmepunkten 

zu gewinnen. 

1.5.4 Wo kann ich Untersuchungen durchführen lassen? 

Kann ich selbst Untersuchungen durchführen? 


Abbildung 12: KEMPER Probenahmeventil Figur 187 an einer 

Absperrarmatur Figur 173 

Nur nach DIN EN ISO 17025 akkreditierte und von den Bundesländern nach § 14 TrinkwV gelistete Laboratorien 

dürfen vom Amtsarzt anerkennbare Untersuchungen auf Legionellen durchführen. Es empfiehlt sich immer, das 

Gesundheitsamt um Nennung von Referenzlaboratorien zu bitten. Die Untersuchungen sollten nach den gültigen 

Normen durchgeführt werden, um vergleichbare und reproduzierbare Ergebnisse zu erhalten. Grundsätzlich ist 

eine Probenahme durch den Betreiber für eine orientierende Untersuchung nach Absprache mit dem Laboratorium 

möglich (siehe auch → „Probenahme von Trinkwasser aus Hausinstallationen“ auf Seite 39). Die Durchführung 

eigener Untersuchungen auf Legionellen mit Testkits darf nur bei strengster Indikationsstellung und vorausgegangener 

Schulung durchgeführt werden. Sie ersetzt niemals die Kontrolle durch ein zugelassenes Laboratorium. 

Die teilweise erheblichen Beschränkungen der Aussagekraft der Testkits sind streng zu beachten. 

47



1.5.5 Mein Warmwassersystem enthält Legionellen. Was soll ich tun? 

In welcher Reihenfolge gehe ich vor? 

Eine wirkliche Risikoabschätzung muss immer in Zusammenarbeit mit einem erfahrenen Labor, einem hygienekundigem 

Techniker und gegebenenfalls dem Amtsarzt durchgeführt werden. Unverzichtbare Voraussetzung für 

den Erfolg einer Sanierungsmassnahme ist immer der klare Überblick über das gesamte System der Wasserverteilung 

einschließlich aller Apparate. Die Erstellung von Temperaturprofilen ist ein unverzichtbarer erster Schritt. 

Ein allgemeingültiges Sanierungs-Konzept existiert nicht. Jeder Fall, jedes Gebäude bedarf einer individuellen 

Analyse und eines individuell angepassten Maßnahmenpaketes. Primäres Ziel muss immer sein, die Anlage in 

Übereinstimmung mit dem gültigen Stand der Technik zu betreiben. Die hygienische Sicherheit der Wasserversorgung 

hat dabei immer Vorrang vor einer möglichen Energieeinsparung. Entscheidend bei allen Maßnahme ist 

immer, dass ein sauberes und schlankes System vorliegt, in dem alle Abschnitte ausreichend zirkulieren und 

Temperaturen oberhalb von 55 °C vorliegen. 

Berechungen sollten nach dem neuesten Stand der Technik durchgeführt werden. Nicht benötigte Leitungsteile 

sind immer an der Zirkulation abzutrennen. Die Volumina gespeicherten und transportierten Wassers sind soweit 

wie möglich zu reduzieren. Die Maßnahmen sollten sich immer auf das Gesamtsystem erstrecken und als Dauermaßnahmen 

durchgeführt werden. Der Erfolg einer jeden Maßnahme muss durch Kontrolluntersuchungen belegt 

werden. 

1.5.6 Muss ich das Vorhandensein von Legionellen in meinem Warmwassersystem melden? 

Gemäß Infektionsschutzgesetz (IfSG) [7] sind nur solche Legionellenbefunde meldepflichtig, die im Zusammenhang 

mit einer Erkrankung stehen. Eine deutliche Verschärfung der Gesetzeslage ist nach Einführung der Trinkwasserverordnung 

2001 im Jahre 2003 eingetreten. 

Im § 3 der TrinkwV 2001 heißt es: „Der Unternehmer oder sonstige Inhaber einer Wasserversorgungsanlage im 

Sinne von § 3 Nr.2 Buchstabe c (Anmerkung: das ist die Hausinstallation) haben in den Fällen, in denen ihnen die 

Feststellung von Tatsachen bekannt wird, nach welchem das Wasser in der Hausinstallation in einer Weise verändert 

wird, dass es den Anforderungen der § 5 bis § 7 nicht entspricht, erforderlichenfalls unverzüglich Untersuchungen 

zur Aufklärung der Ursache und Maßnahmen zur Abhilfe durchführen oder durchführen zu lassen und 

darüber das Gesundheitsamt unverzüglich zu unterrichten.“ Kriterium für eine Meldung dürfte dabei § 5 Nr. 1 

sein: „Im Wasser für den menschlichen Gebrauch dürfen Krankheitserreger im Sinne des § 2 Nr. 1 des Infektionsschutzgesetzes 

nicht in Konzentrationen enthalten sein, die eine Schädigung der menschlichen Gesundheit 

besorgen lassen.“ 

48


1.5.7 Was mache ich bei einer Kontamination eines Wassersystems durch 

Pseudomonas aeruginosa? 


Als relevante Risikofaktoren für eine zum Teil über lange Zeit persistierende bzw. eine wieder aufflammende Kontamination 

der Kaltwasserleitung mit Pseudomonas aeruginosa wurde folgendes genannt: 

nicht sachgerechte Planung (z. B. Überdimensionierung, lange Stichleitungen) 

Kontamination durch zentrale Einschwemmung aus der Wasserversorgung 

mangelhafte, nicht fachgerechte Installation 

Verwendung ungeeigneter Materialien und Bauteile/Apparate 

nicht bestimmungsgemäßer Betrieb 

erhöhte Temperatur im Kaltwasserbereich von deutlich mehr als 20 °C 

nicht regelmäßig genutzte Leitungsteile mit stagnierendem Wasser 

werkstoff- und betriebsseitig begünstigte Biofilmbildung 

Biofilmbildung (z. B. auf organischen Bauteilen wie Membranen) 

nicht sachgerechte Dichtigkeitsprüfung vor Inbetriebnahme 

nicht sachgerechte Inbetriebnahme 

Dies bedeutet, dass eine Vielzahl von Fehlern im Bereich der Wasserhygiene zu einer Besiedlung mit P.aeruginosa 

führen können. Erstes Ziel muss deshalb sein, durch gezielte Probenahmen und mikrobiologische Analysen 

das Ausmaß der Kontamination und mögliche Kontaminationsquellen darzustellen. 

Die Berichte zur Sanierung von mit Pseudomonas aeruginosa kontaminierten Hausinstallationssystemen zeigten 

unterschiedliche Erfahrungen. Bei den Sanierungsmaßnahmen wurden sowohl chemische Desinfektionsverfahren 

mit Chlor oder Chlordioxid sowie thermische Sanierungsverfahren angewandt. Verfahren, die nicht als Dauerverfahren 

eingesetzt werden, führen häufig nicht zum gewünschten Erfolg. Ein wichtiger – vielleicht sogar der 

wichtigste – Faktor ist eine forcierte Wasserentnahme. Wasser muss fließen und muss ausgetauscht werden. In 

einigen Objekten konnte allein durch kontrollierte Wasserentnahme ein stabiler Zustand erreicht werden. 

Einer der gravierendsten Fehler, der bei einer festgestellten Kontamination gemacht werden kann, ist die Stilllegung 

des betroffenen Objektes. Dieses Vorgehen macht weitere Sanierungsversuche häufig unmöglich. Auch bei 

Einsatz von Desinfektionsmitteln heißt die oberste Devise: Verbrauchen, Verbrauchen, Verbrauchen. 

49



1.5.8 Was sind die schlimmsten Fehler bei Planung, Bau und Betrieb von Trinkwasseranlagen? 

Zu glauben, das Problem existiert nicht 

Angst vor einer Systemanalyse („Vogel-Strauß-Politik“) 

Planung mit dem „dicken Daumen“ – schätzen statt rechnen 

Betriebsführung entgegen dem vorgesehenen Betrieb 

Unsauberkeit – wo auch immer 

Stillstand – Wasser stagniert 

Größenwahn – lieber mehr als weniger 

Desinfektion statt Systemoptimierung 

„Wohlfühltemperaturen“ – PWC zu warm, PWH zu lau 

Reaktion statt Prävention 

1.5.9 Welche wichtigsten Ratschläge kann man erteilen? 

Schon bei der ersten Planung sollten Hygieneaspekte berücksichtigt werden. 

Die a. a. R. d. T. sind schon in der Ausschreibung verbindlich vorzugeben und müssen in allen Stadien der 

Planung bis zur Übergabe an den Betreiber berücksichtigt werden. 

Eine ganzheitliche Planung und Ausführung ist notwendig. 

Ein vorbeugendes Wartungs- und Instandhaltungskonzept sowie eine detaillierte Dokumentation sind für jedes 

Objekt zu erstellen (WSP = Water safety plan; HACCP = Hazard Analysis and Critical Control Points). 

Wasser muss wie ein leichtverderbliches Lebensmittel behandelt werden. Sauberkeit in allen Stadien der Erstellung 

und des Betriebes sind essentiell. Alle Anlagenteile müssen von der Fertigung bis zum Einbau in ein präventivhygienisches 

Konzept einbezogen werden. 

50

2 Ermittlung der Rohrdurchmesser 1) 

2.1 Allgemeines ................................................................................................................................. 52 

2.2 Verfügbare Druckdifferenz ......................................................................................................... 53 

2.3 Volumenstromberechnung ......................................................................................................... 55 

2.4 Fließgeschwindigkeiten .............................................................................................................. 65 

2.5 Wasserzähler des Wasserversorgungsunternehmens ............................................................. 66 

2.6 Apparate ..................................................................................................................................... 68 

2.7 Schaltdruckdifferenz von Gruppen-Trinkwasserwärmern ........................................................ 68 

2.8 Stockwerksdruckverlust ............................................................................................................. 69 

2.9 Druckverluste in Rohrleitungen .................................................................................................. 69 

2.9.1 Rohrreibungsdruckgefälle ............................................................................................................. 71 

2.9.2 Druckverluste in Einzelwiderständen ............................................................................................. 76 

2.9.3 Differenzierte Berechnungen ......................................................................................................... 77 

2.9.4 Vereinfachte Berechnungen .......................................................................................................... 77 

2.9.5 Bemessung des hydraulisch ungünstigsten Fließwegs .................................................................. 78 

2.9.6 Abgleichende Berechnungen ........................................................................................................ 80 

1) Prof. Dipl.-Ing. Bernd Rickmann, Fachhochschule Münster, Fachbereich Energie, Gebäude, Umwelt 

51

2 Ermittlung der Rohrdurchmesser 

2.1 Allgemeines 


Zur weiteren Verbesserung der trinkwasserhygienischen Bedingungen müssen die in DIN 1988 bereits enthaltenen 

umfangreichen „Technischen Regeln für die Trinkwasserinstallation“ in einigen Bereichen ergänzt bzw. modifiziert 

werden. Solche Ergänzungen zur DIN 1988 werden sowohl vom DVGW als auch vom VDI in ihren Regelwerken 

veröffentlicht. Insbesondere die „Technischen Regeln zur Verminderung des Legionellenwachstums in 

Installationen für erwärmtes Trinkwasser“ (Arbeitsblätter W 551 [4] und W 553 [5]) und die VDI Richtlinie 6023 

Blatt 1, Juli 2006 [23] haben nachhaltige Auswirkungen auf die Planung, den Bau und den Betrieb von Trinkwasserinstallationen 

im Gebäude. 

Damit Trinkwasserinstallationen nicht verkeimen können, muss zunächst der Wasserinhalt durch konstruktive 

Maßnahmen und durch die Dimensionierung der Leitungen so gering wie möglich gehalten werden. Aus dieser 

Forderung resultieren geringe innere Oberflächen und kurze Verweilzeiten des Trinkwassers in der Anlage, verbunden 

mit einem schnellen Wasseraustausch. Stagnierendes Wasser und die Erwärmung von kaltem Trinkwasser 

im Transportsystem durch Umgebungseinflüsse sind immer zu vermeiden. Durch Zirkulationssysteme oder 

durch selbstregelnde Begleitheizungen muss sichergestellt werden, dass die Temperatur des Warmwassers an 

keiner Stelle des Versorgungssystems dauerhaft geringer wird als 55 °C. Ausgenommen sind Stockwerksleitungen 

mit einem Wasservolumen kleiner als 3 Liter. 

i 

52 

Die Bemessung von Trinkwassererwärmungs-, Verteilungs- und Zirkulationsanlagen hat nicht nur unter 

Berücksichtigung von funktionalen und wirtschaftlichen, sondern auch unter trinkwasserhygienischen 

Gesichtspunkten zu erfolgen. 

Da die Qualität des Trinkwassers nicht nur abhängig ist von einer einwandfreien Anlieferung des Wassers durch 

das Versorgungsunternehmen, sondern im erheblichen Maße von der Konstruktion, der Auswahl der Rohrwerkstoffe, 

der handwerklichen Ausführung und der Bemessung der Leitungsanlage im Gebäude beeinflusst werden 

kann, muss bei festgestellten trinkwasserhygienischen Problemen damit gerechnet werden, dass von den Verantwortlichen 

der Nachweis geführt werden muss, dass die Planung, die Bemessung und der Bau der gesamten 

Trinkwasserinstallation den zum Zeitpunkt der Ausführung gültigen allgemein anerkannten Regeln der Technik 

entsprochen hat. Ein kurzer Blick in das „Technischen Regelwerk“ zeigt, dass zurzeit folgende rechnerische 

Nachweise für die Erhaltung der Trinkwassergüte in einer fachgerecht erstellten Rohrleitungsanlage der Trinkwasserinstallation 

für erforderlich gehalten werden: 

Bemessung der Leitungsanlage für kaltes und erwärmtes Trinkwasser gemäß DIN 1988-3 unter Berücksichtigung 

der VDI Richtlinie 6023 Blatt 1, Juli 2006 

Bemessung der Zirkulationsleitungen auf Grundlage der DVGW-Arbeitsblätter W 551 und W 553, Nachweis 

des Wasserinhalts in nicht zirkulierenden Leitungsteilen 

Das vorliegende Handbuch verfolgt das Ziel, die wichtigsten Regeln für die Ermittlung der Rohrleitungsdurchmesser 

in der Trinkwasserinstallation zusammenzufassen und praxisorientiert zu kommentieren.

2.2 Verfügbare Druckdifferenz 



Eine hydraulische Berechnung für eine Trinkwasserinstallation kann immer nur längs der so genannten Fließwege 

erfolgen. Die einzelnen Fließwege beginnen in der Hausanschlussleitung und enden jeweils an einer Entnahmearmatur. 

Der erste Schritt der DIN 1988-Berechnung für die Bemessung der Warmwasser- (TWW) und Kaltwasserleitungen 

(TW) besteht darin, aus der Vielzahl der Fließwege den hydraulisch „ungünstigsten Fließweg“ herauszufinden. 

Dieser Fließweg ist gekennzeichnet durch den geringsten zulässigen Druckverlust pro laufendem Meter in 

der geraden Rohrleitung. 

Der Anfangspunkt für die hydraulische Berechnung kann gefunden werden, wenn für ausgewählte Entnahmearmaturen 

eine Druckbilanz längs der zugehörigen Fließwege aufgestellt wird. 

Für eine solche Bilanz sind alle Druck- bzw. Druckverlustkomponenten im gesamten System rechnerisch zu 

bewerten. Im Einzelnen: 

pminV = 

pminFI + ∆pgeod + ∆pWZ + Σ∆pAp + ∆pSt + Σ( I ⋅ R + Z) 

Gleichung 1 

hierin bedeuten (siehe auch → Abb. 13): 

p minV 

p minFl 

Minimaler statischer Überdruck an der Anschlussstelle an die Versorgungsleitung, nach Angabe des zuständigen Wasserver- 

sorgungsunternehmens (WVU) 

Erforderlicher statischer Überdruck an der Anschlussstelle für eine Entnahmearmatur bei ihrem Mindest-Entnahme- 

volumenstrom 

∆pgeod Geodätische Druckdifferenz, resultierend aus der Höhendifferenz zwischen Anschlussleitung und Entnahmearmatur 

∆pwz Druckverlust im Wasserzähler 

∆pAp Druckverlust in Apparaten, wie Filtern ∆pFIL, Dosieranlagen ∆pDOS, Enthärtungsanlagen ∆pEH, usw. 

∆pSt Druckverlust in Stockwerks- und Einzelzuleitungen (nur im vereinfachten Berechnungsgang) 

Σ(I · R + Z) Druckverlust aus Rohrreibung und Einzelwiderständen im Fließweg, beginnend in der Hausanschlussleitung bis zur jeweiligen 

Entnahmestelle bzw. bis zum Stockwerksanschluss 

53



Abbildung 13: Definitionen und Bezeichnungen in Trinkwasserinstallationen 

Nach einer solchen Betrachtung muss für die Überwindung von Rohrreibungs- und Einzelwiderstandsverlusten 

Σ(I · R + Z) und damit für die Dimensionierung der Rohrleitungen eine positive (verfügbare) Druckdifferenz ∆p verf 

verbleiben, die rechnerisch wie folgt ermittelt werden kann: 

∆p verf = pminV – ( pminFl + ∆p geod + ∆p WZ + Σ∆pAp + ∆p St) 

Gleichung 2 

„Verteilt“ man die verfügbare Druckdifferenz ∆p verf nach Abzug der Einzelwiderstandsverluste (a) gleichmäßig 

über die gesamte Länge des Fließweges (I ges ), ergibt sich eine wichtige Bemessungsgröße für die Ermittlung der 

Rohrleitungsdurchmesser, das verfügbare Rohrreibungsdruckgefälle R verf. Für den ungünstigsten Fließweg 

nimmt dieses relative Druckgefälle den kleinsten und für den günstigsten den größten Wert an. 

R verf 

Gleichung 3 

hierin bedeuten: 

∆pverf verfügbar für den Druckverlust aus Rohrreibung und Einzelwiderständen 

a vorgeschätzter prozentualer Anteil der Einzelwiderstandsverluste am Gesamtdruckverlust in % 

lges Gesamtlänge des zu berechnenden Fließweges. 

Wie die vorstehenden Gleichungen ausweisen, wird das verfügbare Rohrreibungsdruckgefälle hauptsächlich 

durch die geodätische Druckdifferenz ∆p geod und die Mindestfließdruckforderung der Entnahmearmatur p minFl 

geprägt. 

54 

∆p verf ( 100 – a) 

= 

-------------- ⋅ ------------------------- 

Iges 100

i 


2.3 Volumenstromberechnung 

Die ungünstigste Entnahmestelle wird am schnellsten gefunden, wenn im obersten Stockwerk die Armaturen 

mit den höchsten Fließdruckforderungen rechnerisch untersucht werden. 

Die Durchmesser sind relativ groß zu wählen, wenn das verfügbare Rohrreibungsdruckgefälle R verf klein ist und 

können kleiner gewählt werden, wenn ein verhältnismäßig großes Druckgefälle zur Verfügung steht. Das verfügbare 

Rohrreibungsdruckgefälle beeinflusst damit nicht nur maßgeblich die Erstellungskosten, sondern auch den 

Wasserinhalt der Leitungsanlage. 

i Vor Beginn der Druckverlustberechnung sollte daher für ein ausreichend großes verfügbares Rohrreibungsdruckgefälle 

(R verf = 5,0 ... 10,0 mbar/m) im ungünstigsten Fließweg gesorgt werden. 

Der Spitzenvolumenstrom, der Mindestversorgungsdruck, die Leitungslängen und die geodätischen Höhen sind 

weitestgehend unveränderliche Größen und können bei einer vorgegebenen Aufgabenstellung nicht entscheidend 

verändert werden. Der Planer einer Leitungsanlage kann nennenswert nur die hydraulischen Daten der 

Apparate (∆p WZ , ∆p FIL , ∆p Ap ), der Stockwerksinstallation (∆p st ) und die der Entnahmearmaturen (p minFl ) beeinflussen. 

Da gerade in diesem Bereich die Festlegungen in der Norm als Maximalwerte anzusehen sind, liefern 

typspezifische Herstellerangaben bzw. differenzierte Berechnungen in den meisten Fällen günstigere Ausgangsbedingungen 

für die Bemessung der Rohrleitungen. 


Für die Auswahl eines geeigneten Durchmessers in einer Teilstrecke muss neben dem verfügbaren Rohrreibungsdruckgefälle 

R verf als weitere Berechnungsgröße mindestens noch der Volumenstrom des Berechnungsfalls – der 

Spitzenvolumenstrom V S – bekannt sein. 

Der zu erwartende Spitzenvolumenstrom V S in einer Teilstrecke wird maßgeblich von der Anzahl und der Konstruktionsart 

der zu versorgenden Entnahmearmaturen, vom jeweiligen Berechnungsvolumenstrom der Entnahmearmaturen 

V R und von der Nutzungsart der Installationseinheit beeinflusst. Es wird grundsätzlich nach 

Normal- und Dauerverbrauch unterschieden. 

Eine Entnahmearmatur muss als „Dauerverbraucher“ eingestuft werden, wenn sie betriebsbedingt länger als 

15 Minuten genutzt wird. 

Typische Dauerverbraucher sind Entnahmearmaturen, die für die Wasserentnahme zur Grünflächenberegnung 

vorgesehen sind. Werden mehrere Dauerverbraucher durch eine Teilstrecke versorgt, ist die zu erwartende 

Gleichzeitigkeit mit dem Nutzer der Leitungsanlage festzulegen. Im Normalfall wird die Einzelarmatur allerdings 

nur über einen kurzen Zeitraum, d. h. deutlich kürzer als 15 Minuten, genutzt (Normalverbrauch). Können Dauerverbrauch 

V D und Spitzenvolumenstrom aus Normalverbrauch V S,normal zeitlich zusammentreffen, sind die 

beiden Werte zu addieren. 

55



V · S V · S,normal V · = + D 

Gleichung 4 

Der Berechnungsvolumenstrom einer Entnahmearmatur V R ist ein Mittelwert aus den Entnahmevolumenströmen 

bei einem oberen Fließdruck (meistens p oFl = 3,0 bar) und dem Mindestfließdruck (in der Regel p minFl = 1,0 bar). 

Abbildung 14: Definition des Berechnungsvolumenstromes V R einer Entnahmearmatur 

Der Mindestvolumenstrom einer Entnahmearmatur bei Normbedingungen kann über → Gleichung 5 rechnerisch 

bestimmt werden, wenn von der betreffenden Armatur der Berechnungsvolumenstrom V R , der Mindestfließdruck 

p minFl und der obere Fließdruck p oFl bekannt sind. 

V · min 

Gleichung 5 

56 

2 V · ⋅ R 

= 

-----------------------------poFl 

1 + ------------pminFl



Danach beträgt zum Beispiel der Mindestvolumenstrom auf der Kaltwasser- bzw. Warmwasserseite einer Badewannenfüllarmatur 

mit den Armaturendaten V R = 0,15 l/s, p oFl = 3,0 bar, p minFl = 1,0 bar 

V · 2 ⋅ 0, 15 

min= 

-------------------- ≈ 

011l/s , 

1 + 3 

Tabelle 10: Richtwerte für den Berechnungsvolumenstrom und den Mindestfließdruck gebräuchlicher Entnahmearmaturen 

Armaturenart 

p min FI 

Mischwasser 

i Der Summenvolumenstrom ΣVR ist die Summe der Berechnungsvolumenströme VR aller Entnahmearmaturen, 

die durch eine Teilstrecke versorgt werden können. 

kalt 

Mischwasser 

warm 

nur kaltes 

oder 

erwärmtes 

Trinkwasser 

V R V R V R 

mbar l/s l/s l/s 

Auslaufventile ohne Luftsprudler DN 15 500 0,30 



Auslaufventile mit Luftsprudler DN 10 1000 0,15 

Auslaufventile mit Luftsprudler DN 15 1000 0,15 

Klosettdruckspüler DN 20 1200 1,00 

Urinaldruckspüler DN 15 1000 0,30 

Spülkasten nach DIN 19542 DN 15 500 0,13 

Haushaltsgeschirrspülmaschine DN 15 1000 0,15 

Haushaltswaschmaschine DN 15 1000 0,25 

Mischbatterie für 

Brausewannen DN 15 1000 0,15 0,15 

Badewannen DN 15 1000 0,15 0,15 

Küchenspülen DN 15 1000 0,07 0,07 

Waschtische DN 15 1000 0,07 0,07 

Sitzwaschbecken DN 15 1000 0,07 0,07 

Mischbatterie DN 20 1000 0,30 0,30 

Elektro-Kochendwassergerät 1000 0,10 

57



Bei der Ermittlung des Summenvolumenstromes bleiben innerhalb einer Nutzungseinheit Entnahmearmaturen, 

die über einen Ausstattungsstandard hinausgehen, unberücksichtigt 1) . In Wohnungsinstallationen gilt diese Festlegung 

z. B. für: 

Sitzwaschbecken, 

zusätzliche Waschbecken oder Toilettenanlagen, 

Dusche zusätzlich zur Badewanne, usw. 

Mit dieser Regelung kann der Spitzenvolumenstrom in den Berechnungen für so genannte „Komfortinstallationen“ 

auf das tatsächlich erforderliche Maß reduziert werden. Bezogen auf das Beispiel in → Abb. 15 kann hier 

der Summenvolumenstrom der einzelnen Stockwerksinstallation für die Ermittlung der Nennweiten der Kellerverteilungs- 

und Steigleitungen auf der Kaltwasserseite von ΣV R = 1,61 l/s auf mindestens ΣV R = 1,19 l/s und auf 

der Warmwasserseite von ΣV R = 0,65 l/s auf mindestens ΣV R = 0,36 l/s reduziert werden. Diese rein rechnerische 

Maßnahme auf Grundlage der DIN 1988-3 kann in einer größeren Installationseinheit (z. B. einer Eigentumswohnanlage) 

zu einer Reduzierung der Anlagenkosten und des Wasserinhalts in beachtenswerter Größenordnung 

führen [47]. 

Abbildung 15: Stockwerksinstallation 

Bis zu einem Summenvolumenstrom von ΣV R = 20,0 l/s sind die zu erwartenden Spitzenvolumenströme auch 

von der Konstruktionsart der Entnahmearmatur bzw. von deren Berechnungsvolumenstrom abhängig. Ist der 

Berechnungsvolumenstrom der Einzelarmatur größer als V R ≥ 0,5 l/s (z. B. bei Klosettdruckspülern) ist bei gleichem 

Summenvolumenstrom in der Teilstrecke ein höherer Spitzenvolumenstrom zu erwarten. DIN 1988 formuliert 

für die Umrechnung des Summenvolumenstroms in den Spitzenvolumenstrom Berechnungsgleichungen für 

die Nutzungsart der Installationseinheit als Wohngebäude, Büro- und Verwaltungsgebäude, Hotelgebäude, Kaufhaus, 

Krankenhaus-Bettenstation und Schule. Die Berechnungsgleichungen werden jeweils mit Buchstaben 

gekennzeichnet. 

1) VDI 6023, Blatt 1, Juli 2006, Abschnitt 4.3 „Dimensionierung und Leitungsführung von Trinkwasseranlagen“ 

58



Tabelle 11: Berechnungsgleichungen für die Umrechnung des Summenvolumenstroms in einen zu erwartenden Spitzenvolumenstrom 

Kennung Gültigkeitsbereich Gleichung Einheit 

A ΣV R > 1,0 1) V S = 1,7 ⋅[ΣV R ] 0,21 – 0,7 l/s 

B 0,07 < ΣV R ≤ 20 V S = 0,682 ⋅[ΣV R] 0,45 – 0,14 l/s 

C ΣV R > 20 V S = 0,4 ⋅[ΣV R ] 0,54 + 0,48 l/s 

D 1,0 < ΣV R ≤ 20 V S = [ΣV R ] 0,336 l/s 

E 0,1 < ΣV R ≤ 20 V S = 0,698 ⋅[ΣV R] 0,5 – 0,12 l/s 

F ΣV R > 20 V S = 1,08 ⋅[ΣV R ] 0,5 – 1,83 l/s 

G ΣV R > 20 V S = 4,3 ⋅[ΣV R ] 0,27 – 6,65 l/s 

H ΣV R > 20 V S = 0,25 ⋅[ΣV R] 0,65 + 1,25 l/s 

I 1,5 < ΣV R ≤ 1,0 2) 

1) zwischen ΣV R = 0,5 und 1,0 l/s gilt: V S = ΣV R 

2) für ΣV R ≤ 1,5 gilt: V S = ΣV R 

V S = 4,4 ⋅[ΣV R ] 0,27 – 3,41 l/s 

K ΣV R > 20 V S = -22,5 ⋅[ΣV R ] -0,5 + 11,5 l/s 

Abbildung 16: Spitzenvolumenstrom bei einem Summenvolumenstrom ΣV R < 20,0 l/s in Abhängigkeit vom Berechnungsvolumenstrom der 

größten installierten Entnahmearmatur und der Nutzungsart des Gebäudes 

59



Abbildung 17: Spitzenvolumenstrom bei einem Summenvolumenstrom ΣV R > 20,0 l/s in Abhängigkeit von der Nutzungsart des Gebäudes 

In der VDI Richtlinie 6023 Blatt 1, Juli 2006 wird in Abschnitt 4.3 „Dimensionierung und Leitungsführung von 

Trinkwasser-Installationen“ ein kleinstmöglicher Gleichzeitigkeitsfaktor gefordert, um kleine Nennweiten zu 

erreichen. Diese Forderung ist vor dem Hintergrund zu verstehen, dass Volumenstrommessungen in ausgeführten 

Anlagen fast immer zeigen, dass die Spitzenvolumenstromberechnung nach DIN 1988-3 zu hohe Werte liefert. 

Die Rohrleitungssysteme, die mit diesen Spitzenvolumenströmen bemessen werden, sind daher deutlich 

überdimensioniert. 

60


Abbildung 18: Volumenstrommesswerte aus einer Trinkwasser-Installation Nutzung: Wohnanlage für betreutes Wohnen 


Die Auswertung von Volumenstrommessungen im Bereich der Einspeisung in die zentrale Trinkwasser-Erwärmungsanlage 

einer Wohnanlage für betreutes Wohnen, zeigt die Problematik beispielhaft auf → Abb. 18. Nach 

den Bemessungsregeln der DIN 1988-3 ergibt sich für solche Wohngebäude bei einem Summenvolumenstrom 

von 37,58 l/s ein Spitzenvolumenstrom von 2,94 l/s. Gemessen wurde über einen Zeitraum von einer Woche 

aber nur ein Spitzenvolumenstrom von 0,5 l/s. 

Bereits kurz vor Erscheinen der DIN 1988 im Jahre 1988 wurden Berechnungsmethoden diskutiert, die zu 

wesentlich geringeren Spitzenvolumenströmen führen. Diese Spitzenvolumenstromberechnungen basieren auf 

den Ergebnissen eines breit angelegten DVGW-Forschungsvorhabens [28]. Die seinerzeit diskutierten Kurvenverläufe 

[29] sind im Vergleich zu DIN 1988-3 in → Abb. 19 dargestellt. 

61



Abbildung 19: Spitzenvolumenstrom für Trinkwasser-Installationen 

Die Umrechnungskurven für Wohngebäude aus dem DVGW-Forschungsvorhaben folgen der Form 

V S = a ⋅ In(ΣV R ) + b. Über einen Formelgenerator für die Spitzenvolumenstromberechnung können die Auswirkungen 

geringerer Spitzenvolumenströme auf die Rohrleitungsdurchmesser mit einem Computerprogramm 

untersucht werden → Abb. 20 [30]. Dimensioniert man auf diesem Wege ein Rohrnetz mit einer Struktur gemäß 

→ Abb. 19, z. B. über die Umrechnungskurve V S = 0,410 ⋅ In(ΣV R ) + 0,480 (DVGW Forschungsvorhaben Wohnungen 

+ 1 x Standardabweichung aus → Abb. 19) sind die Auswirkungen auf die Rohrleitungsdurchmesser 

eher gering. Die Durchmesser in den Stockwerks- und Steigleitungen bleiben nahezu unverändert. Signifikant 

verändern sich die Durchmesser in der Hauptverteilung, insbesondere der Durchmesser der Hausanschlussleitung 

→ Abb. 21. 

62

Abbildung 20: Formelgenerator für die Spitzenvolumenstromberechnung; abweichend von DIN 1988-3 



63



Abbildung 21: Veränderung der Leitungsdurchmesser bei Reduzierung des Spitzenvolumenstroms 

64

2.4 Fließgeschwindigkeiten 


2.4 Fließgeschwindigkeiten 

Als Ersatz für das „verfügbare Rohrreibungsdruckgefälle“ werden in der Praxis häufig noch Leitungen über mittlere 

Fließgeschwindigkeiten dimensioniert. Mit dieser Methode können zwar halbwegs sinnvoll erscheinende 

Rohrleitungsdurchmesser festgelegt werden, denen aber der zuvor beschriebene hydraulische Zusammenhang 

über das Rohrreibungsdruckgefälle fehlt. Bemessungsfehler sind hier zwangsläufig, da mit dieser Methode systematisch 

hydraulisch ungünstige Teilstrecken zu klein und günstigere zu groß bemessen werden. Neben den rein 

wirtschaftlichen Aspekten weist eine so bemessene Leitungsanlage aus hygienischer Sicht ein unnötig großes 

Leitungsvolumen mit dem oben beschriebenen Gefährdungspotential aus. Grundsätzlich kann festgestellt 

werden, dass diese Fehlbemessung mit der Größe der Leitungsanlage – also insbesondere auch in den ausgewiesenen 

Risikoinstallationen von Krankenhäusern und Altenheimen – zunimmt. Fließgeschwindigkeiten besitzen 

im Berechnungsverfahren der Norm nur eine Begrenzungs- und keine Berechnungsfunktion. 

Tabelle 12: Zulässige Fließgeschwindigkeiten in Trinkwasserinstallationen 

Leitungsabschnitt 

Maximal zulässige Geschwindigkeiten 

bei einer Fließdauer von 

≤ 15 Minuten > 15 Minuten 

Hausanschlussleitungen 2,0 m/s 2,0 m/s 

Verbrauchsleitungen mit durckverlustarmen Absperrarmaturen 

ζ


2.5 Wasserzähler des Wasserversorgungsunternehmens 


Die Festlegung der Zählergröße erfolgt nach der „Verordnung über allgemeine Bedingungen für die Versorgung 

mit Wasser (AVB WasserV)“ durch das Wasserversorgungsunternehmen (WVU). Während im Geltungsbereich der 

DIN 1988 die Sekundenspitze für die Bemessung der Trinkwasserinstallation herangezogen wird, orientiert sich 

die Bemessung der Abrechnungszähler bei einigen Versorgungsunternehmen an der 5-Minutenspitze. Der Bezug 

auf den größeren Zeitraum hat dann zur Folge, dass der Wasserzähler für einen anderen (kleineren) Volumenstrom 

bemessen wird, als die nachfolgende Leitungsanlage. Das Verfahren für die Ermittlung des Druckverlustes 

im Wasserzähler muss daher immer mit dem zuständigen Wasserversorgungsunternehmen (WVU) abgestimmt 

werden. Die unterschiedliche Bemessungsgrundlage kann in Grenzfällen dazu führen, dass bei Auftreten der 

Spitzenbelastung nach DIN 1988 der effektive Druckverlust im Abrechnungszähler den der Berechnung übersteigt. 

Die damit verbundene kurzzeitige Unterschreitung des Mindestfließdruckes an kritischen Entnahmestellen, 

insbesondere in den oberen Geschossen, hat Funktionsschwächen in der Trinkwasserversorgung zur Folge. 

Sofern nicht Festlegungen des WVUs entgegenstehen, ist eine Größenbemessung des Zählers für den Spitzenvolumenstrom 

nach DIN 1988 immer empfehlenswert. In diesem Sinne gilt für die Auswahl des Wasserzählers: 

V S ⋅ 3,6 ≤ V max in m 3 /h 

V g ⋅ 3,6 ≤ V n in m 3 /h 

und für die Berechnung des Druckverlustes: 

∆p WZ ∆p Ap 

V 

∆p g 

Gleichung 6 

· ( S ⋅ 36 , ) 2 

V · = = 

⋅ ----------------------------- 

2 

g 


∆pg Vom Hersteller des Apparates ermittelte Druckdifferenz bei einem gegebenen Volumenstrom Vg in m 3 /h. Für die Druckverlustberechnung 

im Wasserzähler gilt Vg = Vmax; in Ausnahmefällen (Dauerbelastung) auch Vg = Vn VS Spitzenvolumenstrom in l/s 

Vn Nenndurchfluss in m 3 /h, entspricht der zulässigen Dauerbelastung durch Dauerverbrauch (VD) Vmax Maximal zulässiger Durchfluss in m 3 /h, entspricht der kurzzeitig zulässigen Spitzenbelastung des Wasserzählers in m 3 /h 

Mit dieser Bemessungsgrundlage wird einerseits der ungünstigste Fall abgedeckt, andererseits die Grundlage für 

eine wirtschaftliche Auslegung der Rohrleitungen geschaffen. Diese Grundlage sollte auch dann verwendet 

werden, wenn das Versorgungsunternehmen tatsächlich einen kleineren Zähler einbaut. Eventuell auftretende 

Fehlfunktionen könnten dann problemlos und kostengünstig, durch Austausch gegen den Wasserzähler des 

Berechnungsfalls, korrigiert werden. 

66

Tabelle 13: Volumenstrom und Druckverlust bei Wasserzählern nach DIN ISO 4064-1 

Zählerart 

Anschluss n. 

DIN ISO 228-1 

Nennweite 

Flansch 



∆p g V g = V n V g = V max 

bar m 3 /h m 3 /h 

Flügelradzähler G1/2B 1000 0,6 1,2 



Flügelradzähler G1B 1000 2,5 5,0 



Flügelradzähler G2B 1000 10,0 20,0 

Woltmannzähler 50 300 1) 



1) bei senkrechten Woltmannzählern (WS) 600 mbar 

15,0 30,0 

25,0 50,0 

40,0 80,0 

Woltmannzähler 100 300 1) 60,0 120,0 



150,0 300,0 

250,0 500,0 

Abbildung 22: Apparatedruckverluste ∆p Ap in Abhängigkeit vom Volumenstromverhältnis V S /V g und der gegebenen Druckdifferenz ∆p g 

67


2.6 Apparate 

2.6 Apparate 

Unter dem Oberbegriff „Apparate“ werden Filter, Enthärtungs-, Dosier-, Entsalzungsanlagen, Wärmetauscher 

usw. zusammengefasst. 

i 

68 

Wegen des großen Einflusses der Apparatedruckverluste auf die Ergebnisse der hydraulischen Berechnung, 

sollten die Druckverluste in Apparaten immer unter Verwendung der Herstellerangaben „differenziert“ 

ermittelt werden → Gleichung 6 auf Seite 66. 

Für einen Filter hinter der Wasserzählanlage kann für den Neuzustand genügend genau ein Druckverlust von 

∆p FlL = 200 mbar bei Nenndurchfluss verwendet werden. 

2.7 Schaltdruckdifferenz von Gruppen-Trinkwasserwärmern 

Bei Einsatz von hydraulisch gesteuerten Gruppen-Trinkwassererwärmern ist die im Allgemeinen sehr hohe 

Schaltdruckdifferenz in den Geräten zu beachten. Konkrete Herstellerangaben liefern auch in diesem Fall verlässlichere 

Ergebnisse als die Richtwerte aus → Tabelle 14. Die angegebenen Werte für ∆p TE dürfen in der Regel 

nicht in → Gleichung 6 auf Seite 66 verwendet werden. Der Strömungsverlust in zentralen Trinkwassererwärmungsanlagen 

(Speicher- bzw. Ladespeichersystem) ist in der Regel wesentlich geringer als in Gruppen-TWE 

und wird in der Druckverlustberechnung für die Rohrleitungsanlage über die Ein- und Ausströmverluste am Speicher 

(Einzelwiderstandsbeiwerte ζ siehe z. B. Tabellensammlung unter → www.geberit.de oder 

→ datenservice.kemper-olpe.de) berücksichtigt. 

Tabelle 14: Richtwerte für Schaltdruckdifferenzen von Einzel- bzw. Gruppen-Trinkwassererwärmern 

Geräteart ∆p TE 

Elektro-Durchfluss-Wassererwärmer (thermisch geregelt) 0,5 

Elektro-Durchfluss-Wassererwärmer (hydraulisch gesteuert) 1,0 

Elektro- bzw. Gas-Speicher-Wassererwärmer (bis 80 l) 0,2 

Gas-Durchfluss- und Kombiheizer nach DIN 3368 0,8 

bar

2.8 Stockwerksdruckverlust 


2.8 Stockwerksdruckverlust 

Im vereinfachten Verfahren der DIN 1988-3 kann der Stockwerksdruckverlust über tabellarische Vorgaben 

bestimmt werden (siehe z. B. Berechnungsbeispiel für ein Zirkulationssystem unter → www.geberit.de oder 

→ datenservice.kemper-olpe.de). 

i 

Die differenzierte Berechnung einer einfachen Stockwerksinstallation in Wohngebäuden zeigt allerdings, 

dass man bei gleichem Stockwerksdruckverlust ∆p St – im Vergleich zum vereinfachten Verfahren – in den 

meisten Fällen bereits Leitungsanlagen mit geringeren Durchmessern realisieren kann (siehe z. B. Berechnungsbeispiel 

für ein Zirkulationssystem unter → www.geberit.de oder → datenservice.kemper-olpe.de). 

Der in Stockwerksinstallationen häufig noch anzutreffende Durchmesser DN 20 basiert noch auf Erfahrungen mit 

den älteren Berechnungsregeln (DVGW Arbeitsblatt W 308) und ist in vielen Fällen hydraulisch nicht erforderlich. 

Vor dem Hintergrund der Zusatz- bzw. Neuregelungen in der Trinkwasserinstallation über die DVGW-Arbeitsblätter 

W 551 bis W 553 sollte eine unnötig großzügige Bemessung solcher Leitungsabschnitte, insbesondere im 

Warmwassersystem, der Vergangenheit angehören. Vergleichsrechnungen zeigen, dass es in größeren Installationen 

aus wirtschaftlichen und hygienischen Gründen sinnvoll ist, die insgesamt verfügbare Druckdifferenz eher in 

Stockwerks- und Steigleitungen zu konzentrieren als in den Kellerverteilungsleitungen. 

2.9 Druckverluste in Rohrleitungen 

Strömungen in Leitungsanlagen der Trinkwasserinstallation können in „laminarer“ oder „turbulenter“ Form auftreten. 

Die laminare Strömung stellt eine geordnete Schichtenströmung der Flüssigkeitsteilchen dar, die vorwiegend 

bei kleinen Fließgeschwindigkeiten zu erwarten ist. Die strömenden Teilchen werden dabei von der Rohrwandung 

stark abgebremst, wobei der Geschwindigkeitsbetrag zur Strömungsmitte hin zunimmt → Abb. 23 oben. In 

Trinkwasserinstallationen tritt diese Strömungsform im Bemessungsfall gelegentlich in Zirkulationsleitungen auf. 

Bei einer turbulenten Strömung überlagern sich der Hauptströmung viele Querbewegungen. Dadurch werden 

Teilchen großer Geschwindigkeit abgebremst und Teilchen geringerer Geschwindigkeit beschleunigt. Der 

Geschwindigkeitsunterschied über dem Rohrquerschnitt ist demzufolge relativ gering → Abb. 23 unten. Diese 

Strömungsform wird durch große Geschwindigkeiten begünstigt und überwiegt bei fast allen Bemessungsfällen 

im Anwendungsbereich der DIN 1988. 

69



Abbildung 23: Geschwindigkeitsverteilung und mittlere Fließgeschwindigkeit v bei laminarer bzw. turbulenter Strömung 

Die Reynoldszahl Re ist als das Verhältnis von Trägheits- und Reibungskräften definiert. Sie spielt in der Ähnlichkeitsmechanik 

eine wichtige Rolle. So sind sich Strömungen hydraulisch ähnlich, wenn die Reynoldszahl gleich 

groß ist. 

Re 

Gleichung 7 


ν kinematische Zähigkeit → Abb. 24 auf Seite 72 

ν = 1,31 x 10 -6 m 2 /s bei 10 °C 

ν = 0,47 x 10 -6 m 2 /s bei 60 °C 

di Innendurchmesser der Rohrleitung 

v mittlere Fließgeschwindigkeit → Abb. 23 

Gleichung 8 

Versuche haben ergeben, dass in etwa bei einer Reynoldszahl von Re = 2320 der Umschlag von einer laminaren 

in eine turbulente Strömung und auch umgekehrt erfolgt. Aus diesem Grunde kann über die Berechnung der 

Reynoldszahl mit → Gleichung 7 rechnerisch festgestellt werden, ob sich eine laminare (Re < 2320) oder eine turbulente 

Strömung (Re ≥ 2320) im Bemessungsfall einstellt. 

Die Berechnung des Strömungsdruckverlustes ∆p wird in DIN 1988 unter Verwendung von → Gleichung 9 

durchgeführt. Es wird zwischen einer „differenzierten“ und einer „vereinfachten“ (pauschalen) Druckverlustberech- 

70 

= 

v ⋅ di -----------ν 

v 

V · 

-- 

V 

A 

· = = 

--------------- 

⋅ 4 

d 2 

i ⋅ π



nung unterschieden. In einer differenzierten Druckverlustberechnung werden die beiden Komponenten in 

→ Gleichung 9 jeweils getrennt berechnet. Für den normalen Anwendungsfall wird in der Norm allerdings eine 

vereinfachte Berechnungsmethode in den Vordergrund gestellt, mit der die Strömungsverluste für die Aufgabenstellung 

ausreichend genau ermittelt werden können. 

∆p = Σ( I ⋅ R + Z) 

Gleichung 9 


R Rohrreibungsdruckgefälle 

l Länge der Rohrleitung 

I ⋅ R Druckverlust in einer geraden Rohrleitung mit konstantem Querschnitt 

Z Druckverlust in Einzelwiderständen 

2.9.1 Rohrreibungsdruckgefälle 

Das Rohrreibungsdruckgefälle R ist wie folgt definiert: 

1 v 

R λ --- 

di 2 ⋅ ρ 

= ⋅ ⋅ -------------- 

2 

Gleichung 10 

Bei einer laminaren Strömung (Re ≤ 2320) ist die Rohrreibungszahl λ nach Hagen-Poiseuille nur von der 

Reynoldszahl abhängig. 

λ 

= 

64 

------ 

Re 

Gleichung 11 

Bei einer turbulenten Strömung (Re > 2320) muss die Rohrreibungszahl über das Widerstandsgesetz von 

Prandtl-Colebrook ermittelt werden: 

71



------ 

1 

= 

– 20 , ⋅ lg --------------------k 

+ -------------- 

251 , 

λ 

371 , ⋅ di Re λ 

Gleichung 12 


ρ Dichte des Wassers in kg/m3 → Abb. 24 

ρ = 1000,0 kg/m3 bei 10 °C 

ρ = 982,8 kg/m3 bei 60 °C 

di Innendurchmesser der Rohrleitung 

k Natürliche Rauheit der Innenwandung des Rohres in mm 

k = 0,1 mm: duktile Gussrohre mit Zementmörtelauskleidung 

k = 0,15 mm: verzinkte Stahlrohre 

k = 0,007 mm: Kunststoffrohre 

k = 0,0015 mm: Kupferrohre, Rohre aus nichtrostendem Stahl 

72 

i Aus Gründen der Vereinfachung werden die Druckverlustberechnungen in DIN 1988-3 sowohl für Kalt- als 

auch für die Warmwasserleitungen für eine Wassertemperatur von 10 °C durchgeführt. 

i 

Die Fehler, die sich durch die unterschiedliche Dichte und Zähigkeit in der R-Wert Berechnung für Strömungen 

in Warmwasserleitungen ergeben, können i. A. akzeptiert werden, da die Abweichungen auf der 

„sicheren“ Seite liegen. 

Wegen des relativ hohen Genauigkeitsanspruchs an den hydraulischen Abgleich für Zirkulationssysteme 

müssen hier die Berechnungen gemäß DVGW-Arbeitsblatt W 553 unter Berücksichtigung einer Wassertemperatur 

von 60 °C vorgenommen werden. 

Abbildung 24: Kinematische Viskosität und Dichte von Wasser in Abhängigkeit von der Temperatur

Beispiel: Laminare Strömung in Zirkulationsleitungen 

gegeben: Zirkulationsvolumenstrom V z = 50 l/h 

Mit einer Fließgeschwindigkeit von 

v 

und einer Reynoldszahl von 

Edelstahlrohr DN 20 (22 x 1,2) 

Wassertemperatur 60 °C 

ergibt sich über das Hagen-Poiseuillsche Gesetz eine Rohrreibungszahl von 

Ist λ bekannt, kann das Rohrreibungsdruckgefälle R berechnet werden: 



gesucht: Das Rohrreibungsdruckgefälle R in mbar/m und die mittlere Fließgeschwindigkeit v 

Re 

λ 

V · z 

----- 

50 ⋅ 4 

A 

19, 6 

2 = = -------------------------------------- = 0046 , m/s 

⋅ π ⋅ 36 , 

v ⋅ di 0046 , 00196 , 10 

-----------ν 

6 

⋅ ⋅ 

= = ------------------------------------------------------ = 1918, 3 

047 , 

64 64 

= ------ = ----------------- = 00334 , 

Re 1918, 3 

1 

R λ --v 

di 2 ⋅ ρ 

1 0 046 

-------------- = 0, 0334 ----------------- 

2 

0, 0196 

, 

2 

⋅ 982, 8 

= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ -------------------------------------- = 

0, 017 mbar/m 

2 ⋅ 100 

73



Abbildung 25: Ablesebeispiel 

Beispiel: Turbulente Strömung in Kaltwasserleitungen 

gegeben: Spitzenvolumenstrom VS = 1,0 l/s 

Edelstahlrohr DN 25 (28 x 1,2), di = 25,6 mm 

Über die Kontinuitätsgleichung kann die Fließgeschwindigkeit mit 

v 

berechnet werden. 

Mit der kinematischen Zähigkeit von ν =1,31⋅10 -6 in m 2 /s bei einer Wassertemperatur von 10 °C ergibt sich die 

Reynoldszahl zu: 

74 

Wassertemperatur 10 °C 

gesucht: Das Rohrreibungsdruckgefälle R in mbar/m und die mittlere Fließgeschwindigkeit v 

Re 

V · z 

= ----- = ------------------------------ 

0, 001 ⋅ 4 

= 194 , m/s 

A 

2 

00256 , ⋅ π 

v ⋅ di 194 , 00256 , 10 

-----------ν 

6 

⋅ ⋅ 

= = --------------------------------------------------- = 

37986 

131 ,



Bei einer turbulenten Strömung kann die Rohrreibungszahl λ entweder durch eine iterative (schrittweise wiederholende) 

Berechnung unter Verwendung der → Gleichung 12 auf Seite 72 oder graphisch aus dem Moody-Diagramm 

→ Abb. 26 bestimmt werden. Bei der iterativen Berechnung muss ein vorgeschätzter Wert für λ solange 

verändert werden, bis auf jeder Seite der Prandtl-Colebrook-Gleichung annähernd der gleiche Wert errechnet 

wird, hier mit λ = 0,02241 → Tabelle 15. 

Tabelle 15: Iterative Berechnungsschritte für die Ermittlung der Rohrreibungszahl λ 

λ geschätzt 

0,02000 7,071 6,632 

0,02500 6,325 6,726 

0,02240 6,682 6,680 

0,02241 6,680 6,680 

Für die Ermittlung der Rohrreibungszahl aus dem Moody-Diagramm wird die Reynoldszahl und die relative Rohrrauheit 

d i/k benötigt: 

Re = 37986 

di --k 

1 

------- k 251 , 

– 20 , ⋅ lg ---------------------- + --------------λ 

371 , ⋅ di Re λ 

25, 6 

= ----------------- = 17067 

00015 , 

Mit diesen Vorgaben liefert → Abb. 26 eine Rohrreibungszahl von λ = 0,022. Wegen der geringen absoluten 

Rohrrauheit k der Edelstahlrohre liegt die Strömung näherungsweise auf der Grenzkurve „hydraulisch glatt“ 

(d i/k = 17067). Ist λ bekannt, kann das Rohrreibungsdruckgefälle R berechnet werden. 

1 

R λ --v 

di 2 ⋅ ρ 

-------------- = 0, 0224 ----------------- 

1 

2 

0, 0256 

194 , 

2 

⋅ 1000 

= 

⋅ ⋅ ⋅ ⋅ --------------------------------- = 16, 5 mbar/m 

2 ⋅ 100 

In beiden Fällen ist der rechnerische Aufwand für praxisorientierte Anwendungen zu hoch, so dass in der Regel 

mit geeigneten Druckverlusttabellen oder Diagrammen zur Ermittlung der Fließgeschwindigkeiten und des Rohrreibungsgefälles 

gearbeitet wird (vgl. Ablesebeispiel → Abb. 29 auf Seite 79). 

75



Abbildung 26: Rohrreibungszahl λ in Abhängigkeit von der Reynoldszahl und der relativen Rauheit des Rohres di/k (Moody-Diagramm) 

2.9.2 Druckverluste in Einzelwiderständen 

Im differenzierten Verfahren müssen, zusätzlich zum Druckverlust in geraden Rohrleitungen (I · R), die Druckverluste 

(Z) durch ausgeprägte Einzelwiderstände mit → Gleichung 13 ermittelt werden: 

Winkel und Bögen 

T-Stücke 

Ventile 

Reduktionen usw. 

v 

Z Σζ 

2 ⋅ ρ 

= 

⋅ -------------- 

2 

Gleichung 13 

Die darin enthaltenen dimensionslosen Einzelwiderstandsbeiwerte ζ werden auf der Grundlage von Druckverlustmessungen 

im Versuchsstand und/oder auf der Grundlage von Strömungsimpulsbetrachtungen ermittelt. Wegen 

der starken Abhängigkeit des Einzelwiderstandsbeiwerts von der Formgebung des Strömungswiderstandes 

sollten in einer differenzierten Druckverlustberechnung vorzugsweise die vom Hersteller für ein konkretes Rohreinbauteil 

ermittelten Einzelwiderstandsbeiwerte verwendet werden (siehe z. B. Tabellensammlung unter 

→ www.geberit.de oder → datenservice.kemper-olpe.de). 

76

2.9.3 Differenzierte Berechnungen 



i Eine „differenzierte“ Berechnung kann nur dann sinnvoll durchgeführt werden, wenn die Art und der genaue 

Einbauort eines jeden Einzelwiderstandes im Verlauf der Leitungsanlage bekannt ist. 

Detaillierte Ausführungsplanungen für Trinkwasserinstallationen, die diese Kenntnisse vermitteln könnten, liegen 

zum Zeitpunkt der Berechnung in den meisten Fällen nicht vor. Aus diesem Grunde sollen Druckverlustberechnungen 

für Trinkwasserinstallationen nach den Festlegungen der DIN 1988 nur in Sonderfällen „differenziert“ 

durchgeführt werden. Solche Sonderfälle sind in der Regel gegeben, wenn: 

in Grenzsituationen die Notwendigkeit einer Druckerhöhungsanlage nachgewiesen werden soll, 

der längste Fließweg im Stockwerk mehr als 10,00 m aufweist, 

der Summenvolumenstrom der Stockwerksinstallation ΣV R = 2,0 l/s übersteigt, 

der Stockwerksdruckverlust ∆p st für vorgefertigte Installationselemente, Installationsblöcke oder auch für allgemeingültige 

Installationsstandards usw. präzise ermittelt werden soll, 

Sonderinstallationen für die Industrie, Beregnungsanlagen für die Landwirtschaft, usw. berechnet werden 

sollen. 

Abbildung 27: Isometrie der Stockwerksinstallation aus → Abb. 15 auf Seite 58 als Vorbereitung für eine differenzierte Berechnung der 

Stockwerksdruckverluste 

2.9.4 Vereinfachte Berechnungen 

Die vereinfachte Berechnung des Druckverlustes ∆p der DIN 1988-3 weist folgende wesentlichen Merkmale auf: 

Eine Druckverlustberechnung im eigentlichen Sinne wird nur noch für die Teilstrecken der Kellerverteilung und 

der Steigleitungen bis zum Stockwerksabzweig durchgeführt (s. a. → Abb. 13). 

Die Einzelwiderstandsverluste werden in diesen Teilstrecken pauschal mit a = 40 % – 60 % vom Gesamtdruckverlust 

berücksichtigt. Der kleinere Wert ist in weitläufigeren, der größere in kleinen verwinkelten Rohrnetzen 

zu verwenden. Die Richtigkeit der vorgenommenen Abschätzung wird in der nachfolgenden Berechnung 

77



nicht mehr nachgewiesen. Somit beschränkt sich die Druckverlustberechnung ausschließlich auf die der 

geraden Leitungsteile. 

Die verhältnismäßig hohen Strömungsverluste in der Stockwerksinstallation ∆p st können über tabellarische 

Vorgaben oder durch eine differenzierte Berechnung ermittelt werden. 

Der Pauschalansatz für den Druckverlust ∆p st in der Stockwerksinstallation berücksichtigt folgende Einflussfaktoren: 

den Berechnungsvolumenstrom V R der größten installierten Entnahmearmatur, 

den Innendurchmesser der von der Steigleitung abzweigenden Stockwerksleitungen (zulässige Gesamtlänge 

l St = 7,00 m; mit Stockwerksleitung werden alle Teilstrecken im Stockwerk bezeichnet, die mehr als eine Entnahmearmatur 

versorgen), 

den Innendurchmesser der von der Stockwerksleitung zu einer Einzelentnahmestelle führenden Einzelzuleitung 

(zulässige Länge l EZ = 3,00 m), 

die maßgebende Systemzugehörigkeit der Stockwerks- und der Einzelzuleitung, 

– kaltes Trinkwasser, 

– zentrale Trinkwassererwärmung, 

– Gruppen-Trinkwassererwärmung, 

die Konstruktionsart der Absperrarmatur (ζ-Wert) in der Stockwerksleitung, 

die abzugsfähige Druckdifferenz. 

Abbildung 28: Definitionen im Stockwerk 

2.9.5 Bemessung des hydraulisch ungünstigsten Fließwegs 

78 

i Für die Auswahl eines geeigneten Rohrleitungsdurchmessers ist neben dem Spitzenvolumenstrom V S 

grundsätzlich das Rohrreibungsdruckgefälle R verf als zweite charakteristische Größe zu verwenden. 

Das Rohrreibungsdruckgefälle ist weniger eine präzise Rechengröße als vielmehr ein Orientierungswert. Mit 

Auswahl eines Durchmessers in Druckverlusttabellen oder Diagrammen muss dieser Richtwert zwangsläufig 

unter- oder überschritten werden, da innerhalb einer Rohrreihe immer nur eine begrenzte Anzahl von Durchmessern 

zur Verfügung stehen → Abb. 29. Wichtig ist, dass im gesamten Fließweg die Summe aller Strömungsverluste 

Σ(I · R + Z) annähernd gleich groß wie die hierfür verfügbare Druckdifferenz ∆p verf ist.

Ablesebeispiel: 

gegeben: Spitzenvolumenstrom V S = 1,0 l/s 

verfügbares Rohrreibungsdruckgefälle R verf = 10,0 mbar/m 

gesucht: geeignete Nennweite DN 

R in mbar/m 

V in m/s 

Ergebnisse: siehe → Tabelle 16 und → Abb. 29 

Tabelle 16: Ablesebeispiel für die Druckverlusttabellen 

V S 

Abbildung 29: Ablesebeispiel für die Druckverlustdiagramme 



DN 15 DN 20 DN 25 DN 32 DN 40 DN 50 

18 x 1,0 22 x 1,2 28 x 1,2 35 x 1,5 42 x 1,5 54 x 1,5 

R V R V R V R V R V R V 

l/s mbar/m m/s mbar/m m/s mbar/m m/s mbar/m m/s mbar/m m/s mbar/m m/s 

0,98 151,9 4,9 57,3 3,3 15,9 1,9 5,5 1,2 2,1 0,8 0,6 0,5 

1,00 157,6 5,0 59,4 3,3 16,5 1,9 5,7 1,2 2,2 0,8 0,6 0,5 

1,02 – – 61,6 3,4 17,1 2,0 5,9 1,3 2,3 0,9 0,6 0,5 

79



Die Berechnungsvorgaben und die Ergebnisse sind für jeweils einzelne Fließwege in Formularen festzuhalten. 

Wenn alle Teilstrecken des ungünstigsten Fließweges im Durchmesser festgelegt sind, muss der Gesamtdruckverlust 

Σ(I · R + Z) ermittelt werden. Das Ergebnis entspricht der theoretischen Berechnungsvoraussetzung, wenn 

Σ(I · R + Z) = ∆p verf ist. In der Regel muss jedoch ein Ergebnis akzeptiert werden, in dem ∆p verf größer ist. 

Größere positive oder negative Abweichungen machen eine Nachrechnung erforderlich. In der Nachrechnung 

müssen die Durchmesser solange sinnvoll verändert werden, bis ein akzeptables Ergebnis errechnet wird. 

Die oben geforderte Überprüfung muss dann jeweils wiederholt werden. Hierbei ist auf die Einhaltung der 

maximal zulässigen Fließgeschwindigkeiten zu achten → Tabelle 12. Die in der Rechnung nicht „verbrauchte“ 

Druckdifferenz erhöht den Fließdruck an der Entnahmestelle. Damit steht selbst im Berechnungsfall bei Spitzenvolumenstrom 

an fast allen Entnahmearmaturen ein größerer Fließdruck als der geforderte Mindestfließdruck 

p minFl zur Verfügung. 

2.9.6 Abgleichende Berechnungen 

Ist der ungünstigste Fließweg berechnet, enthalten alle weiteren Fließwege mindestens eine Teilstrecke die bereits 

im Durchmesser festgelegt wurde. Die Druckverluste der bereits berechneten Teilstrecken müssen in der Berechnung 

der folgenden Fließwege berücksichtigt werden. Der verfügbare Druck für die noch nicht dimensionierten 

Teilstrecken vermindert sich dann um die Summe der Druckverluste der im Fließweg bereits berechneten Teilstrecken 

Σ(I · R + Z) TS. 

∆p verf = 

pminV – ( ∆p geod + ∆p WZ + ∆p Ap + ∆p St + ∆p minFl + Σ( I ⋅ R + Z) 

TS) 

Gleichung 14 

Dieser Vorgang wird in strömungstechnischen Berechnungen ganz allgemein als „Abgleichen“ bezeichnet. 

In einer abgleichenden Berechnung können noch nicht berechnete Teilstrecken in der Nähe der Hausanschlussleitung 

bei gleichem Spitzenvolumenstrom häufig kleiner bemessen werden. 

80

3 Maßnahmen zur Verbesserung der 

Durchströmung 1) 

3.1 Allgemeines ................................................................................................................................. 82 

3.2 Stockwerksinstallation mit Stichleitungen ................................................................................ 82 

3.3 Stockwerksinstallation mit Strangleitung .................................................................................. 83 

3.4 Stockwerksinstallation mit Strangleitung und Hygienespülung ............................................... 84 

3.5 Stockwerksinstallation mit Ringleitung ..................................................................................... 86 

3.6 Stockwerksinstallation mit Ringleitung und Hygienespülung .................................................. 90 

3.7 Stockwerksinstallation mit Ringleitung und Strömungsteiler ................................................... 91 

3.8 Spülmaßnahmen für größere Leitungsstrukturen ..................................................................... 95 


81

3 Maßnahmen zur Verbesserung der Durchströmung 



Als wesentliche Risikofaktoren für Kontaminationen der Trinkwasserinstallation sind überdimensionierte Speicher 

und Leitungen, nicht regelmäßig durchströmte Leitungsteile mit stagnierendem Wasser und ein nicht bestimmungsgemäßer 

Betrieb 1) anzusehen (siehe auch → Kapitel 1). 

Zur Vermeidung von Stagnationswasser muss ein Trinkwasser-Installationssystem konstruktiv so aufgebaut 

werden, dass mit stattfindenden Wasserentnahmen möglichst viele Teilstrecken durchströmt werden. Werden die 

Entnahmestellen eines Gebäudes nicht regelmäßig genutzt und ist damit ein ausreichender Wasserwechsel nicht 

mehr sichergestellt, müssen in der Verantwortung des Betreibers bzw. Nutzers zusätzliche Maßnahmen zur 

Beseitigung des Stagnationswassers ergriffen werden. 

Es muss eine periodische Spülung in Krankenhäusern, Arztpraxen oder Hotels sichergestellt sein, unabhängig 

davon, ob Zimmer belegt sind oder nicht [26]. 

Insbesondere die Stockwerksinstallationen müssen daher so konzipiert werden, dass Stagnationswasser so weit 

wie möglich verhindert werden kann bzw. dass das Ablaufen von Stagnationswasser auf schnellem Wege und 

unter Vermeidung unnötiger Wasserverluste erfolgen kann. 

3.2 Stockwerksinstallation mit Stichleitungen 

Die herkömmliche T-Stück-Installation im Bereich von Stockwerksinstallationen liefert die ungünstigsten Ausgangsbedingungen 

zur Aufrechterhaltung trinkwasserhygienisch einwandfreier Verhältnisse, da jede Entnahmearmatur 

regelmäßig benutzt werden muss, um den Wasserinhalt der zugehörigen Stichleitung (Einzelzuleitung) 

auszutauschen → Abb. 30. Wenn überhaupt, ist eine regelmäßige Benutzung aller Trinkwasser-Entnahmestellen 

nur in Installationen im Standard-Wohnungsbau zu erwarten. Bereits bei so genannten Komfortinstallationen, 

z. B. in einem Einfamilienhaus mit zusätzlichen sanitären Einrichtungsgegenständen im Badezimmer, in Gäste- 

Badezimmern, in der Sauna usw. gibt es in Installationen mit Stichleitungen immer trinkwasserhygienisch 

bedenkliche Stagnationsphasen, die mit den Empfehlungen des Umweltbundesamtes (siehe auch → Kapitel 1) 

nicht mehr korrespondieren. Sofern dieses Verteilungskonzept überhaupt noch Anwendung finden sollte, gilt die 

Grundregel, dass die Stichleitungen möglichst kurz sein sollten. 

1) Unter Berücksichtigung der DIN 1988 definiert die VDI Richtlinie 6023 den „nicht bestimmungsgemäßen Betrieb“ wie folgt: Geänderte Betriebsweise einer 

Trinkwasserinstallation, die zu Beeinträchtigungen oder Gefährdungen für Anlagenteile führt und die Trinkwasserbeschaffenheit verändert. Der Wechsel der 

Betriebsweise führt zu Änderungen des Risikos. Hierunter fallen die Handlungsweisen mit oder an einer Trinkwasserinstallation, die gesetzlichen oder technischen 

Vorschriften widersprechen oder nicht mit dem Stand der Technik in Einklang stehen. Dies gilt auch für unsachgemäße Bedienung einzelner Anlagenteile 

(DIN 1988-4 und DIN 1988-8). 

82

Abbildung 30: Stockwerksinstallation mit Stichleitungen 


3.3 Stockwerksinstallation mit Strangleitung 

3.3 Stockwerksinstallation mit Strangleitung 

Eine verbesserte Durchströmung ergibt sich bereits, wenn die Stockwerksleitungen als „Strangleitungen“ durch 

die Armaturenanschlüsse geführt werden → Abb. 31. Dies kann bei dem Geberit Mepla Rohrsystem durch die 

Verwendung des Geberit MeplaFix T-Stück realisiert werden. In solchen Verteilungskonzepten geht die Länge der 

Stichleitungen (Einzelzuleitungen) gegen Null. Sofern sich am Ende der Stockwerksleitungen eine Armatur mit 

regelmäßiger Nutzung befindet, werden alle Armaturenanschlüsse, auch die seltener genutzter Entnahmearmaturen, 

durchströmt. Ist eine Wasserentnahme in der Strangleitung nicht immer gewährleistet z. B. in Schulen 

während der Ferienzeit, kann an letzter Position der Strangleitung eine Hygienespülung oder eine Entnahmearmatur 

mit integrierter Hygienespülungs-Funktion vorgesehen werden. 

83


3.4 Stockwerksinstallation mit Strangleitung und Hygienespülung 

Abbildung 31: Stockwerksinstallation mit Strangleitung (z. B. Geberit MeplaFix T-Stück zur kurzen Anbindung) 

Tabelle 17: Dimensionierung des ungünstigsten Fließweges und Ermittlung des Stockwerksdruckverlustes ∆pSt 

3.4 Stockwerksinstallation mit Strangleitung und 

Hygienespülung 

Bei größeren Objekten kann eine regelmäßige Wasserentnahme auf einzelnen Stockwerken nicht immer sichergestellt 

werden. Um hierbei Stagnationszeiten zu minimieren, ist der Einsatz von Hygienespülungen oder Armaturen 

mit integrierter Hygienespülfunktion zu empfehlen. 

84 

TS Länge ΣV R V S di v R l · R Σζ Z I·R+Z Σ(I · R + Z) 

- m l/s l/s mm m/s mbar/m mbar - mbar mbar mbar 

1 1,8 0,57 0,39 20 1,24 10,4 18,7 6,7 51,5 70,1 70,1 

2 2,3 0,44 0,33 20 1,05 7,8 17,9 5,3 29,5 47,4 117,5 

3 3,3 0,37 0,30 20 0,94 6,4 21,0 5,3 23,5 44,6 162,1 

4 5,3 0,22 0,22 15 1,24 15,0 79,4 7,1 55,0 134,4 296,5

Abbildung 32: Stockwerksinstallation mit Strangleitung und Hygienespülung 


3.4 Stockwerksinstallation mit Strangleitung und Hygienespülung 

Mittels Planungssoftware können die einzustellenden Spülzeiten berechnet sowie die Spülreihenfolge bei der Verwendung 

mehrerer Hygienespülungen angegeben werden (1., 2., 3….). Beim Einsatz mehrerer Hygienespülungen 

ist der Anschluss an eine Gebäudeleittechnik (GLT) zur Koordination der Hygienespülungen vorzusehen. 

Soll die Wassererneuerung mittels Einsatz der Hygienespülung um eine genau definierte Uhrzeit erfolgen, so ist 

mittels des erhältlichen Kabelsets für Schnittstellen eine externe Zeitschaltuhr in das System einzubinden. 

Abbildung 33: Eingebaute Geberit Hygienespülung 

85


3.5 Stockwerksinstallation mit Ringleitung 


Durch iterative Berechnungsmethoden können die Funktionsweise und die Leistungsfähigkeit hydraulisch korrekt 

bemessener Ringleitungssysteme im Stockwerk verdeutlicht werden. 

Zunächst fällt bei den Berechnungsergebnissen auf, dass mit einem Ringleitungssystem, trotz einer insgesamt 

größeren Leitungslänge, der Gesamtwasserinhalt gegenüber einem vergleichbaren Strangleitungssystem von 

3,3 Liter auf 2,8 Liter verringert werden kann. 

Abbildung 34: Stockwerksinstallation mit Ringleitung 

In einer Stockwerksinstallation mit Ringleitung wird mit Auftreten des Spitzenvolumenstroms (im Berechnungsbeispiel 

V S = 0,16 + 0,28 = 0,44 l/s) nur eine Entnahmearmatur von zwei Richtungen angeströmt. Auf Grund der 

hydraulischen Gegebenheiten ist das im Beispiel die Badewannenfüll- und Brausearmatur (E3). Zur Sicherstellung 

eines Entnahmevolumenstroms von 0,15 l/s fließen der Entnahmearmatur auf der einen Seite 0,09 l/s und auf der 

anderen 0,06 l/s zu → Tabelle 18 und → Abb. 35. 

86



Tabelle 18: Dimensionierung der Fließwege zur hydraulisch ungünstigsten Entnahmearmatur und Ermittlung des Stockwerksdruckverlustes 

∆p St in einem Ringleitungssystem 

Fließweg 1 

Fließweg 2 

TS Länge V S di v R l· R Σζ Z l·R+Z Σ(I · R + Z) 

- m l/s mm m/s mbar/m mbar - mbar mbar mbar 

1 1,8 0,16 11,5 1,51 29,5 51,6 4,0 45,6 97,1 97,1 

2 2,0 0,16 11,5 1,51 29,5 58,9 5,3 60,4 119,3 216,4 

3 2,7 0,09 11,5 0,84 10,4 28,2 5,3 18,5 46,7 263,1 

E3 0,1 0,15 11,5 1,42 26,5 2,6 2,5 25,3 27,9 291,0 

TS Länge V S di v R l·R Σζ Z l·R+Z Σ(I · R + Z) 


5 8,3 0,28 15,0 1,59 23,1 190,6 2,7 34,1 224,7 224,7 

4 5,2 0,06 11,5 0,59 5,6 29,3 5,3 9,1 38,4 263,1 

E3 0,1 0,15 11,5 1,42 26,5 2,7 2,5 25,3 27,9 291,0 

Abbildung 35: Fließverhältnisse in einem Ringleitungssystem im Bemessungsfall 

Anders als in Strangleitungssystemen wird in einem Ringleitungssystem bei Wasserentnahmen an einer beliebigen 

Entnahmearmatur der gesamte Wasserinhalt der Stockwerksinstallation bewegt. So ist z. B. bei einer Wasserentnahme 

in der Küche, mit einem Entnahmevolumenstrom von 0,22 l/s, der Wasserinhalt der gesamten 

Stockwerksinstallation nach ca. 30 Sekunden ausgetauscht → Tabelle 19 und → Abb. 36. 

87



Tabelle 19: Fließ- und Druckverhältnisse bei einer Wasserentnahme in der Küche mit 0,22 l/s 

Fließweg 1 

Fließweg 2 

Abbildung 36: Fließverhältnisse bei einer Wasserentnahme nur in der Küche 

Bei einer 6-Liter-Klosettspülung fließen über den kurzen Fließweg (TS 1) 0,09 l/s und über den längeren 0,04 l/s 

→ Tabelle 20 und → Abb. 37. Der Weg über die TS 5 – TS 2 weist einen Wasserinhalt von 2,5 Litern auf. Bereits 

mit einer Klosettspülung können davon 1,8 Liter erneuert werden. Spätestens mit jeder zweiten Spülung ist in der 

ansonsten nicht genutzten Stockwerksinstallation der Wasserinhalt komplett ausgetauscht. 

88 



1 1,8 0,05 11,5 0,51 4,4 7,9 4,0 5,2 13,1 13,1 

2 2,3 0,05 11,5 0,51 4,4 10,1 5,3 6,8 17,0 30,1 

3 3,3 0,05 11,5 0,51 4,4 14,5 5,3 6,8 21,4 51,4 

4 5,3 0,05 11,5 0,51 4,4 23,4 7,1 9,2 32,5 83,9 

E4 0,1 0,22 11,5 2,10 53,2 5,3 2,5 55,3 60,6 144,6 



5 8,3 0,17 15 0,94 9,1 75,1 2 8,8 83,9 83,9 

E4 0,1 0,22 11,5 2,10 53,2 5,3 2,5 55,3 60,6 144,6

Tabelle 20: Fließ- und Druckverhältnisse bei einer Spülkastenfüllung mit 0,13 l/s 

Fließweg 1 

Fließweg 2 

Abbildung 37: Fließverhältnisse bei einer Spülkastenfüllung 





1 1,8 0,09 11,5 0,90 12,0 21,6 4,0 16,4 37,9 37,9 

E1 0,1 0,13 11,5 1,25 21,1 2,1 2,5 19,5 21,6 59,6 



5 8,3 0,04 15,0 0,20 0,7 5,4 2 0,4 5,8 5,8 

4 5,2 0,04 11,5 0,35 2,3 11,9 5,3 3,2 15,0 20,8 

3 2,7 0,04 11,5 0,35 2,3 6,2 5,3 3,2 9,3 30,2 

2 2,0 0,04 11,5 0,35 2,3 4,6 5,3 3,2 7,7 37,9 

E1 0,1 0,13 11,5 1,25 21,1 2,1 2,5 19,5 21,6 59,6 

Die unmittelbar erkennbaren hydraulischen und trinkwasserhygienischen Vorteile einer Ringverteilung im Stockwerk 

führen zu der Forderung, dass Ringleitungssysteme zu installieren sind [26]. Diese Forderung gilt insbesondere 

für Installationen, deren sanitäre Einrichtungsgegenstände keiner regelmäßigen Nutzung unterliegen, wie 

das u. a. auch in Altenheimen, Hotels, Krankenhäusern usw. zu erwarten ist. 

89


3.6 Stockwerksinstallation mit Ringleitung und Hygienespülung 

3.6 Stockwerksinstallation mit Ringleitung und 

Hygienespülung 

Durch teilweisen Leerstand eines Gebäudes oder bei einer periodischen oder unregelmäßigen Nutzung der Trinkwasserinstallation 

ist der bestimmungsgemäße Betrieb aus trinkwasserhygienischer Sicht häufig nicht sichergestellt. 

Ein regelmäßiger Austausch des Trinkwassers in den Leitungen an jeder Entnahmestelle ist vor allem in 

Großobjekten wie Schulen, Hotels, Krankenhäusern usw. dadurch nicht immer gewährleistet. In solchen Fällen 

muss der bestimmungsgemäße Betrieb u. a. durch gezielte Wasserentnahmen (Spülmaßnahmen) künstlich hergestellt 

werden. Alternativ muss die betreffende Leitungsanlage außer Betrieb genommen werden. 

Bei Stockwerksinstallationen im Ringleitungssystem können periodische Spülungen [26] durch Betätigen einer 

beliebigen, hier angeschlossenen Entnahmearmatur, ausgelöst werden. Spülmaßnahmen, die sich auf einzelne 

Stockwerksinstallationen beschränken, sind in der Regel mit erheblichem Personaleinsatz, zumindest aber mit 

erheblichen Wasserverlusten verbunden, da das Spülwasser, das in der Stockwerksinstallation anfällt, unmittelbar 

in die Entwässerungsanlage abgeführt werden muss. 

Der Personaleinsatz für Zwangsspülungen kann reduziert werden, wenn notwendige Spülvorgänge mit Einsatz 

elektronisch gesteuerter Entnahmearmaturen oder mit speziellen Hygienespüleinrichtungen → Abb. 44 auf 

Seite 95 automatisiert werden. 

Abbildung 38: Stockwerksinstallation mit Ringleitung und Hygienespülung 

90


3.7 Stockwerksinstallation mit Ringleitung und Strömungsteiler 

3.7 Stockwerksinstallation mit Ringleitung und 

Strömungsteiler 

Spülmaßnahmen können u. U. vollständig vermieden, zumindest aber drastisch reduziert werden, wenn es 

gelingt, den Wasserinhalt in vorübergehend nicht genutzten Stockwerksinstallationen oder vergleichbaren Installationseinheiten 

durch einen regelmäßigen Wasserverbrauch an anderer Stelle auszutauschen. 

Abbildung 39: Wirkdruckprinzip 

Die Zwangsdurchströmung einer vorübergehend nicht genutzten Stockwerksinstallation kann erreicht werden, 

wenn zwischen den Steigleitungsanschlüssen für ein Ringleitungssystem eine gezielte Druckdifferenz ∆p erzeugt 

wird. Diese Druckdifferenz (der Wirkdruck) muss so groß sein, dass ein ausreichender Volumenstrom in der nicht 

genutzten Ringleitung erzeugt werden kann. Sie darf aber nicht so groß werden, dass die Bedarfsdeckung über 

den Durchgang nennenswert beeinträchtigt wird. Unter Ausnutzung dynamischer Effekte (Venturi-Prinzip) wurden 

so genannte Venturi-Strömungsteiler entwickelt, die die Druckverlustverhältnisse in einem Optimum berücksichtigen. 

91



Abbildung 40: KEMPER KHS-Venturi-Strömungsteiler mit VAV-Stockwerksabsperrventilen 

Abbildung 41: Stockwerksinstallation mit Ringleitung und Strömungsteiler 

Bei Einsatz von Venturi-Strömungsteilern reicht ein geringer nachgeschalteter Wasserverbrauch aus, um einen 

Wasserwechsel in den nicht genutzten Leitungen zu bewirken. In der relativ ausgedehnten Stockwerksinstallation 

des Berechnungsbeispiels genügt ein Wasserverbrauch von ca. 100 Litern bei einer Steigleitung der Nennweite 

DN 25 bzw. von ca. 50 Litern bei DN 20, um einen vollständigen Wasserwechsel einmal pro Tag in allen vorge- 

92



schalteten Stockwerksinstallationen zu bewirken → Tabelle 21 und → Abb. 42. Das entspricht in etwa dem TW- 

Tageswasserverbrauch von zwei Hotelgästen. 

Tabelle 21: Fließ- und Druckverhältnisse bei einer Zwangsdurchströmung über Venturi-Strömungsteiler DN 15 bei Wasserentnahmen mit 

einem Entnahmevolumenstrom von 0,15 l/s 

TS Länge V St V St di v R l·R Σζ Z l·R+Z Σ(I·R+Z) 

- m l/h l/s mm m/s mbar/m mbar - mbar mbar mbar 

5 8,3 15,5 0,004 15,0 0,02 0,0 0,4 2,7 0,0 0,4 0,4 

4 5,2 15,5 0,004 11,5 0,04 0,1 0,7 5,3 0,0 0,7 1,1 

3 2,7 15,5 0,004 11,5 0,04 0,1 0,4 5,3 0,0 0,4 1,5 

2 2,0 15,5 0,004 11,5 0,04 0,1 0,3 5,3 0,0 0,3 1,8 

1 1,8 15,5 0,004 11,5 0,04 0,1 0,2 4,8 0,0 0,3 2,1 

Abbildung 42: Fließverhältnisse in einer nicht genutzten Stockwerksinstallation, wenn in der Steigleitung ein Volumenstrom von 0,15 l/s fließt 

Werden Verteilungskonzepte mit Ringleitungen und Strömungsteilern realisiert, reicht eine zielgerichtete Belegung 

z. B. von Hotel- oder Krankenzimmern aus, um die Erneuerung des Wasserkörpers in vorübergehend nicht 

genutzten Installationseinheiten ohne Spülwasserverluste sicherzustellen! 

Als relevanter Risikofaktor für eine Kontamination der Kaltwasserleitungen mit Legionellen aber auch mit Pseudomonas 

aeruginosa wird u. a. auch die erhöhte Kaltwassertemperatur deutlich oberhalb von 20 °C angesehen 

(siehe auch → Kapitel 1). 

In Technischen Regelwerken z. B. der VDI Richtlinie 6023 wird daher gefordert, dass sich unter Beachtung von 

Stagnationszeiten das Trinkwasser (kalt) nicht auf eine Temperatur über 25 °C erwärmen darf. In vergleichbarer 

Weise fordert DIN EN 806-2, dass 30 Sekunden nach dem vollen Öffnen einer Entnahmearmatur die Wassertemperatur 

25 °C für Kaltwasser-Entnahmestellen nicht überschritten werden sollte. Im Rahmen der Expertenanhörung 

am 31.03.2004 am Universitätsklinikum Bonn wird [26] wird sogar deutlich weitergehend gefordert, dass 

Leitungen für Trinkwasser (kalt) nur dann in Installationsschächten, -kanälen und -gängen vorgesehen werden 

dürfen, wenn sichergestellt ist, dass dadurch eine Trinkwassertemperatur von 20 °C regelmäßig und 25 °C im 

Ausnahmefall nicht überschritten wird. 

93



Der Temperaturverlauf in → Abb. 43 verdeutlicht, wie problematisch sich die Temperaturverhältnisse in Kaltwasserleitungen 

in Stagnationsphasen entwickeln, wenn über Warmwasserleitungen Wärme z. B. in Vorwandinstallationen 

eingetragen wird. Trotz einer regelkonformen Dämmung sowohl der Kalt- als auch der Warmwasserleitungen 

ergeben sich unabhängig vom Aufbau der Stockwerksinstallationen (Stich- Strang- oder Ringleitungssystem) 

dauerhaft Temperaturen deutlich oberhalb von 25 °C (→ Abb. 43, TW Temperatur konventionell). 

Nur bei Ringleitungssystemen mit Strömungsteilern kann in einer vorübergehend nicht genutzten Stockwerksinstallation 

durch nachgeschalteten Wasserverbrauch ein Wasserwechsel erzwungen und damit Stagnation vermieden 

werden. Im dargestellten Dauerversuch fließt alle drei Stunden ein so großer Volumenstrom in der Steigleitung, 

dass im Stockwerk ein Volumenstrom von ca. 1 l/min induziert werden kann. Mit dem Wasserwechsel wird 

auch die mittlere Kaltwassertemperatur in den Stockwerksleitungen um mindestens 10 K reduziert (→ Abb. 43, 

TW-Temperatur Stockwerksinstallation mit Strömungsteiler). 

Abbildung 43: Temperaturverhältnisse in den Stockwerksleitungen einer Versuchsanlage 

94

3.8 Spülmaßnahmen für größere 

Leitungsstrukturen 


3.8 Spülmaßnahmen für größere Leitungsstrukturen 

Bereits bei einer Verweilzeit des Trinkwassers in der Hausinstallation von 4 und mehr Stunden, bis 2 Tagen 

empfiehlt das Umweltbundesamt (siehe auch → Kapitel 1) den Austausch des Stagnationswassers durch Spülungen. 

Werden ganze Gebäude oder Teile eines Gebäudes nicht durchgehend genutzt, sollten planmäßig Einrichtungen 

geschaffen werden, die das gezielte Spülen der Trinkwasserinstallation unterstützen. Basis für unkompliziert 

durchzuführende Spülmaßnahmen ist der vorher beschriebene Aufbau der Stockwerksinstallation mit 

einer Ringleitung in Verbindung mit einem Venturi-Strömungsteiler. Fehlt für den „Antrieb“ der Strömungsteiler der 

nachgeschaltete Verbrauch, da das Gebäude insgesamt nicht genutzt wird, sollten spezielle Spüleinrichtungen 

für die Durchströmung der Hauptverteilungsleitungen sorgen → Abb. 44. 

Abbildung 44: KEMPER KHS-VAV-plus mit Stellantrieb (links) und Geberit Hygienespülung (rechts) 

Bei Bedarf oder bei Verwendung mehrerer Hygienespülungen in einem Objekt kann jede Hygienespülung mittels 

einer der beiden vorhandenen Schnittstellen (RS485 oder digitale Schnittstellen) über eine speicherprogrammierte 

Steuerung (SPS) an die Gebäudeleittechnik (GLT) angeschlossen werden. Mit dieser Anbindung kann von 

einer Zentrale aus, die Spülsequenz über eine Zeitschaltuhr oder einem GLT-System gestartet werden, d. h. der 

Betreiber kann wählen, um welche Uhrzeit die Spülung erfolgen soll. Die Zeiteinstellungen inklusive Sommer- und 

Winterzeitumstellungen können dadurch zentral verwaltet und koordiniert werden. 

Bei Neuplanungen sollte versucht werden den Wasserverlust zur Aufrechterhaltung der Trinkwassergüte zu minimieren 

bzw. auf Null zu reduzieren, in dem das anfallende Spülwasser anderweitig genutzt wird, bevor es in die 

Entwässerungsanlage eingeleitet wird. So können über ein Spülleitungssystem mit KHS-VAV-plus Ventilsteuerungen 

Grünflächen bewässert, das Füll- bzw. Nachfüllwasser für Schwimmbäder bereit gestellt, industrielle Waschmaschinen 

betrieben oder andere große Verbraucher mit Wasser versorgt werden → Abb. 46. Mit Hilfe geeigneter 

Software [30] können die Durchströmungsverhältnisse bei einer automatisierten Zwangsspülung visualisiert 

werden (→ Abb. 45). 

95



Abbildung 45: Druckverhältnisse an einem KEMPER KHS-Venturi-Strömungsteiler; Spülprotokoll für eine Steigleitung mit angeschlossenen 

Stockwerksinstallationen, wie in → Abb. 46 dargestellt 

Über die Software können für drei Betriebsarten die optimalen Betriebsparameter ermittelt und für den Spülprozess 

in die Parametriersoftware des KEMPER Hygienesystems eingegeben werden. Bei der Verwendung von 

Spülsystemen mit KHS-VAV-plus Ventilsteuerungen werden folgende Betriebsarten für Spülprozesse unterschieden: 

zeitgesteuert 

mit vorgegebenen Auslaufzeiten (z. B. max. 5 Spülintervalle über einen Tag oder individuelle Spülintervalle an 

verschiedenen Wochentagen über eine Woche usw.), 

volumenstromgesteuert 

mittels vorgegebener Auslaufmengen bei bekanntem Spülvolumen, 

temperaturgesteuert 

hierbei wird eine Referenztemperatur (z. B. in der Hausanschlussleitung) ständig mit mehreren Temperaturen 

in der Trinkwasserinstallation verglichen. Die Systemsteuerung löst eine Spülung aus, wenn die Ist-Temperaturdifferenz 

die eingestellte Soll-Temperaturdifferenz überschreitet. 

96



Abbildung 46: Beispielhafter Aufbau einer Steigleitungsinstallation mit Ringleitungen im Stockwerk, KEMPER KHS-Venturi-Strömungsteilern, 

eingerichtet für eine Zwangsspülung mit einer Hygienspülung in der letzten Stockwerksinstallation bzw. alternativ mit 

KEMPER KHS-VAV-plus mit Stellantrieben 

97



98

4 Zirkulationssysteme 1) 

4.1 Allgemeines ............................................................................................................................... 100 

4.2 Berechnungsverfahren für Zirkulationssysteme ..................................................................... 106 

4.2.1 Kurzverfahren ............................................................................................................................. 106 

4.2.2 Vereinfachtes bzw. differenziertes Verfahren ............................................................................... 107 

4.2.3 Besonderheiten bei Inliner-Zirkulationen in Warmwasser-Steigleitungen ...................................... 118 

4.3 Einregulierungsmaßnahmen ....................................................................................................124 

4.3.1 Erforderlicher kv-Bereich von Zirkulationsregulierventilen ............................................................. 127 

4.3.2 Verfügbare Reguliertechnik ......................................................................................................... 128 

4.4 Entwurfsgrundsätze und Nachweis der Funktion ................................................................... 135 

4.4.1 Schutz gegen das Eindringen von Nichttrinkwasser .................................................................... 135 

4.4.2 3-Liter-Regel ............................................................................................................................... 137 

4.4.3 Funktionale Unterschiede durch den konstruktiven Aufbau des Rohrnetzes ................................ 138 

4.4.4 Hydraulische und thermische Simulation ..................................................................................... 138 

4.4.5 Untere Verteilung, einseitige Einspeisung .................................................................................... 139 

4.4.6 Untere Verteilung, mittige Einspeisung ........................................................................................ 145 

4.4.7 Untere Verteilung nach dem „Tichelmann-Prinzip“ ....................................................................... 147 

4.4.8 Untere Verteilung mit Stockwerkszirkulation ................................................................................ 149 

4.4.9 Obenliegende Zirkulations-Sammelleitung ...................................................................................152 

4.4.10 Untere Verteilung, Steigleitungen mit Zirkulations-Inlinern ............................................................ 154 

4.4.11 Auswirkungen auf trinkwasserhygienische und energetische Parameter ...................................... 158 

4.5 Inbetriebnahme eines Zirkulationssystems ............................................................................. 160 


99

4 Zirkulationssysteme 



In den Technischen Maßnahmen zur Verminderung des Legionellenwachstums in Trinkwasserinstallationen 

(DVGW Arbeitsblatt W 551[4]) wird zur Sicherstellung der hygienischen Anforderungen an das Trinkwasser der 

Warmwassertemperatur im Speicher und in der Leitungsanlage besondere Bedeutung beigemessen. Aus 

diesem Grunde muss am Warmwasseraustritt des Trinkwassererwärmers eine Temperatur von 60 °C kontinuierlich 

eingehalten werden, die nur im Minutenbereich unterschritten werden darf. Systematische Unterschreitungen 

sind nicht akzeptabel. 

Durch Zirkulationssysteme oder durch selbstregelnde Begleitheizungen muss dafür gesorgt werden, dass die 

Temperatur im Leitungssystem um nicht mehr als 5 K gegenüber der Speicheraustrittstemperatur absinkt. Nur 

Stockwerks- oder Einzelzuleitungen, mit einem Wasservolumen ≤ 3 Liter, dürfen ohne Zirkulationsleitungen 

gebaut werden. 

Wie in der Fachwelt bekannt ist, können mit dem in DIN 1988-3 enthaltenen Bemessungsverfahren für Zirkulationsleitungen 

in größeren Anlagen die aus trinkwasserhygienischen Gründen geforderten Temperaturen nicht im 

gesamten System eingehalten werden! Die zu erwartenden Fehlergebnisse aus einer Berechnung nach 

DIN 1988 sind maßgeblich darauf zurückzuführen, dass hier vereinfachend davon ausgegangen wird, dass 

abhängig vom zirkulierenden Wasserinhalt (V Zirk ) und einer dreifachen Umwälzung des Wasserinhalts in der 

Stunde, in jeder Steigleitung ein gleich großer Zirkulationsvolumenstrom (V St ) fließen soll → Gleichung 15 und 

→ Gleichung 16). Diese Regeln zur Ermittlung des Zirkulationsvolumenstroms gelten unabhängig von der Ausdehnung 

und von den konstruktiven Eigenarten des Zirkulationssystems. Die Nennweiten für Zirkulationsleitungen 

(TWZ) werden in diesem Verfahren im Wesentlichen durch Zuordnungen – in Abhängigkeit vom Durchmesser 

der zugehörigen Warmwasserleitung (TWW) – festgelegt. Sind die Leitungsdurchmesser bekannt, kann der zirkulierende 

Wasserinhalt für das gesamte Zirkulationssystem (V Zirk ), der Pumpenvolumenstrom (V P ) und der Volumenstrom, 

der über die Steigleitungen fließen soll (V St ), berechnet werden. 

V · p = 3 ⋅ VZirkin l/h 

Gleichung 15 

V · St 

Gleichung 16 

Die erforderliche Druckdifferenz der Zirkulationspumpe (∆p P ) muss durch eine Druckverlustberechnung für den 

ungünstigsten (längsten) Zirkulationskreis ermittelt werden. Im Verlauf dieser Berechnung ist zu überprüfen, ob 

die maximal zulässige Fließgeschwindigkeit (v max = 0,5 m/s) in den Zirkulationsleitungen eingehalten wird oder 

nicht. Gegebenenfalls muss ein größerer Durchmesser gewählt werden. Für einen hydraulischen Abgleich fordert 

DIN 1988-3 bereits den Einbau von „Drosselarmaturen“ in jeder Steigleitung. Reguliermaßnahmen wurden in der 

100 

V · P 

= 

-------in l/h 

nSt



Praxis aber nur dann vorgenommen, wenn in einer in Betrieb befindlichen Trinkwasserinstallation, nach einer längeren 

Zeitspanne ohne Entnahme, die Temperaturen im Zirkulationskreis unter 45 °C abfallen. 

Nach DIN 1988-3 bemessene und ausgeführte Zirkulationsanlagen wurden in der Praxis fast immer ohne Voreinstellung 

der Regulierventile in Betrieb genommen. Bedingt durch „hydraulische Kurzschlüsse“ fließen in solchen 

Anlagen große Zirkulationsvolumenströme über pumpennahe Steigleitungen, während die pumpenferneren entsprechend 

geringer durchströmt werden. Eine Simulationsrechnung für ein Wohngebäude mit 48 Wohneinheiten, 

mit einer Bemessung der Zirkulationsnennweiten nach DIN 1988-3 → Abb. 47, zeigt die zu erwartende Volumenstromverteilung. 

In Steigleitung ST 1 fließen demnach mehr als 350 l/h und in der Steigleitung ST 12 gerade noch 

5 l/h. Die geringen Zirkulationsvolumenströme in den pumpenfernen Steigleitungen haben zur Folge, dass sich 

hier Temperaturen < 45 °C einstellen können. 

i 

Der Temperaturabfall in einer nicht einregulierten DIN 1988-Zirkulationsanlage kann nur in der vorderen 

Hälfte des Systems (bis Steigleitung ST 5) im Bereich der geforderten 5 K gehalten werden. 

Unabhängig von den daraus resultierenden trinkwasserhygienischen Risiken, werden Warmwassertemperaturen 

unterhalb von 45 °C, verbunden mit entsprechend langen Zapfzeiten für niedrigtemperiertes Wasser, von den 

Nutzern als Fehlfunktion der Warmwasserversorgung gewertet. 

Abbildung 47: Volumenstromverteilung und Temperaturverlauf in einem nach DIN 1988-3 bemessenen Zirkulationssystem (ohne Einregulierung) 

(Zirkulationspumpe (2)) 

In der Vergangenheit wurden in solchen Fällen Sanierungsversuche gerne durch Einbau einer leistungsstärkeren 

Pumpe, unter Verzicht auf Einregulierungsmaßnahmen, vorgenommen. Die Kennlinie in → Abb. 48 zeigt, dass 

durch eine solche Maßnahme im Beispielfall der Zirkulationsvolumenstrom in der Anlage von ca. 800 l/h auf 

ca. 1400 gesteigert werden kann. Dadurch verbessert sich die Durchströmung der hydraulisch ungünstigen 

101



Steigleitungen zwar geringfügig, der wesentliche Teil des zusätzlich erzeugten Zirkulationsvolumenstromes fließt 

aber weiterhin über die „Kurzschlussstrecken“ im vorderen Teil der Anlage ab. 

Die zur Temperaturhaltung (> 55 °C) im gesamten System erforderlichen Zirkulationsvolumenströme können 

durch ein Übermaß an Pumpenleistung prinzipiell nicht sichergestellt werden → Abb. 49. Selbst wenn Pumpen 

mit entsprechender Kennlinie vorhanden sind, oder Pumpen zur Realisierung ausreichender Druckdifferenzen 

hintereinander geschaltet werden, können die Verhältnisse nicht entscheidend verbessert werden. Hohe Fließgeschwindigkeiten 

in den „Kurzschlussstrecken“ können Fließgeräusche und gegebenenfalls Erosionskorrosionen 

verursachen. 

Abbildung 48: Pumpen- und Anlagenkennlinie für die Berechnungsbeispiele, dargestellt in → Abb. 47 und → Abb. 49 

i 

102 

Durch eine Betriebsweise mit Fließgeschwindigkeiten deutlich oberhalb von v = 1,0 m/s wird in Installationen 

mit Kupferrohren das Gefährdungspotential durch Erosionskorrosion erheblich erhöht. 

Bei großen Pumpendruckdifferenzen bereitet das Einregulieren zusätzliche Probleme, da in den pumpennahen 

Zirkulationskreisen bei sehr geringen Volumenströmen hohe Druckdifferenzen in den Zirkulationsregulierventilen 

aufgebaut werden müssen. Bei solchen hydraulischen Gegebenheiten gelingt ein gezieltes Einregulieren nur noch 

mit relativ großem Aufwand, z. B. durch mehrstufige Einregulierungsmaßnahmen.



Abbildung 49: Volumenstromverteilung und Temperaturverlauf in einem nach DIN 1988-3 bemessenen Zirkulationssystem (ohne Einregulierung) 

mit leistungsfähigerer Pumpe (3) 

Eine vollständige Einregulierung auf die Zirkulationsvolumenströme des Berechnungsfalls liefert in der gesamten 

Zirkulationsanlage Temperaturen, die deutlich oberhalb von 45 °C liegen → Abb. 50. Die Beispielberechnung 

bestätigt damit exemplarisch die Praxiserfahrung, dass die DIN 1988-Methode ausreichend funktionierende Zirkulationssysteme 

nach sich zieht, sofern das Ziel der Bemessung nur die Gebrauchstauglichkeit ist. Gleichzeitig 

wird an diesem Beispiel aber auch deutlich, dass die in den DVGW Arbeitsblättern geforderten hohen Temperaturen 

(> 55 °C) mit dieser Methode gerade in größeren Systemen häufig nicht erreicht werden können. 

103



Abbildung 50: Volumenstromverteilung und Temperaturverlauf in einem nach DIN 1988-3 bemessenen Zirkulationssystem (mit statischer 

Einregulierung) 

i 

104 

Mit dem in DIN 1988 Teil 3 beschriebenen Verfahren für die Bemessung von Zirkulationsleitungen können 

definierte Temperaturen in größeren Trinkwasserinstallationen nicht zwangsläufig sichergestellt werden! 

Für eine Temperaturhaltung des zirkulierenden Wassers im Bereich von 5 K müssen in den pumpenferneren Zirkulationskreisen 

wesentlich höhere Zirkulationsvolumenströme fließen als in DIN 1988-3 vorgesehen werden 

→ Abb. 51. Diese relativ großen Zirkulationsvolumenströme sorgen nicht nur für die Temperaturhaltung in den 

letzten Steigleitungen, sondern leisten auch noch einen wesentlichen Beitrag für die Temperaturhaltung in den 

Zirkulations-Sammelleitungen der Hauptverteilung. Bedingt durch diese Volumenstromverteilung ergeben sich 

durch die neuen Bemessungsregeln auch entsprechend größere Nennweiten in den pumpenferneren Teilstrecken 

des Zirkulationssystems → Tabelle 22. 

Auf Grund der neuen Anforderungen an den Betrieb von Zirkulationsleitungsanlagen aus dem DVGW-Arbeitsblatt 

W 551 wurden Bemessungsverfahren auf thermodynamischer Grundlage entwickelt (DVGW-Arbeitsblatt W 553 

[5]). Die hier formulierten Verfahren verfolgen das Ziel, die Temperaturhaltung im Zirkulationssystem mit minimalem 

Energieeinsatz sicherzustellen. Sie weisen folgende wesentliche Merkmale auf: 

Ermittlung der erforderlichen Zirkulationsvolumenströme über den Wärmeverlust der Rohrleitungen, 

Festlegung einer Temperaturdifferenz < 5 K zwischen TWE-Ausgang und Zirkulationsanschluss, 

Vorgabe von Fließgeschwindigkeiten für die Bemessung des ungünstigsten Zirkulationskreises und zur Ermittlung 

der Pumpendruckdifferenz, 

hydraulischer Abgleich günstigerer Zirkulationskreise zunächst nur über die Rohrleitungsdurchmesser, unter 

Berücksichtigung eines Mindestinnendurchmessers von DN 10 und einer maximal zulässigen Fließgeschwindigkeit 

(v max = 1,0 m/s), 

Einregulierung über Zirkulationsregulierventile.

i 



Die DVGW Bemessungsregeln für Zirkulationssysteme ersetzen die entsprechenden Regelungen der 

DIN 1988-3 (TRWI), Abschnitt 14 als allgemein anerkannte Regel der Technik (a. a. R. d. T.)! 

Abbildung 51: Volumenstromverteilung und Temperaturverlauf in einem nach DVGW Arbeitsblatt W 553 bemessenen Zirkulationssystems 

(mit statischer Einregulierung) 

Tabelle 22: Zirkulationsleitungsdurchmesser nach DVGW-Arbeitsblatt W 553 und DIN 1988-3 bezogen auf ein Wohngebäude mit 48 Wohneinheiten 

(Abmessungen siehe (siehe z. B. Berechnungsbeispiel für ein Zirkulationssystem unter → www.geberit.de oder 

→ datenservice.kemper-olpe.de) 

TS TWW (nach DIN 1988-3) TWZ (nach W 553) TWZ (nach DIN 1988-3) 

4/Z1 DN 50 DN 25 DN 25 

5/Z2 DN 50 DN 25 DN 25 

6/Z3 DN 40 DN 25 DN 20 

7/Z4 DN 40 DN 25 DN 20 

8/Z5 DN 40 DN 25 DN 20 

9/Z6 DN 40 DN 25 DN 20 

10/Z7 DN 40 DN 20 DN 20 

11/Z8 DN 40 DN 20 DN 20 

12/Z9 DN 32 DN 20 DN 12 

13/Z10 DN 32 DN 20 DN 12 

14/Z11 DN 32 DN 15 DN 12 

15/Z12 DN 25 DN 15 DN 12 

Kleine und mittlere Zirkulationsanlagen, die nach dem DIN-1988-Verfahren bemessen wurden, können in der 

Regel noch auf die neuen Anforderungen des DVGW-Arbeitsblattes W 551 einreguliert werden → Kapitel 5 auf 

Seite 161. 

105


4.2 Berechnungsverfahren für Zirkulationssysteme 

Aufgrund des höheren Netzwiderstandes einer DIN-1988-Zirkulationsanlage in den pumpenferneren Teilen des 

Zirkulationssystems, kann es in größeren Systemen – auch nach bereits durchgeführten Einregulierungsmaßnahmen 

– zu Problemen mit der Temperaturhaltung kommen, da es mit vernünftigem Aufwand nicht gelingt, die 

erforderlichen Zirkulationsvolumenströme zu erzeugen. In solchen Ausnahmefällen muss durch „bauliche Maßnahmen“ 

das Rohrnetz verändert werden → Kapitel 5.4.5 Fehlersuche und Fehlerquellen, „Zu geringe Rohrleitungsdurchmesser“ 

auf Seite 186. 

4.2 Berechnungsverfahren für 

Zirkulationssysteme 

Je nach Aufgabenstellung werden im DVGW Arbeitsblatt W 553 [5] drei Bemessungsverfahren für Zirkulationssysteme 

unterschieden: 

Das Kurzverfahren ist für die Bemessung von Zirkulationsleitungen in kleineren Anlagen ohne thermische 

oder hydraulische Berechnungen vorgesehen. 

Mit dem vereinfachten Verfahren können Anlagen mittlerer Größe für den Entwurf und die Ausführung 

bemessen werden. 

Mit dem differenzierten Verfahren können prinzipiell alle Anlagengrößen bemessen werden. Dieses Verfahren 

sollte insbesondere in größeren Anlagen zur Anwendung kommen, wenn die Umgebungstemperaturen im 

Keller von 10 °C (Standardtemperatur im vereinfachten Verfahren) deutlich abweichen, wie das z. B. bei durchgehend 

beheizten Kellerräumen gegeben ist. Damit ergibt sich eine bessere Annäherung der Berechnungsergebnisse 

an die tatsächlichen Betriebsverhältnisse. Wegen der Komplexität der einzelnen Berechnungsschritte 

sollten differenzierte Berechnungen immer nur computergestützt durchgeführt werden! 

4.2.1 Kurzverfahren 

Die Anwendung des Kurzverfahrens setzt voraus, dass von der Anlage folgende Bedingungen erfüllt werden: 

Die Trinkwasserinstallation darf nur einzelgesicherte Entnahmearmaturen und damit keine zusätzlichen Rückflussverhinderer 

aufweisen. 

Der Druckverlust in einem Rückflussverhinderer (Schwerkraftbremse) nach der Pumpe darf nicht größer 

werden als 30 mbar. 

Die Gesamtlänge aller von der Zirkulation betroffenen Warmwasserleitungen Σ(I TWW ) in der Trinkwasserinstallation 

darf nicht größer sein als 30 m. Die zugehörigen Zirkulationsleitungen werden bei der Längenermittlung 

nicht berücksichtigt. 

Im längsten Zirkulationskreis darf die Gesamtlänge der Zirkulationsleitung 20 m nicht überschreiten. 

Die Zirkulationspumpe DN 15 muss bei einer Pumpendruckdifferenz von ∆p P = 100 mbar mindestens einen 

Pumpenvolumenstrom von V P ≥ 200 l/h fördern können. 

Sind diese Bedingungen erfüllt, können die Zirkulationsleitungen mit d i ≥ 10 mm bemessen werden. 

106

Abbildung 52: Grenzbedingungen für die Anwendung des Kurzverfahrens 

4.2.2 Vereinfachtes bzw. differenziertes Verfahren 



Zirkulationsvolumenstrom 

Der Zirkulationsvolumenstrom muss die Wärmemenge transportieren können, die bei einer vorgegebenen Temperatur 

über die Oberfläche des Rohrleitungssystems verloren geht. Nur wenn dieser Gleichgewichtszustand an 

jeder Stelle des Zirkulationssystems sichergestellt werden kann, kann das angestrebte Temperaturniveau in der 

Leitungsanlage gehalten werden. 

Der Wärmeverlust über die Oberfläche der Rohrleitung steht in einem direkten Zusammenhang mit dem zur Temperaturhaltung 

erforderlichen Zirkulationsvolumenstrom und bildet daher die Grundlage für die Volumenstromberechnung. 

Der Wärmeverlust einer Teilstrecke (I · q W ) ist maßgeblich von der Oberfläche der gedämmten Rohrleitung, der 

Dämmstärke, der Wärmeleitfähigkeit der Dämmung und von der mittleren Übertemperatur zwischen Wasser und 

Umgebungsluft abhängig (→ Gleichung 17 und → Gleichung 18). Alle anderen Einflüsse im Bereich des inneren 

und äußeren Wärmeübergangs können im Normalfall mit ausreichender Genauigkeit als konstant angesehen 

bzw. vernachlässigt werden. 

107



q · w = kR ⋅ ∆ϑ 

Gleichung 17 


qW Spezifischer Wärmeverlust einer gedämmten Rohrleitung in W/m 

kR Wärmedurchgangskoeffizient des Rohres in in W/(m⋅K) 

∆ϑ Mittlere Übertemperatur zwischen dem erwärmten Trinkwasser in der Leitung und der Umgebungsluft 

∆ϑ = 50 K bei einer Lufttemperatur im Keller von 10 °C 

∆ϑ = 35 K bei einer Lufttemperatur im Schacht von 25 °C 

k R 

Gleichung 18 


λD Wärmeleitfähigkeit der Dämmung (nach EnEV 2007 λD = 0,035 W/(m ⋅K) 

D Außendurchmesser des gedämmten Rohres in m 

d Außendurchmesser des ungedämmten Rohres in m 

αa äußerer Wärmeübergangskoeffizient (bei normalen Umgebungseinflüssen αa ≈10 W/(m2 ⋅K) 

Beispiel: 

Berechnung des Wärmeverlustes eines im Keller verlegten Edelstahlrohrs mit der Nennweite DN 40 (42 x 1,5) bei 

einer 100 %-Dämmung (40 mm Dämmstärke) nach EnEV 

k R 

Mit einer Temperaturdifferenz von ∆ϑ = 50 K ergibt sich dann: 

q W =k R ⋅∆ϑ= 0,196 ⋅ 50 = 9,78 W/m (→ Abb. 53) 

Die Berechnung der Wärmeverluste eines Zirkulationssystems kann „differenziert“ unter Verwendung von 

→ Gleichung 17 oder „vereinfacht“ erfolgen. 

Wie die Auswertungen von Berechnungen auf Grundlage der → Gleichung 17 zeigen, ergeben sich bei einer 

Wärmedämmung gemäß EnEV Wärmeverluste, die für alle Rohrdurchmesser annähernd gleich groß sind. Mit 

einer ausreichenden Genauigkeit können diese Gegebenheiten zu einer ersten Berechnungsvereinfachung 

genutzt werden, in dem die Wärmeverluste bei normalen Verhältnissen, unabhängig vom Durchmesser der Leitungen, 

als konstant angesehen werden: 

freiverlegte Leitungen im Keller q W = 11 W/m (→ Abb. 53) 

108 

= 

π 

--------------- 

1 

In 

2 ⋅ λD D 

-------------------------------------------------------- 

--- 

1 

⋅ + --------------d 

αa ⋅ D 

π 

--------------- 

1 

In 

2 ⋅ λD D 

314 , 

-------------------------------------------------------- 

--- 

1 

⋅ + --------------- ----------------------- 

1 0 122 

In 

d αa ⋅ D 2 ⋅ 0, 035 

, 

= = --------------------------------------------------------------------------------------- = 

0, 196 W⁄ ( m⋅K ) 

-------------- 

1 

⋅ + --------------------------- 

0, 042 10 ⋅ 0, 122

ei einer Verlegung im Schacht q W = 7 W/m (→ Abb. 54) 



Abbildung 53: Wärmeverluste von gedämmten Edelstahlrohren mit unterschiedlichen Dämmstärken (λ D = 0,035 W/(m⋅K)) bei einer Temperaturdifferenz 

von ∆ϑ = 50 K, mit einem Mittelwert von 11,0 W/m, bei einer 100 %-Dämmung nach EnEV 

109



Abbildung 54: Wärmeverluste von gedämmten Edelstahlrohren mit unterschiedlichen Dämmstärken (λ D = 0,035 W/(m⋅K)) bei einer Temperaturdifferenz 

von ∆ϑ = 35 K, mit einem Mittelwert von 7,0 W/m, bei einer 100 %-Dämmung nach EnEV 

Bei Abweichungen von der Normalität, z. B. bei abweichenden Umgebungstemperaturen, oder zu erwartenden 

starken Luftbewegungen im Verlegebereich der Leitungen, müssen die Wärmeverluste allerdings über die 

→ Gleichung 17 auf Seite 108 „differenziert“ ermittelt werden. 

Bei der üblichen Parallelverlegung von TWW- und TWZ-Leitungen in der Kellerverteilung und in den Steigschächten 

ergeben sich annähernd gleich große Leitungslängen für die jeweiligen Rohrleitungsabschnitte → Abb. 82. 

Aus den beschriebenen Gegebenheiten kann mit ausreichender Genauigkeit gefolgert werden, dass der Temperaturabfall 

in den TWW-Leitungen eines Zirkulationskreises dann genauso groß sein muss, wie in den TWZ-Leitungen. 

Der Temperaturabfall ∆ϑ W vom Speicher bis zum Beginn der Zirkulationsleitung entspricht im „vereinfachten“ Verfahren 

jeweils genau der Hälfte der insgesamt im Zirkulationskreis zugelassenen Temperaturdifferenz → Abb. 55. 

Sind die Längen der Warmwasser- und Zirkulationsleitungen stark unterschiedlich, wie z. B. bei einer Anlage mit 

oberer Verteilung → Abb. 103 auf Seite 153, kann der zulässige Temperaturabfall in den Warmwasserleitungen 

∆ϑ W mit → Gleichung 19 abgeschätzt werden. Wird die so berechnete Temperaturdifferenz größer als 3 K, muss 

eine Temperaturkontrollrechnung über → Gleichung 23 und → Gleichung 24 auf Seite 114 durchgeführt werden, 

damit die nach DVGW-Arbeitsblatt W 551 insgesamt zugelassene Differenz von 5 K nicht überschritten wird. 

110

∆ϑW 2 ΣI TWW 

= 

⋅ ---------------- in K 

ΣI TWZ 

Gleichung 19 


ΣITWW Gesamtlänge der Warmwasserleitungen im ungünstigsten Zirkulationskreis 

ΣITWZ Gesamtlänge der Zirkulationsleitungen im ungünstigsten Zirkulationskreis 



Zusätzlich muss berücksichtigt werden, dass in den parallel laufenden Warmwasser- und Zirkulationsleitungen 

aus Kontinuitätsgründen immer gleich große Volumenströme fließen müssen. 

Der Zirkulationsvolumenstrom muss daher nur für die Warmwasserleitungen (TWW) ermittelt werden. 

Nur bei einer „differenzierten“ Berechnung der Wärmeverluste muss mit dieser Vereinfachung ein gewisser Fehler 

toleriert werden, da der Durchmesser der Zirkulationsleitung in der Regel kleiner ist als der zugehörige Durchmesser 

der Warmwasserleitung. Da sich dadurch aber nur eine geringfügig kleinere Temperaturdifferenz zwischen 

TWE-Austritt und Zirkulationsanschluss am Speicher einstellen kann als in der Berechnung zunächst vorgegeben 

wurde, liegen die zu erwartenden Abweichungen immer auf der „sicheren Seite“. Ein rechnerischer Nachweis 

dieser Abweichung muss daher in der Regel nur in sehr großen Anlagen erfolgen oder wenn z. B. bei einer 

„oberen Verteilung“ die Leitungslängen von Warmwasser- und Zirkulationsleitungen stark unterschiedlich sind. 

Im „vereinfachten“ Verfahren werden für die Ermittlung des Wärmeverlustes nur der Verlegeort der Leitung und 

die Teilstreckenlänge benötigt. Aus diesen Vorgaben kann dann für jede Teilstrecke die Summe der Wärmeverluste 

Σ(I · q W) ermittelt werden, die von dieser Teilstrecke aus in Fließrichtung abgedeckt werden müssen. 

111



Abbildung 55: Bezeichnungen in Zirkulationssystemen (Temperaturverhältnisse beziehen sich auf das „vereinfachte Verfahren“) 

Die Volumenstromberechnung beginnt mit der ersten Teilstrecke hinter dem Trinkwassererwärmer. Hier ist der Zirkulationsvolumenstrom 

V identisch mit dem Pumpenvolumenstrom V P → Gleichung 20. 

V · P 

Gleichung 20 


Σ(I · qW) Summe der Wärmeverluste über die Oberfläche aller TWW-Leitungen in W 

ρ Dichte des Wassers (ρ ≈1kg/m 3 ) 

c Spezifische Wärmekapazität von Wasser (c ≈1,2 Wh/(kg ⋅K)) 

∆ϑW In den Warmwasserleitungen (TWW) zugelassener Temperaturabfall zwischen TWE-Austritt und Beginn der Zirkulationsleitung, 

z. B. im vereinfachten Verfahren ∆ϑW =2,0K 

Eine relativ einfache Verfahrensweise für die Ermittlung der erforderlichen Zirkulationsvolumenströme in allen 

anderen Teilstrecken ergibt sich aus der folgenden Betrachtung an einem Verzweigungspunkt in einer TWW-Leitungsanlage 

→ Abb. 56. Für den an einer beliebigen Stromtrennung abzweigenden Wärmestrom (Index a), bzw. 

für den durchfließenden Wärmestrom (Index d), kann für den reinen Zirkulationsfall zunächst ganz allgemein 

geschrieben werden: 

Q a = V a ⋅ρ⋅c ⋅∆ϑ und 

Q d = V d ⋅ρ⋅c ⋅∆ϑ 

112 

Σ I q · ( ⋅ W) 

= 

-----------------------------ρ 

⋅ c ⋅ ∆ϑW

Abbildung 56: Bezeichnungen an einem T-Stück (Verzweigungspunkt) 



Da die Temperaturdifferenz ∆ϑ von einem beliebigen Verzweigungspunkt bis zum Trinkwassererwärmer in beiden 

Fließwegen immer gleich groß sein muss, kann unter dieser Voraussetzung die Verhältnisgleichung 

Q · a 

Q · -----d 

gebildet werden. Mit der Volumenstrombilanz im Verzweigungspunkt 

V · 

erhält man dann die Grundgleichungen für die Volumenstromberechnung: 

Gleichung 21 

und 

= 

= 

V · a 

V · ----d 

V · a V · + d 

V · a V · Q · a 

Q · a Q · = ⋅ --------------------- 

+ d 

V · d V · Q · d 

Q · a Q · = ⋅ --------------------- 

+ d 

Gleichung 22 

Der Volumenstrom in der Teilstrecke hinter dem Trinkwassererwärmer (TWE) entspricht dem Pumpenvolumenstrom 

→ Gleichung 20 

V · P 

= 

1923 

------------------------------------- ≈ 801 l/h 

10 , ⋅ 12 , ⋅ 20 , 

Ist der Pumpenvolumenstrom bekannt, kann nachfolgend auch der im ersten T-Stück abzweigende (a) bzw. der 

durchgehende (d) Zirkulationsvolumenstrom berechnet werden: 

V · a 

V · d 

65, 8 

= 801 ⋅ -------------------------------- ≈ 30 l/h 

65, 8 + 1692 

1692 

= 

801 ⋅ -------------------------------- ≈ 771 l/h 

65, 8 + 1692 

113



Abbildung 57: Beispiel für die Ermittlung des Zirkulationsvolumenstroms (s. a. Beispielberechnung im → Kapitel 6) 

Temperaturabfall im Zirkulationskreis 

Über die → Gleichung 24 kann im Verlaufe der Volumenstromberechnung für den Endpunkt der jeweiligen Teilstrecke 

der Temperaturabfall berechnet werden. Dieser Rechenschritt liefert auch die rechnerische Solltemperatur 

am Zirkulationsregulierventil. 

∆ϑ TS 

Gleichung 23 

Gleichung 24 


∆ϑTS Temperaturabfall zwischen Anfang und Ende einer Teilstrecke 

I·qW Wärmeverlust der betrachteten Teilstrecke in W 

ϑTWE Speicheraustrittstemperatur, z. B. 60 ºC 

Σ∆ϑTS Temperaturabfall bis zum Berechnungspunkt 

V Volumenstrom in der Teilstrecke 

ϑW Temperatur des erwärmten Trinkwassers am Ende der aktuellen Teilstrecke 

Beispiel: 

Warmwassertemperatur am Ende der ersten Teilstrecke → Abb. 57 hinter dem Trinkwassererwärmer (TWE). 

Der Temperaturabfall in der Teilstrecke TS 4 beträgt: 

114 

= 

I q · ⋅ W 

V · 

--------------------- 

⋅ ρ ⋅ c 

ϑW = ϑTWE – Σ∆ϑTS ∆ϑ TS 

165 

= --------------------------------- = 

017 , K 

801 ⋅ 1 ⋅ 1, 2

und die Warmwassertemperatur im Berechnungspunkt, am Ende der Teilstrecke: 

ϑW = 

60 – 0, 17 = 59, 83 K 



(→ Abb. 58 bzw. Berechnungsbeispiel für ein Zirkulationssystem unter → www.geberit.de oder 


Derartig komplexe Berechnungen verursachen dann keinen zusätzlichen Bearbeitungsaufwand, wenn die Projektbearbeitung 

mit dem Computer und einem leistungsfähigen Berechnungsprogramm für die Trinkwasserinstallation 

durchgeführt wird. Die berechnete Sollwerttemperatur am Zirkulationsregulierventil kann, insbesondere bei 

Einsatz von thermostatisch gesteuerten Ventilen, zu genaueren Einregulierungsmaßnahmen verwendet werden. 

Über den Temperaturabfall kann alternativ zu den → Gleichung 21 und → Gleichung 22 auf Seite 113 auch der 

Zirkulationsvolumenstrom → Abb. 58. 

Abbildung 58: Temperaturabfall in den Zirkulationskreisen für die Steigleitungen ST 1 und ST 12 und daraus resultierende Zirkulationsvolumenströme 

(siehe z. B. Berechnungsbeispiel für ein Zirkulationssystem unter → www.geberit.de oder 


115



Ermittlung der Rohrdurchmesser und der Pumpendruckdifferenz 

Die hydraulischen Berechnungen für ein Zirkulationssystem in der Trinkwasserinstallation erfolgen für einen stationären 

Betriebszustand, in dem keine Trinkwasserentnahme mehr stattfindet. Die grundsätzliche Berechnungsvorschrift 

→ Gleichung 25 für die Bemessung eines solchen Kreislaufsystems kann dann aus einer „Bernoulli“- 

Betrachtung entwickelt werden. Sie gilt für jeden Zirkulationskreis, der jeweils im Druckstutzen der Pumpe 

beginnt und im Saugstutzen der Pumpe endet. 

∆p p = Σ( I ⋅ R + Z) 

TWW + Σ( I ⋅ R + Z) 

TWZ + Σ∆pRV + ∆p TH + ∆p D + ∆p Ap 

Gleichung 25 


∆pP Σ(I · R + Z) TWW 

Σ(I · R + Z) TWZ 

∆PRV ∆pTH ∆pD ∆pAP 116 

Pumpendruckdifferenz 

Druckverluste in den Warmwasserleitungen (TWW) des Zirkulationskreises 

Druckverluste in den Zirkulationsleitungen (TWZ) des Zirkulationskreises 

Druckverluste in Rückflussverhinderern, z. B. hinter der Pumpe (60 mbar) oder in der Sicherungskombination für die 

Steigleitung (100 mbar). Hier sollten vorzugsweise immer die Herstellerangaben verwendet werden (siehe z. B. Tabellensammlung 

unter → www.geberit.de oder → datenservice.kemper-olpe.de). 

Druckverlust eines thermostatisch geregelten Zirkulationsregulierventils bei voller Öffnung 

Drosselverlust im Zirkulationsregulierventil 

Druckverlust in einem beliebigen Apparat, z. B. in einem Wärmetauscher im Zirkulationskreis 

In den für die Spitzenbelastung im Verbrauchsfall bemessenen Warmwasserleitungen verursacht der relativ 

kleine Zirkulationsvolumenstrom nur einen geringen Druckverlust. Im „vereinfachten“ Verfahren muss daher der 

Druckverlust in den TWW Leitungen rechnerisch nicht nachgewiesen werden. 

Analog zu den Bemessungsregeln in DIN 1988-3 für Kalt- und Warmwasserleitungen, können auch die Druckverlustberechnungen 

für Zirkulationsleitungen wahlweise „differenziert“ oder „vereinfacht“ durchgeführt werden. 

Der Anteil der Einzelwiderstandsverluste „a“ am Gesamtdruckverlust ist in Zirkulationssystemen auf Grund der 

kleinen Geschwindigkeiten verhältnismäßig gering. Im „vereinfachten“ Verfahren kann nach den Vorgaben im 

DVGW-Arbeitsblatt W 553 der Einzelwiderstandsanteil mit einem Zuschlag von 20 ... 40 % auf die Druckverluste 

der geraden Leitung abgeschätzt werden. 

Z = 

0, 2…0, 

4⋅ 

( I ⋅ R) 

Gleichung 26 

Im „differenzierten“ Verfahren ist der Druckverlust durch Einzelwiderstände über die Einzelwiderstandsbeiwerte 

(siehe z. B. Tabellensammlung unter → www.geberit.de oder → datenservice.kemper-olpe.de) und 

→ Gleichung 13 auf Seite 76 zu ermitteln. 

Die Festlegung der Zirkulationsnennweiten erfolgt für den Zirkulationsvolumenstrom in der Teilstrecke, vorzugsweise 

unter Berücksichtigung einer maximalen Fließgeschwindigkeit und nicht über ein verfügbares Rohrreibungsdruckgefälle, 

wie in den DIN-1988-Berechnungen.



Die Auswahl der Zirkulationsnennweiten sollte aus hydraulischen Gründen so erfolgen, dass die Fließgeschwindigkeiten 

im Zirkulationskreis – in Richtung Zirkulationspumpe – kontinuierlich zunimmt. In pumpennahen Teilstrecken 

kann die Geschwindigkeit bis v max = 1,0 m/s betragen → Abb. 59. 

Die Bemessung aller Zirkulationsleitungen in der Nähe der zulässigen Maximalgeschwindigkeit führt gerade bei 

größeren Trinkwasserinstallationen zu einer extrem hohen Pumpendruckdifferenz, die einen unwirtschaftlichen 

Rohrleitungsbetrieb nach sich zieht. 

Abbildung 59: Anzustrebende Geschwindigkeitsverteilung in Zirkulationsleitungen 

Die Druckverlustberechnung für den ungünstigsten Zirkulationskreis legt die erforderliche Pumpendruckdifferenz 

∆p P fest. 

Abbildung 60: Prinzipskizze eines Zirkulationssystems mit den maßgeblichen Funktionsteilen und Bezeichnungen 

Bei Auswahl der Zirkulationspumpe ist darauf zu achten, dass im Gegensatz zu den Regelungen in DIN 1988 

Teil 3 immer die nächst größere Pumpe gewählt werden muss. Das heißt, dass der Schnittpunkt zwischen Rohrnetz- 

und Pumpenkennlinie (realer Betriebspunkt) immer im oder oberhalb des rechnerischen (idealen) Betriebspunktes 

liegen muss → Abb. 61. 

117



Abbildung 61: Rohrnetz- und Pumpenkennlinie 

4.2.3 Besonderheiten bei Inliner-Zirkulationen in Warmwasser-Steigleitungen 

Abweichend von den beschriebenen Standardsystemen wurden in den Plattenbauten der neuen Bundesländer 

bereits ab 1984 Zirkulationssysteme realisiert, bei denen die Zirkulationsleitungen als Inliner in den Warmwasser- 

Steigleitungen geführt werden → Abb. 62. Dieses Zirkulationsprinzip reduziert in gleicher Weise, wie im Prinzip 

der „oberen Verteilung“ → Abb. 103, die wärmeabgebenden Oberflächen im Bereich der Steigschächte. Darüber 

hinaus kann dieses System mit einer im Keller verlegten Hauptverteilung kombiniert werden, so dass auch Wartungs- 

und Reparaturarbeiten vereinfacht werden, da die Absperreinrichtungen für die Steigleitungen an zentraler 

Stelle angeordnet werden können. 

Neben diesem für die Erhaltung der Trinkwassergüte zentralen Vorteil, ergeben sich mit der Inliner-Zirkulation 

weitere Vorteile, die die Wirtschaftlichkeit von zentralen Trinkwassererwärmungs- bzw. Verteilungsanlagen günstig 

beeinflussen: 

geringere Wärmeverluste durch Verringerung der Rohroberfläche, 

längere Aufrechterhaltung der Kaltwassertemperaturen in den Steigschächten, 

kleinere Zirkulationsleitungen, 

geringerer Befestigungsaufwand, 

weniger Dämmung, 

Schall- und Brandschutzmaßnahmen für die Zirkulationsleitung im Deckenbereich entfallen, 

bei der energetischen Betrachtung der innenliegenden Zirkulation ergibt sich eine Einsparung bis zu 30 % im 

Schacht. Aufgrund dieser reduzierten Wärmeabgabe wird auch die Trinkwasserleitung Kalt weniger erwärmt 

(ca. 2 Kelvin). 

118



Abbildung 62: Prinzip der Inliner-Zirkulation und Geberit Inliner-Zirkulation (Geberit Mapress Edelstahl/Geberit Mepla) 

Die Zirkulationsleitung (PE-Xc Rohr 14 x 1,5 mm) wird im Steigleitungsbereich (Schacht) in der Warmwasserleitung 

geführt. Der Übergang im Keller findet durch ein spezielles Formstück aus Rotguss statt. Die Abgangsdimension 

auf der Etage bei Edelstahl ist min. 22 mm und bei Geberit Mepla min. 32 mm. Die Verlegung der Inliner- 

Zirkulation ist bis 10 Etagen in Abhängigkeit des Warmwasserbedarfes der einzelnen Etagen möglich. Die 

Montage des Inliner kann von oben (oberste Etage) oder auch von unten (Keller) durch eine Person erfolgen. Der 

Inliner kann dabei direkt aus der hygienischen Verpackung abgerollt und in die Warmwasserleitung eingeführt 

werden. Dadurch werden Verschmutzungen des Inliners vermieden. 

Durch das patentierte Fußstück ist eine waagrechte Leitungsführung möglich und es besteht die Möglichkeit, 

z. B. nach der Druckprobe die Leitung vollständig zu entleeren. Es bleiben keine Wasserrückstände im Leitungsnetz 

zurück. 

Bei späteren Aufstockung oder Sanierungsarbeiten kann der Inliner problemlos ohne großen Material- und Zeitaufwand 

ersetzt werden. 

Die augenscheinlichen Vorteile der Inliner-Zirkulation stellen sich in ausgeführten Anlagen allerdings nur dann ein, 

wenn ein modifiziertes Berechnungsverfahren für die Bemessung der Warmwasser-Steigleitungen und des Zirkulationssystems 

verwendet wird → Kapitel 4.2 auf Seite 106. 

119



Abbildung 63: Bezeichnungen an einer Steigleitung mit eingezogenem Zirkulations-Inliner 

Im Falle der Inliner-Zirkulation steht für den Wassertransport zum Verbraucher der Ringspalt zur Verfügung, der 

sich zwischen Außenrohr und dem eingezogenen Inliner einstellt. Die für die Bemessung des Außenrohres notwendigen 

Druckverlustberechnungen dürfen damit nicht mehr nur für den ungestörten Innendurchmesser, 

sondern müssen unter Berücksichtigung des verwendeten Inliners erfolgen. Im ansonsten gleichen Bemessungsverfahren 

der DIN 1988-3 führt der Inliner dazu, dass das Hüllrohr in der Regel um eine Nennweite größer bemessen 

werden muss als in konventionellen Systemen. Bei den Druckverlustberechnungen für das Inlinersystem wird 

idealisierend unterstellt, dass sich der Inliner zentrisch im Hüllrohr befindet. 

Mit der Entwicklung des Berechnungsverfahrens für Inliner-Zirkulationen [31] wurde das Ziel verfolgt, möglichst 

viele Elemente aus den mittlerweile eingeführten Berechnungsregeln für konventionelle Systeme aus dem 

DVGW-Arbeitsblatt W 553 zu übernehmen. Das trifft insbesondere auch auf das Verfahren zur Ermittlung der 

erforderlichen Zirkulationsvolumenströme zu. Basis dieses Verfahrens ist der Wärmeverlust über die Oberfläche 

der gedämmten Rohrleitungen. Wegen der fehlenden Wärmeverluste der außenliegenden Zirkulationsleitung im 

Steigleitungsbereich werden die Wärmeverluste der TWW-Steigleitung in Analogie zum Berechnungsverfahren 

nach DVGW-Arbeitsblatt W 553 nur zur Hälfte berücksichtigt. Eine Berechnung des Inlinersystems mit einem 

Temperaturabfall von ∆ϑ W = 2 K in den Warmwasserleitungen führt damit erwartungsgemäß zu einem 

unkritischen Temperaturverlauf in den Kellerverteilungsleitungen → Abb. 64. Im Vergleich zu den Ergebnissen aus 

konventionellen Anlagen fällt auf, dass die Zirkulationsvolumenströme in den pumpennahen Steigleitungen 

extrem klein und in der pumpenfernsten Steigleitung sehr groß werden. 

120



Abbildung 64: Temperaturverlauf in den Kellerverteilungsleitungen und Volumenströme in den Steigleitungen bei einer Berechnung nach 

DVGW-Arbeitsblatt W 553 

Anders als bei einer konventionellen Zirkulation fällt die Temperatur bei Inliner-Zirkulationen im Steigleitungsbereich 

in Fließrichtung nicht mehr kontinuierlich ab [32]. Die niedrigste Temperatur im Verlauf der Steigleitung ist 

damit auch nicht, wie zu erwarten wäre, die Austrittstemperatur (ϑ Aus) aus dem Steigleitungssystem, sondern 

vielmehr die Temperatur (ϑ Kopf ) im Bereich der Umlenkung vom Ringspalt in den Zirkulations-Inliner → Abb. 65. 

121



Abbildung 65: Bezeichnungen an einer Inliner-Zirkulation 

Dieser Temperaturverlauf wird dadurch verursacht, dass die Strömung im Ringspalt sowohl Wärme über die 

Oberfläche der gedämmten Rohrleitung an die umgebende Luft verliert als auch im Gegenstrom an den Zirkulationsvolumenstrom 

im Inliner. Die Wärmeaufnahme im Inliner führt zu einer Temperaturerhöhung, die mit der Austrittstemperatur 

ihr Maximum findet. 

∆ϑ Spalt 

Gleichung 27 

∆ϑ Inliner 

Gleichung 28 

In einem leistungsfähigen Berechnungsverfahren für Inliner-Zirkulationen genügt es nicht nur die Eintritts- und die 

Austrittstemperatur des Steigleitungssystems zu betrachten, sondern es ist erforderlich, auch den Temperaturverlauf 

in der Steigleitung zu kontrollieren. Die Berechnung des Temperaturverlaufs in dem zu betrachtenden 

„Wärmeübertrager“ kann nur schrittweise durchgeführt werden. Je geringer die Schrittweite gewählt wird, umso 

genauer wird das Berechnungsergebnis [33]. Berechnet man nach dem beschriebenen Muster den Temperaturverlauf 

in den Steigleitungen 1 – 12 des Beispiels, z. B. mit einer Schrittweite von ∆l = 10 cm, wird deutlich, dass 

mit den nach W 553 berechneten Zirkulationsvolumenströmen die angestrebte Auslegungstemperatur von 56 °C 

122 

= 

kHüllrohr ⋅ ∆I 

V · 

kInliner ⋅ ∆I 

------------------------------ ⋅ ( ϑSpalt – ϑLuft) ⋅ ρ ⋅ cp V · + -------------------------- ⋅ ( ϑSpalt – ϑInliner) ⋅ ρ ⋅ cp kInliner ⋅ ∆I 

V · = 

-------------------------- ⋅ ( ϑSpalt – ϑInliner) ⋅ ρ ⋅ cp



in den pumpennahen Steigleitungen nicht eingehalten werden kann (→ Abb. 66). Eine direkte Anwendung der 

W 553 Berechnungsgrundlagen auf Inliner-Zirkulationssysteme ist nicht zulässig [34]! 

Die sich aus einer Berechnung nach DVGW Arbeitsblatt W 553 ergebenden Zirkulationsvolumenströme über die 

Steigleitungen sind in den meisten Fällen nicht ausreichend, so dass eine Anhebung des Zirkulationsvolumenstroms 

in den betreffenden Bereichen erfolgen muss. 

Abbildung 66: Temperaturverlauf in den Steigleitungen bei einer Berechnung nach DVGW-Arbeitsblatt W 553 

Das im Ansatz beschriebene Verfahren zur Berechnung des Temperaturverlaufs in der Steigleitung ist so aufwendig, 

dass es selbst in bereits vorhandenen Computerprogrammen für die Bemessung von Trinkwasserinstallationen 

nur mit großem programmiertechnischem Aufwand integriert werden kann. 

Während in der Einführungsphase für diese Technik deshalb noch mit einem stark vereinfachten Berechnungsgang 

gearbeitet werden musste, steht mittlerweile eine allgemein gültige Lösung zur Verfügung [30], die den Wärmeübergang 

in der Steigleitung mit eingezogenem Inliner auf thermodynamischer Grundlage berechnen und 

damit den Temperaturverlauf auch in diesen Leitungsabschnitten detailliert darstellen kann. 

123


4.3 Einregulierungsmaßnahmen 


Die für den ungünstigsten Zirkulationskreis ermittelte Pumpendruckdifferenz steht in allen anderen Zirkulationskreisen 

für die Überwindung von Druckverlusten zur Verfügung. 

Der so genannte „hydraulische Abgleich“ wird nur dann erreicht, wenn in jedem Zirkulationskreis Pumpendruck 

und Druckverluste bei einer vorgegebenen Volumenstromverteilung im Gleichgewicht stehen. 

Mit der Bemessung der Zirkulationsleitungen muss vorrangig das Ziel verfolgt werden, die „verfügbare“ Druckdifferenz 

der Pumpe gegen die Druckverluste in Rohrleitungen zu setzen. Die Auswahl geeigneter Durchmesser für 

die zu bemessenden Zirkulationsleitungen ist nach unten durch die vorhandenen Innendurchmesser der gewählten 

Rohrreihe begrenzt und durch die Forderungen nach Einhaltung von Mindestinnendurchmessern (DN 10) und 

Maximalgeschwindigkeiten (v max = 1,0 m/s) in den Berechnungsregeln. Dadurch ergeben sich in jedem Kreis Differenzen 

zwischen dem Pumpendruck und den Druckverlusten bei der geplanten Volumenstromverteilung im 

Rohrnetz. Diese Abweichungen vom Idealzustand, dem „hydraulischen Abgleich“, sind in den pumpennahen Teilstrecken 

besonders groß. Sie führen dazu, dass sich trotz einer aufwendig durchgeführten Rohrnetzberechnung 

eine vollständig andere Volumenstromverteilung im Rohrnetz einstellt als rechnerisch vorgesehen wurde 

→ Abb. 47 auf Seite 101. 

Aus diesem Grunde muss die zum „hydraulischen Abgleich“ noch fehlende Druckdifferenz in Regulierventilen 

punktuell erzeugt werden. 

Die in der Druckverlustberechnung verbleibenden Differenzen ∆p D zwischen dem verfügbaren Pumpendruck ∆p P 

und den in den Zirkulationskreisen errechneten Druckverlusten müssen in Zirkulationsregulierventilen abgedrosselt 

werden → Gleichung 29. 

∆p D = 

∆p P – ( Σ( I ⋅ R + Z) 

TWW + Σ( I ⋅ R + Z) 

TWZ + Σ∆pRV + ∆p Ap) 

Gleichung 29 

Wird der „hydraulische Abgleich“ durch Einregulierungsmaßnahmen nicht erreicht, können sich die Volumenströme 

des Berechnungsfalls in der ausgeführten Anlage nicht einstellen. Der Zirkulationsvolumenstrom muss 

aber die Wärmemenge transportieren können, die über die Oberfläche des Rohrleitungssystems verloren geht. 

Das heißt, dass eine konkret vorgegebene Wassertemperatur nur dann eingehalten werden kann, wenn der 

beschriebene Gleichgewichtszustand an jeder Stelle des Zirkulationssystems sichergestellt ist. Der „hydraulische 

Abgleich“ eines Zirkulationssystems ist daher die Grundvoraussetzung für eine trinkwasserhygienisch einwandfreie 

Funktion im Sinne des DVGW-Arbeitsblattes W 551. 

124

Abbildung 67: Bedingung für den „hydraulischen Abgleich“ in Zirkulationssystemen 



Bereits die Technischen Regeln für Trinkwasserinstallationen (TRWI) aus dem Jahre 1988 fordern den Einbau von 

„Drosselarmaturen“ für den Abgleich von Zirkulationsanlagen. Die in DIN 1988-3 vorgesehenen Einregulierungsmaßnahmen 

verfolgen hier allerdings nur das Ziel, die Zirkulationsvolumenströme in allen Steigleitungen gleich 

groß zu halten. Mit dieser Maßnahme soll der Temperaturabfall zwischen TWE-Austritt und Wiedereintritt über die 

Zirkulation auf ca. 7 K – 10 K begrenzt werden → Abb. 50 auf Seite 104. Wie bereits in → Kapitel 4.1 auf 

Seite 100 ausgeführt wurde, genügen diese Maßnahmen nicht mehr den aktuellen Anforderungen. 

Durch Präzisierung der Bemessungsregeln für Zirkulationssysteme im DVGW-Arbeitsblatt W 553 ergeben sich 

aus der Rohrnetzberechnung Einstellwerte (k V -Werte) die mit den seinerzeit im Markt vorhandenen „Drosselarmaturen“ 

nicht erreicht werden konnten [35]. Wie die Beispielberechnungen zeigen, trifft dies insbesondere auf die 

pumpennahen Ventile in größeren Zirkulationssystemen zu, da hier relativ große Druckdifferenzen bei kleinen 

Volumenströmen aufgebaut werden müssen → Abb. 68. 

Auf der Grundlage einer Vielzahl von Beispielberechnungen für große und mittlere Trinkwasserinstallationen 

wurden die Randbedingungen definiert, die ein Zirkulationsregulierventil vor dem Hintergrund der Anforderungen 

des DVGW-Arbeitsblattes W 551 mindestens abdecken muss. Aus den Erkenntnissen dieser Berechnungen 

wurde dann eine „Referenzanlage“ für den Wohnungsbau definiert. Diese Anlage umfasst 12 Steigleitungen mit 

jeweils 4 Obergeschossen, also insgesamt 48 Wohneinheiten mit sanitärer Standardausstattung. Basierend auf 

den Berechnungsergebnissen für die Referenzanlage wurde im Labor Sanitäre Haustechnik der Fachhochschule 

Münster ein Versuchsstand erstellt, in dem die hydraulischen und thermischen Bedingungen für zwei beliebige 

Steigleitungen in diesem System simuliert werden können. Die jeweils im Prüfstand eingebauten Ventilprototypen 

konnten damit bereits im Entwicklungsstadium unter realistischen Bedingungen geprüft werden [36] [37] [38]. 

125



Die graphische Darstellung der berechneten Drosseleinstellungen (Zirkulationsvolumenstrom V Z und Druckabfall 

∆p D über dem Ventil) für die Zirkulationsregulierventile in einem Blockdiagramm → Abb. 68 macht deutlich, dass 

zur Aufrechterhaltung einer Temperatur oberhalb 55 °C in den pumpennahen Zirkulationskreisen relativ große 

Druckdifferenzen bei kleinen Zirkulationsvolumenströmen aufgebaut werden müssen, während in den pumpenferneren 

Steigleitungen verhältnismäßig große Volumenströme fließen müssen. Diese großen Volumenströme 

führen dort auch zu größeren Zirkulationsnennweiten, die in der Regel ein Zirkulationsregulierventil mit entsprechender 

Nennweite nach sich ziehen (siehe Berechnungsbeispiel in → Kapitel 6). 

Abbildung 68: Erforderlicher Zirkulationsvolumenstrom über die Steigleitung und Druckdifferenz über den Regulierventilen zur Sicherstellung 

des „hydraulischen Abgleichs“ 

Abbildung 69: k V-Werte bzw. Solltemperaturen für Regulierventile im Steigleitungsbereich (siehe z. B. Berechnungsbeispiel für ein Zirkulationssystem 

unter → www.geberit.de oder → datenservice.kemper-olpe.de) 

126



Unabhängig davon, ob man eine „statische“ oder eine „dynamische“ Einregulierung einer Trinkwasser-Zirkulationsanlage 

vorsieht, sollten für alle Zirkulationsregulierventile im System folgende Ventildaten durch Rohrnetzberechnung 

bekannt sein: 

Volumenstrom V Z in der Teilstrecke (bzw. über dem Ventil) 

Druckdifferenz über dem Zirkulationsregulierventil ∆p D 

k v-Wert, berechnet aus V Z und ∆p D → Gleichung 30 

Solltemperatur am Ventil im hydraulisch abgeglichenen Zustand 

Einstelltemperatur am Thermostatventil 

i 

Grundsätzlich muss festgestellt werden, dass die genaue Kenntnis dieser Ventil-Einstellwerte umso wichtiger 

wird, je größer und verzweigter die Zirkulationsanlage ist. 

4.3.1 Erforderlicher k v -Bereich von Zirkulationsregulierventilen 

Die Bemessung und Voreinstellung der Zirkulationsregulierventile erfolgt im Allgemeinen über den so genannten 

k v -Wert. Der k v -Wert bezeichnet den Volumenstrom in m 3 /h, der bei einem Druckabfall von 1000 mbar durch das 

Ventil fließt. Der k v-Bereich eines Regulierventils muss messtechnisch ermittelt und vom Hersteller des Ventils in 

seinen technischen Unterlagen angegeben werden. Der an den Zirkulationsregulierventilen jeweils geforderte 

k v -Wert kann aus den Anlagenwerten Zirkulationsvolumenstrom V Z in l/h und dem Druckverlust über dem Ventil 

∆p D in mbar mit → Gleichung 30 berechnet werden (siehe z. B. Berechnungsbeispiel für ein Zirkulationssystem 

unter → www.geberit.de oder → datenservice.kemper-olpe.de). 

k v 

= 

V · Z 

------------ 

1000 

Gleichung 30 

⋅ 

1000 

------------ in m 

∆p D 

3 /h 

Der so berechnete Zahlenwert muss sich im k v-Bereich des ausgewählten Zirkulationsregulierventils befinden, 

damit die für den „hydraulischen Abgleich“ erforderlichen Druckdifferenzen aufgebaut werden können. 

Beispiel: 

Die hydraulische Berechnung eines Zirkulationssystems (siehe z. B. Berechnungsbeispiel für ein Zirkulationssystem 

unter → www.geberit.de oder → datenservice.kemper-olpe.de) liefert für einen Zirkulationskreis über die 

Steigleitung folgende Ventildaten: 

Zirkulationsvolumenstrom V Z = 30 l/h 

Druckdifferenz über dem Ventil ∆p D = 117 mbar 

Mit diesen Werten ergibt sich ein k v-Wert von: 

k v 

30 

------------ 

1000 

⋅ ------------ 0087 , m 

1000 117 

3 = = 

/h 

127



4.3.2 Verfügbare Reguliertechnik 

Statisches Steigleitungs-Regulierventil „MultiFix“ 

Bei der Verwendung statischer Zirkulationsregulierventile, erfolgt eine Ventildimensionierung über den k v -Wert, 

bzw. über das Wertepaar Zirkulationsvolumenstrom V Z und Druckdifferenz ∆p D über dem Regulierventil. Aus 

diesen Daten kann in der jeweiligen Armaturennennweite der erforderliche Armatureneinstellwert aus einem Diagramm 

→ Abb. 71 oder aus einer Tabelle ermittelt werden → Tabelle 23. 

Beispiel: 

Für einen k v - Wert von 0,087 m 3 /h liefert → Tabelle 23 einen Armatureneinstellwert von 2,0. Der gleiche Wert 

kann aus → Abb. 71 über den Zirkulationsvolumenstrom V Z = 30 l/h und die Druckdifferenz ∆p D = 117 mbar 

ermittelt werden. 

Tabelle 23: Armatureneinstell- und k v-Werte bei einem Zirkulationsregulierventil (KEMPER MultiFix DN 15) 

128 

Armatureneinstellwert kv-Wert in m 3 /h 

1,8 0,08 

1,9 0,08 

2,0 0,09 

2,2 0,10 

2,3 0,11 

2,6 0,13 

2,9 0,16 

3,2 0,20 

3,6 0,27 

4,1 0,37 

5,2 0,82

Abbildung 70: Druckverlustdiagramm KEMPER MultiFix DN 15 (Strang 1 bis Strang 11) 

Abbildung 71: Armatureneinstellwerte für KEMPER MultiFix DN 15 (Strang 1 bis Strang 11) 



129



Statisches Absperrventil mit fixierbarer Voreinstellung 

Für Absperrventile mit Voreinstellung werden keine Kennlinien angegeben. Diese Ventile sollten an zentraler Stelle, 

auf Zirkulationssammlern oder im Druckstutzen der Zirkulationspumpe angeordnet werden, um eventuell noch 

vorhandene Druckdifferenzen zwischen größeren Teilsystemen ausgleichen zu können. Die Eindrosselung kann 

sinnvollerweise über die Temperatur des aus der Anlage zurückkehrenden Zirkulationsvolumenstromes vorgenommen 

werden. Ist bei einem ansonsten einregulierten Zirkulationssystem hier die Temperatur höher als die 

rechnerische Auslegungstemperatur (z. B. > 55 °C), fließt ein größerer Volumenstrom über die letzten Steigleitungen 

ab als zur Temperaturhaltung der Zirkulationssammelleitung erforderlich ist. Durch Eindrosseln und Fixieren 

der vorgenommenen Drosselstellung kann durch ein solches Ventil entsprechend Einfluss auf die Druckverhältnisse 

genommen werden. 

Abbildung 72: KEMPER Absperrventil mit Voreinstellung mit Geberit Mapress-Pressverschraubung 

Abbildung 73: Einsatzbereich eines KEMPER Absperrventils mit Voreinstellung 

Thermostatische Zirkulationsregulierventile 

Die statische Einregulierung eines größeren Zirkulationssystems erfordert eine genaue Rohrnetzberechnung, die 

auch die Einstellwerte für die Regulierventile liefert. Abweichungen des realisierten Zirkulationssystems von der 

ursprünglichen Planung bzw. Berechnung müssen aufwendig durch Nachregulieren der Ventile von Hand ausgeglichen 

werden. Da solche Abweichungen in Deutschland zum Baustellenalltag gehören, war es naheliegend, 

Regulierventile zu entwickeln, die solche, eher geringfügigen Abweichungen „automatisch“ ausgleichen können. 

In vergleichbarer Weise wie für den „hydraulischen Abgleich“ der erforderliche Druckabfall am Zirkulationsregulierventil 

berechnet werden kann, kann im Verlaufe der Rohrnetzberechnung auch die zugehörige Ventiltemperatur 

ermittelt werden. Die Ventiltemperatur im hydraulisch abgeglichenen Zustand (Solltemperatur) ist anlagenabhän- 

130



gig und für jedes Regulierventil unterschiedlich. In allen Systemen, die mit einer Speichertemperatur von 60 °C 

und einer zugelassenen Temperaturdifferenz von 5 K betrieben werden sollen, liegen sie aber in einem engen 

Bereich, zwischen ca. 56 – 58 °C → Abb. 69 auf Seite 126. Aufgrund dieser Gegebenheit wurden thermostatisch 

gesteuerte Zirkulationsregulierventile entwickelt, die in Abhängigkeit von der Ventiltemperatur geeignete Drosselstellungen 

automatisch aufbauen können. Bei diesen Zirkulationsregulierventilen wird mit Erreichen der Einstelltemperatur 

eine maximale Drosselstellung des Ventils erzeugt. Die Ventile schließen in dieser Stellung nicht vollständig 

(DVGW Arbeitsblatt W 553, Abschnitt 5.3). Dadurch steht der zur Temperaturhaltung notwendige Zirkulationsvolumenstrom 

in dem betreffenden Leitungsteil kontinuierlich zur Verfügung, ohne dass die Zirkulationsströmung 

abreißt → Abb. 77 auf Seite 134. Der k V,min-Wert des eingesetzten Thermostatventils muss mit den Ergebnissen 

aus einer Rohrnetzberechnung nach DVGW-Arbeitsblatt W 553 korrespondieren. Nur in diesem Fall 

gelingt die entsprechende Einregulierung bzw. die geforderte Temperaturhaltung bei einem minimalen Einsatz von 

Material und Energie. Wegen der grundsätzlichen Bedeutung für die Funktion der Zirkulation hat der DVGW 

Prüfanforderungen für die Erteilung eines Prüfzeichens für solche Ventile aufgestellt [39]. 

Thermostatisches Steigleitungs-Regulierventil „MultiTherm“ 

Rechnerische Erkenntnisse und messtechnische Erfahrungen zeigen, dass es in der Regel ausreichend ist, wenn 

die DVGW-zertifizierten MultiTherm-Regulierventile im Steigleitungsbereich auf eine mittlere Einstelltemperatur 

von 57 °C eingestellt werden. Die MultiTherm-Regulierventile werden aus diesem Grunde standardmäßig mit 

einer entsprechenden Einstellung ausgeliefert. Diese Grundeinstellung sollte in größeren Anlagen nur dann verändert 

werden, wenn durch eine entsprechende Berechnung, z. B. mit einem Computerprogramm, wie Geberit 

Dendrit → Abb. 74 spezifizierte Einstelltemperaturen für die Ventile bekannt sind [40]. 

Abbildung 74: Geberit Dendrit 

k v-Werte und Sollwerttemperaturen für Zirkulationsregulierventile im Referenzbeispiel, berechnet für die Mepla-Rohrreihe 

131



Tabelle 24: Ausschnitt aus einer Einstellliste für Zirkulationsregulierventile aus einer rechnergestützten Rohrnetzberechnung 

TS Bezeichnung k V -Wert Solltemperatur am Ventil ∆p Ventil V Z Nennweite 

Werden die Ventile nicht am „Fuß“ einer Steigleitung sondern an anderer Stelle im System positioniert, kann sich 

damit auch die optimale Einstelltemperatur (geringfügig) verändern. Beispiele finden sich in den Prinzipskizzen 

→ Kapitel 4.4 auf Seite 135. Kann eine Speicheraustrittstemperatur von 60 °C im laufenden Betrieb nicht sichergestellt 

werden, muss die Einstelltemperatur am Zirkulationsregulierventil um 3 K niedriger als die mögliche Speicheraustrittstemperatur 

eingestellt werden. 

Die Bemessung eines thermostatisch gesteuerten Zirkulationsregulierventils erfolgt unter Verwendung eines 

Drosseldiagramms, in dem die Armaturenkennlinie dargestellt ist. Es muss überprüft werden, ob die aus der 

Berechnung geforderten Drosselpositionen sich im Auslegungs-Kennfeld des gewählten Ventils befinden 

→ Abb. 75. Ist das der Fall, wird die Feinregulierung der Zirkulationsanlage im laufenden Betrieb von den eingebauten 

Thermostatventilen in Abhängigkeit von der Einstelltemperatur automatisch vorgenommen. Bei ansonsten 

ausgeglichenen hydraulischen Grundbedingungen können so auch Abweichungen zwischen den Planungsvorgaben 

und den tatsächlich herrschenden Betriebsbedingungen automatisch, ohne weitere manuelle Eingriffe, 

ausgeglichen werden. Größere Schwächen in der Hydraulik des Rohrnetzes können allerdings auch durch thermostatische 

Zirkulationsregulierventile nicht mehr beseitigt werden, da diese Ventile nur in eng definierten Bereichen 

Drosselstellungen aufbauen und konstruktionsbedingt weder Nachheizen noch Pumpendruckdifferenz 

erzeugen können! 

i Bei Auslegung der Thermostatventile muss darauf geachtet werden, dass der rechnerisch geforderte k V - 

Wert den tatsächlichen k V -Wert des gewählten Ventils bei 55 °C nicht überschreitet → Abb. 75 und 

→ Kapitel 5.4.5 Fehlersuche und Fehlerquellen, „Regulierventile“ auf Seite 187. Gegebenenfalls ist das 

nächstgrößere Ventil zu wählen. 

Der qualifizierte Einsatz von thermostatischen Zirkulationsregulierventilen reduziert sowohl den planerischen 

Aufwand als auch die Einregulierungsmaßnahmen in der ausgeführten Anlage erheblich. 

132 

m 3 /h °C mbar l/h 

1589 Strangregulierventil 4,48 57,1 5,0 317,0 20 














1617 Strangregulierventil 0,08 55,7 155,0 29,8 12



Abbildung 75: KEMPER MultiTherm als Systemventil Geberit DN 15 (mit werksseitiger Skaleneinstellung von 57 °C). Die eingetragenen 

Punkte resultieren aus den berechneten Einstellwerten für die Zirkulationsregulierventile in Strang 1 bis Strang 12 (siehe z. B. 

Berechnungsbeispiel für ein Zirkulationssystem unter → www.geberit.de oder → datenservice.kemper-olpe.de) k V -Werte 

und Sollwerttemperaturen für Zirkulationsregulierventile im Referenzbeispiel. 

Abbildung 76: KEMPER MultiTherm als Systemventil Geberit DN 20 (mit anlagenspezifischer Skaleneinstellung (Einstelltemperatur) von 

61 °C). Die eingetragenen Punkte resultieren aus den berechneten Einstellwerten für die Zirkulationsregulierventile in Strang 1 

bis Strang 12 (siehe z. B. Berechnungsbeispiel für ein Zirkulationssystem unter → www.geberit.de oder 

→ datenservice.kemper-olpe.de). 

133



Da bei den maximalen Drosselstellungen der freie Strömungsquerschnitt im Ventil sehr gering werden muss, 

besteht bei statischen Ventilen die Gefahr, dass sich Schwebstoffe im Bereich des Regelquerschnittes absetzen 

können. Bei thermostatisch geregelten Ventilen ist eine daraus resultierende Störung eher unwahrscheinlich, da 

mit Verringerung des Ventilquerschnittes im laufenden Betrieb – und dem damit verbundenen Temperaturabfall – 

das Ventil automatisch wieder öffnet. 

i Alle Zirkulationsregulierventile sollten in der Anlage so positioniert werden, dass alle Inspektions- und 

Instandsetzungsarbeiten problemlos durchgeführt werden können. 

In Analogie zu den Problemstellungen in der Heizungstechnik gilt grundsätzlich auch für Zirkulationsanlagen der 

Trinkwasserinstallation, dass der Einfluss der Thermostatventile auf den Volumenstrom im Rohrnetz abhängig ist 

vom Verhältnis des Pumpendrucks zum Druckabfall im Regelquerschnitt (Ventilautorität). Anlagenkomponenten, 

die die Ventilautoritäten ungünstig beeinflussen können, wie Rückflussverhinderer usw. sollten daher durch einen 

geeigneten Aufbau der Rohrnetze vermieden werden. 

Abbildung 77: Zusammenhang zwischen Volumenstrom, Druckdifferenz und Temperatur 

KEMPER MultiTherm-Zirkulationsregulierventil DN 15, Einstelltemperatur 57 °C 

Bei größer werdenden Volumenströmen muss ein Ventil mit größerer Nennweite eingesetzt werden. Dieser Nennweitenwechsel 

ist für die Funktion der Zirkulation von besonderer Bedeutung, da ein großer Zirkulationsvolumenstrom 

– wie im Beispiel im Strang 12 – im Ventil DN 15 erhebliche Strömungsverluste ∆p TH erzeugen würde. 

i 

134 

Bei einer fehlerhaften Ventilauslegung oder Positionierung können gravierende Fehlfunktionen in der Zirkulation 

auftreten → Kapitel 5.4.5 Fehlersuche und Fehlerquellen, „Regulierventile“ auf Seite 187.


4.4 Entwurfsgrundsätze und Nachweis der Funktion 

Thermostatisches Stockwerks-Regulierventil „EtaTherm“ 

Da in Risikoinstallationen die Zirkulation bis zu den Entnahmestellen in zunehmendem Maße angestrebt wird, 

wurde ein thermostatisches Zirkulationsregulierventil entwickelt, das den hydraulischen und konstruktiven Anforderungen 

für den Einsatz in Stockwerksinstallationen mit geringer Ausdehnung entspricht. 

Abbildung 78: KEMPER EtaTherm als Systemventil Geberit DN 15 (mit werksseitiger Skaleneinstellung von 58 °C) mit k V,min = 0,05, 

zur Einregulierung von Zirkulationssystemen im Bereich der Stockwerksinstallationen, mit Sollwerteinstellung zwischen 56 °C 

und 58 °C 

4.4 Entwurfsgrundsätze und Nachweis der 

Funktion 

4.4.1 Schutz gegen das Eindringen von Nichttrinkwasser 

Für Neuanlagen sollte als Schutz gegen das Eindringen von Nichttrinkwasser, Fremd- und Schadstoffen in die 

Trinkwasserinstallation grundsätzlich das Prinzip der Einzelsicherung zur Anwendung kommen → Abb. 79. 

Die in Altanlagen übliche Sammelsicherung unter Verwendung von Steigleitungsbe- und entlüftern verursacht 

einen unnötig hohen Leitungsaufwand, verbunden mit einer Vergrößerung des Leitungsvolumens und erhöht 

nennenswert den Anteil an Stagnationswasser im System. Aus diesen Gründen wird im DVGW Arbeitsblatt 

W551 [4] in Abschnitt 8.3.2 auch für die Sanierung von Altanlagen gefordert: 

i Anschlussleitungen zu Be- und Entlüftern bei Sammelsicherung sollten abgetrennt werden. Es sind Armaturen 

mit Einzelsicherung einzubauen. 

135



Als zusätzliches Problem kommt hinzu, dass der bei einer Sammelsicherung in der Steigleitung erforderliche 

Rückflussverhinderer in der Regel einen erheblichen Strömungswiderstand (Öffnungsdruck) aufbaut, der im Zirkulationsfall 

von der Zirkulationspumpe überwunden werden muss. Der Öffnungsdruck liegt bei normalen KRV- 

Ventilen i. A. in der Größenordnung der gesamten Rohrleitungswiderstände im Zirkulationssystem (siehe z. B. 

Tabellensammlung unter → www.geberit.de oder → datenservice.kemper-olpe.de) und vergrößert damit die 

erforderliche Pumpendruckdifferenz der Zirkulationspumpe erheblich. 

Wird der Öffnungsdruck von Rückflussverhinderern im Zirkulationskreis bei der Pumpenauslegung überhaupt 

nicht oder unzureichend berücksichtigt, kann sich unter Umständen keine Zirkulation einstellen, wenn die Pumpe 

den Rückflussverhinderer nicht öffnen kann. 

In Zirkulationssystemen sollten daher grundsätzlich nur Rückflussverhinderer mit geringem Öffnungsdruck eingesetzt 

werden, z. B. KEMPER Rückflussverhinderer Figur 158/159 bzw. 145/146 mit ∆p RV = 10 mbar → Abb. 79. 

Abbildung 79: Aufbau einer Steigleitung bei Einzel- bzw. Sammelsicherung 

136

4.4.2 3-Liter-Regel 



Die Technischen Regeln lassen ein nicht zirkulierendes Wasservolumen in Fließwegen der Stockwerks- und/oder 

Einzelzuleitungen bis 3 Liter zu. Dieses Wasservolumen bezieht sich auf den einzelnen Fließweg, gerechnet vom 

Stockwerksanschluss bis zur Entnahmestelle und nicht auf den gesamten Wasserinhalt der Stockwerksinstallation. 

Eine sorgfältige Bemessung der Leitungsdurchmesser in den Stockwerksinstallationen durch eine differenzierte 

Berechnung nach DIN 1988-3 verbessert nicht nur die Wirtschaftlichkeit der gesamten Trinkwasserinstallation, 

sondern reduziert auch das nicht zirkulierende Volumen in den Warmwasserleitungen und verbessert damit 

die trinkwasserhygienischen Verhältnisse (s. a. Berechnungsbeispiel für eine Stockwerksinstallation → Kapitel 6)! 

Abbildung 80: Begriffe und Definitionen in Stockwerksinstallationen 

Abbildung 81: Zapfzeiten für niedrigtemperiertes Wasser in einer Stockwerksinstallation, bei Verwendung einer Armatur mit einer Entnahmecharakteristik 

nach → Abb. 14 auf Seite 56 

137



4.4.3 Funktionale Unterschiede durch den konstruktiven Aufbau des Rohrnetzes 

In den folgenden Abschnitten werden übliche Verteilungsprinzipien in der Trinkwasserinstallation vorgestellt und 

bewertet. Gleichzeitig werden in Abhängigkeit vom Verteilungsprinzip und dem Einbauort wichtige Hinweise für 

einen sinnvollen bzw. notwendigen Einsatz von Reguliertechnik gegeben. Für Thermostatventile sind in den Prinzipskizzen 

grundsätzliche Angaben für Einstell- bzw. Sollwerttemperaturen enthalten. 

Für die Reguliertechnik wird in den Prinzipskizzen folgende Symbolik verwendet: 

Die nachfolgenden Betrachtungen basieren auf einem Beispiel mit 24 Steigleitungen und 96 Wohneinheiten. Die 

Bemessung der Warmwasserleitungen (TWW) erfolgte unter Berücksichtigung der DIN 1988-3 bzw. die der Zirkulationsleitungen 

(TWZ) auf Grundlage des DVGW-Arbeitsblattes W 553. Da sich bei diesen Beispielberechnungen 

die geometrischen Ausgangsbedingungen der Leitungsanlage nicht verändern, liefern diese Beispiele einen 

schnellen Überblick über die Auswirkungen des Verteilungsprinzips auf 

die Zirkulationsleitungsdurchmesser, 

die Wärmeverluste über die Oberfläche der gedämmten Rohrleitungen, 

den Zirkulationsvolumenstrom, 

die Druckdifferenz der Zirkulationspumpe und 

den Einfluss der Reguliertechnik auf das Temperaturniveau in den Zirkulationskreisen. 

4.4.4 Hydraulische und thermische Simulation 

Wie in → Kapitel 4.2 auf Seite 106 beschrieben, verfolgt eine konventionelle Rohrnetzberechnung nur das Ziel, 

zum Zwecke der idealen Volumenstromverteilung ein ideales Rohrnetz zu gestalten, mit dem sichergestellt 

werden kann, dass mit einem minimalen Einsatz an Energie die Temperaturen oberhalb von 55 °C gehalten 

werden können. Aus den Ergebnissen einer solchen Rohrnetzberechnung werden ein theoretischer Betriebspunkt 

auf der Pumpenkennlinie und ebenso theoretische Betriebspunkte für die Regulierventile abgeleitet. 

Bereits bei Neuplanungen können die idealisiert ermittelten Betriebspunkte sowohl mit den im Markt verfügbaren 

Zirkulationspumpen als auch mit realer Reguliertechnik nur näherungsweise erreicht werden. Es ist daher bereits 

für Neuplanungen sinnvoll, sich die Auswirkungen dieser Abweichungen auf den realen Betrieb des Zirkulationssystems 

in einer Simulation der hydraulischen und thermischen Verhältnisse anzeigen zu lassen. 

Bei der Sanierung von Zirkulationssystemen ist die Simulation des Zusammenwirkens von eingebauter Zirkulationspumpe 

und dem realen Rohrnetz unverzichtbar. So können u. A. der Einfluss geänderter Pumpentechnik 

und/oder der Umbau des Rohrnetzes und/oder die Verbesserung der Rohrleitungsdämmung und die immer 

erforderliche Nachrüstung von Reguliertechnik auf den Rohrnetzbetrieb realitätsnah dargestellt werden. 

138 

Th 

Absperrventil 

Thermostatisches Zirkulationsregulierventil (MultiTherm bzw. EtaTherm) 

Statisches Zirkulationsregulierventil (MultiFix bzw. Absperrventil mit Voreinstellung)



Auf Grundlage einer Rohrnetzsimulation können verlässliche Erfolgsprognosen für die Funktion von Neuinstallationen 

aber auch im Sanierungsfall für die Wirksamkeit kostenaufwendiger bautechnischer Umbaumaßnahmen 

erstellt werden. 

Die prinzipbedingten Vor- und Nachteile von Verteilungskonzepten und Einregulierungsstrategien können in den 

folgenden Abschnitten auf der Grundlage von Rohrnetzsimulationen daher problemlos und umfassend verdeutlicht 

werden. 

4.4.5 Untere Verteilung, einseitige Einspeisung 

Die Versorgung der Entnahmestellen in den Stockwerken mit kaltem (TW) und erwärmtem (TWW) Trinkwasser 

erfolgt aus baulichen Gründen in der Regel über Kellerverteilungs- und Steigleitungen, nach dem Prinzip der 

„unteren Verteilung“ → Abb. 82. Bei Verteilungen mit einer einseitigen Einspeisung sind die Längen der einzelnen 

Zirkulationskreisläufe stark unterschiedlich. Die Bemessung sowohl der Verbrauchs- als auch der Zirkulationsleitungen 

orientiert sich am jeweils längsten (hydraulisch) ungünstigsten Fließweg. Bei vorgegebenen Druckverhältnissen 

reduziert sich dadurch das „verfügbare Rohrreibungsdruckgefälle“ → Kapitel 2.9.5 auf Seite 78 mit der 

Länge des Fließweges; die Leitungen der Hauptverteilung müssen dadurch relativ groß bemessen werden. Im 

Bereich des Zirkulationssystems führt eine solche Rohrnetzstruktur ebenfalls zu größeren Nennweiten, einer 

höheren Pumpendruckdifferenz und damit auch zu erschwerten Bedingungen für die Einregulierung. Diese Tendenzen 

sind weder aus wirtschaftlichen noch aus trinkwasserhygienischen Gründen sinnvoll. Verteilungsprinzipien 

mit eher mittiger Einspeisung sind daher zu bevorzugen → Abb. 93 auf Seite 145. 

In sehr großen Trinkwasserinstallationen sollte die Warmwasserversorgung nicht nur über eine zentrale Trinkwassererwärmungsanlage 

erfolgen. Eine Aufteilung auf mehrere kleine Einheiten liefert hier die bessere Lösung. Das 

betrifft vor allen Dingen Verteilungskonzepte, die zur Temperaturhaltung prinzipbedingt hohe Zirkulationsvolumenströme 

erfordern, wie z. B. Anlagen mit Zirkulationen bis zu den Entnahmestellen → Abb. 99 auf Seite 149. 

Abbildung 82: Prinzipieller Aufbau eines Zirkulationssystems mit „unterer Verteilung“ 

139



Untere Verteilung, einseitige Einspeisung ohne Einregulierung 

Wird ein Zirkulationssystem nicht einreguliert, fließen über die pumpennahen, relativ kurzen Zirkulationskreise 

große Volumenströme ab (hydraulische Kurzschlüsse). Die Zirkulationspumpe ist dann nicht mehr in der Lage in 

den pumpenferneren Kreisen ausreichend große Volumenströme zu erzeugen und das, obwohl ein in etwa 

doppelt so großer Pumpenvolumenstrom zur Verfügung steht als der, der rechnerisch zur Temperaturhaltung 

nach DVGW Arbeitsblatt W 553 eigentlich nur erforderlich wäre → Abb. 84. 

Bei derartigen Betriebsverhältnissen können im zirkulierenden System nur in etwa 50 % aller Teilstrecken ausreichende 

Temperaturen (> 55 °C) erzeugt werden → Abb. 84. 

Abbildung 83: Volumenströme in den Steigleitungen, nicht einreguliert 

Abbildung 84: Betriebspunkt auf der Pumpenkennlinie, nicht einreguliert und Temperaturverlauf im ungünstigsten Zirkulationskreis 

140



Untere Verteilung, einseitige Einspeisung ohne Einregulierung, mit größerer Pumpe 

In fast allen Fällen führt eine weitere Erhöhung der Pumpenleistung erfahrungsgemäß nicht zu einer signifikanten 

Verbesserung der Temperaturverhältnisse → Abb. 86. 

Als Folge übermäßig groß bemessener Pumpen fließen sehr große Zirkulationsvolumenströme in den kurzen 

pumpennahen Zirkulationskreisen, die hohe Fließgeschwindigkeiten nach sich ziehen. Bei Kupferrohren wird 

dadurch das Schadensrisiko durch Erosionskorrosion erheblich erhöht! 

Abbildung 85: Volumenströme und Fließgeschwindigkeiten inr den Steigleitungen, nicht einreguliert mit größerer Pumpe 

Abbildung 86: Betriebspunkt auf der Pumpenkennlinie, nicht einreguliert mit größerer Pumpe und Temperaturverlauf im ungünstigsten 

Zirkulationskreis 

141



Untere Verteilung, einseitige Einspeisung einreguliert mit MultiFix DN 15 

Bei einer Einregulierung mit statischen Ventilen müssen die aus einer Rohrnetzberechnung ermittelten k V -Werte 

zunächst in Armatureneinstellwerte umgesetzt werden → Kapitel 4.3.2 auf Seite 128. Spätestens mit der Inbetriebnahme 

müssen diese Einstellwerte über die Einstellkulisse an jedem Ventil von Hand eingestellt werden. 

Durch eine gezielte Einregulierung können die hydraulischen Kurzschlüsse beseitigt und es können dadurch 

relativ große Zirkulationsvolumenströme in den pumpenferneren Steigleitungen erzeugt werden → Abb. 87. Die 

Temperaturhaltung oberhalb von 55 °C gelingt im gesamten zirkulierenden Leitungssystem im energetischen 

Optimum, d. h. mit minimalem Energieeinsatz. Idealer und realer Betriebspunkt auf der Pumpenkennlinie sind 

dann nahezu deckungsgleich → Abb. 88. 

Abbildung 87: Volumenströme in den Steigleitungen, einreguliert mit KEMPER MultiFix-Zirkulationsregulierventilen DN 15 

Abbildung 88: Betriebspunkt auf der Pumpenkennlinie, einreguliert und Temperaturverlauf im ungünstigsten Zirkulationskreis 

142



Untere Verteilung, einseitige Einspeisung einreguliert mit MultiTherm DN 15/DN 20 

(Einstelltemperatur 57 °C) 

Bei Einsatz von Thermostatventilen darf erwartet werden, dass sich mit Einschalten der Pumpe das Zirkulationssystem 

temperaturgeführt selbsttätig einreguliert → Abb. 91. Nur in Ausnahmefällen muss in hydraulisch ungünstigen 

Kreisen die Einstelltemperatur am Thermostatkopf abweichend von der Werkseinstellung vergrößert 

werden, damit die hier erforderlichen relativ großen Volumenströme zustande kommen können → Abb. 76 auf 

Seite 133. 

Abbildung 89: Volumenströme in den Steigleitungen einreguliert mit KEMPER MultiTherm-Zirkulationsregulierventil DN 15/DN 20 


Abbildung 90: Druckverlust über den Thermostatventilen 

143



Abbildung 91: Verlauf der Druckverluste in einem Zirkulationskreis 

Untere Verteilung, einseitige Einspeisung einreguliert mit MultiTherm (Einstelltemperatur 57 °C)/MultiFix 

Ein Zirkulationssystem kann auch mit einer Kombination von temperaturgeführter und statischer Reguliertechnik 

einreguliert werden. Diese Kombination hat sich insbesondere in Sanierungsfällen bewährt. Die statischen Ventile 

werden in solchen Fällen bei aufgeschalteter Volumenstrom- und Temperaturmesstechnik anlagenspezifisch von 

Hand einreguliert. Eine statische Einregulierung hydraulisch ungünstiger Zirkulationskreise erleichtert darüber 

hinaus eine gegebenenfalls noch notwendige thermische Desinfektion eines zu sanierenden Rohrnetzes mit Temperaturen 

oberhalb von 70 °C. 

Abbildung 92: Volumenströme in den Steigleitungen bei einer Einregulierung mit KEMPER MultiTherm-Zirkulationsregulierventil DN 15 

(Einstelltemperatur 57 °C) und KEMPER MultiFix DN 20 

144

4.4.6 Untere Verteilung, mittige Einspeisung 



Sofern die baulichen Gegebenheiten es zulassen, ist eine Rohrnetzstruktur mit annähernd mittiger Einspeisung 

→ Abb. 93 zu bevorzugen, da sie für alle Verteilungsprinzipien in jeder Beziehung hydraulisch günstiger ist als 

eine solche mit einseitiger Einspeisung → Siehe “Untere Verteilung, einseitige Einspeisung” auf Seite 139.. 

Abbildung 93: Prinzipieller Aufbau eines Zirkulationssystems mit „mittiger Einspeisung“ 

In hydraulisch eindeutigen Situationen kann auf Reguliertechnik in ungünstigen Zirkulationskreisen verzichtet 

werden. Über die Drehzahlregelung der Pumpe oder bei einer zweistufigen Einregulierung über statische Regulierventile 

an zentraler Stelle, können die Volumenströme hier beeinflusst werden. Die Nachregulierung kann über 

die Temperatur des aus der Anlage zurückkehrenden Zirkulationsvolumenstromes vorgenommen werden. Ist bei 

einem ansonsten einregulierten Zirkulationssystem die Temperatur höher als die rechnerische Auslegungstemperatur 

(z. B. > 55 °C), fließt ein größerer Volumenstrom über die nicht durch Reguliertechnik beeinflussten Zirkulationskreise 

ab als zur Temperaturhaltung erforderlich ist. Durch Reduzieren der Pumpendrehzahl oder durch Eindrosseln 

des zentral angeordneten statischen Regulierventils kann entsprechend Einfluss auf die Druck- bzw. 

Volumenstromverhältnisse genommen werden. 

145



Abbildung 94: Volumenströme in den Steigleitungen bei einer Einregulierung mit KEMPER MultiTherm-Zirkulationsregulierventil DN 15 

(Einstelltemperatur 57 °C) und KEMPER MultiFix DN 20 

Abbildung 95: Betriebspunkt auf der Pumpenkennlinie und Druckverlauf in einem Zirkulationskreis bei zweistufiger Einregulierung 

146

4.4.7 Untere Verteilung nach dem „Tichelmann-Prinzip“ 



Mit einer so genannten „Tichelmann-Verteilung“ wird das Ziel verfolgt, alle Zirkulationskreise mit einer gleichgroßen 

Länge auszustatten → Abb. 96. Mit dieser Maßnahme wird unterstellt, dass in etwa gleichlangen Kreisen 

auch gleichgroße Druckdifferenzen durch die Pumpe zu überwinden sind. In Kreislaufsystemen der Heizungstechnik 

kann das näherungsweise als gegeben angesehen werden. In den Zirkulationssystemen sind die hydraulischen 

Verhältnisse allerdings anders zu bewerten, da hier parallelverlaufende „Vor- und Rückläufe“ immer unterschiedliche 

Durchmesser aufweisen, so dass auch bei einer Tichelmann-Verteilung ein nennenswertes hydraulisches 

Ungleichgewicht verbleibt. Den geringfügigen Verbesserungen in der Hydraulik steht ein Mehraufwand an 

Rohrleitungen gegenüber, mit größerem Wasserinhalt und größerer Innenoberfläche. In den meisten konkreten 

Planungsfällen überwiegen die Nachteile dieses Verteilungsprinzips, so dass immer eine kritische Prüfung für den 

Einzelfall erforderlich ist. Wie das folgende Berechnungsbeispiel zeigt, kann auch bei einer „Tichelmann-Verteilung“ 

nicht auf eine hochwertige Einregulierung verzichtet werden. 

Bei einer Tichelmann-Verteilung in Zirkulationssystemen verläuft der „ungünstigste“ Zirkulationskreis zunächst 

überraschend über die pumpennächste Steigleitung. Das ist darauf zurückzuführen, dass dieser Kreis nur über 

wenige groß dimensionierte TWW-Teilstrecken aber über viele geringer dimensionierte TWZ-Teilstrecken verfügt. 

Abweichend von allen anderen hier diskutierten Verteilungsprinzipien muss nur in diesem Fall auch in der pumpennahen 

Steigleitung ein großer Zirkulationsvolumenstrom fließen können → Abb. 97. 

Abbildung 96: Prinzipieller Aufbau eines Zirkulationssystems nach dem „Tichelmann-Prinzip“ 

147



Abbildung 97: Volumenströme in den Steigleitungen bei einer Einregulierung mit KEMPER MultiFix-Zirkulationsregulierventil DN 15 – DN 20 

Abbildung 98: Betriebspunkt auf der Pumpenkennlinie und Druckverlauf in einem Zirkulationskreis 

148

4.4.8 Untere Verteilung mit Stockwerkszirkulation 



Wird in einer Stockwerksinstallation der Wasserinhalt im Fließweg größer als 3 Liter, muss eine Stockwerkszirkulation 

vorgesehen werden. Dabei ist zu beachten, dass hinter Wohnungs-Wasserzählern keine Zirkulationsleitungen 

angeschlossen werden dürfen, da dies zu einer gravierenden Fehleinschätzung bei der verbrauchsabhängigen 

Abrechnung von Wasser- und Wärmekosten führt. 

Bei einer Zirkulation im Stockwerk müssen notwendige Wohnungs-Wasserzähler hinter dem Anschluss der Zirkulation, 

z. B. im Bereich der Entnahmestellen, angeordnet werden. 

Abbildung 99: Aufbau einer Zirkulation bis zu den Entnahmestellen mit einer zweistufigen Einregulierung 

In Risikoinstallationen (z. B. in Krankenhäusern, Altenpflegeheimen usw.) wird aus trinkwasserhygienischen 

Gründen eine Zirkulation bis zur jeweiligen Entnahmestelle bevorzugt. Zirkulationsleitungen, die bis an die Entnahmestellen 

herangeführt werden, verbessern zwar die Grundvoraussetzungen für einen hygienischen Betrieb 

der Trinkwasserversorgungsanlage, verursachen aber einen deutlich höheren Leitungs-, Einregulierungs- und 

betrieblichen Aufwand. Nur in Abstimmung mit dem Betreiber und dem für die „Hygiene Verantwortlichen“ und 

unter Bewertung aller Einflüsse, sollten dann Zirkulationssysteme bis zu den Entnahmestellen tatsächlich realisiert 

werden. 

149



Für den hydraulischen Abgleich von Zirkulationskreisen, die über Stockwerksinstallationen führen, müssen definierte 

Zirkulationsregulierventile (EtaTherm-Zirkulationsregulierventile) eingebaut werden, die dem Einsatzbereich 

entsprechende Regulierstellungen aufbauen können. Mit „voreinstellbaren“ Unterputzventilen können die erforderlichen 

Drosselstellungen nicht erreicht werden! 

i Stockwerkszirkulationen sind so zu planen, dass sie durch eine einwandfreie Funktion den zusätzlichen 

Aufwand rechtfertigen. 

Eine einwandfreie Funktion ist nur dann zu erwarten, wenn in einer Stockwerkszirkulation nur ein zusätzlicher Zirkulationskreis 

eingerichtet wird. Eine solche Lösung ergibt sich zwangsläufig, wenn ein Ringleitungssystem im 

Stockwerk realisiert wird, das jeweils am Steigleitungsanschluss für erwärmtes Trinkwasser (TWW) beginnt und 

am Anschluss an die senkrecht verlaufende TWZ-Leitung endet. Die immer erforderliche Einregulierung des 

zusätzlichen Kreises mit einem leistungsfähigen Regulierventil kann vorzugsweise im Bereich der Stockwerksabsperrungen 

vorgenommen werden → Abb. 99, unten. 

Wesentlich ungünstigere Voraussetzungen für Einregulierungsmaßnahmen ergeben sich, wenn durch Parallelschaltung 

von Zirkulationsleitungen innerhalb der Stockwerksinstallation hydraulisch unnötige Zirkulationskreise 

erzeugt werden → Abb. 99, mitte. In solchen Systemen gelingt die Temperaturhaltung oberhalb 55 °C bis zur 

Entnahmestelle in der Regel nicht. 

Die Einbindung einer Vielzahl von Stockwerksinstallationen in ein größeres Zirkulationssystem hat zur Folge, dass 

sich in den pumpennahen Stockwerksregulierventilen unrealistische Regulierstellungen (sehr große Druckdifferenzen 

bei kleinsten Zirkulationsvolumenströmen) ergeben können. Eine mehrstufige Einregulierung aus einem Thermostatventil 

in der Stockwerksinstallation und weiteren statischen Regulierventilen, z. B. am Fuß der Steigleitung 

und/oder auf einem zentralen Zirkulationssammler kann hier Abhilfe schaffen → Abb. 99, unten. 

Bei einer mehrstufigen Einregulierung ist zu beachten, dass sich im Zirkulationskreis immer nur ein thermostatisch 

gesteuertes Ventil befinden darf. Zur Aufrechterhaltung der Ventilautorität muss dabei immer das erste Ventil im 

Zirkulationskreis ein Thermostatventil sein. Alle weiteren Ventile im Kreis dürfen dann nur noch über statische 

Drosselfunktionen verfügen → Abb. 99. 

150



Abbildung 100: Prinzipieller Aufbau eines Zirkulationssystems mit einer Temperaturhaltung bis zu den Entnahmestellen 

(Stockwerkszirkulation) 

Durch eine Zirkulation bis zu den Entnahmestellen wird die wärmeabgebende Oberfläche des Rohrnetzes erheblich 

vergrößert. Damit in einem solchen Fall die Temperaturen im gesamten Zirkulationssystem oberhalb von 

55 °C gehalten werden können, müssen höhere Zirkulationsvolumenströme fließen können als in konventionellen 

Anlagen. Selbst bei einer bestmöglichen Einregulierung muss davon ausgegangen werden, dass der Zirkulationsvolumenstrom 

mindestens doppelt so groß werden muss, wie in konventionellen Zirkulationssystemen. 

i 

Bei einer Einregulierung der Stockwerksinstallationen mit MultiTherm-Zirkulationsregulierventilen oder 

Regulierventilen mit vergleichbaren Kennlinien ist der zur Temperaturhaltung erforderliche Zirkulationsvolumenstrom 

noch größer. Das ist darauf zurückzuführen, dass der minimale kV-Wert dieses Ventils auf die 

Anforderungen im Steigleitungsbereich abgestimmt wurde. Werden solche Ventile in Stockwerksinstallationen 

eingesetzt, fließen auch noch bei maximaler Drosselstellung unnötig große Volumenströme über die 

Stockwerksinstallationen ab. Da solche Verhältnisse in größeren Installationen für Krankenhäuser, Altenpflegeheime 

usw. zu unwirtschaftlichen Betriebsverhältnissen und zu Fehlfunktionen führen, wurde das Eta- 

Therm-Ventil entwickelt. 

Mit diesem Ventil kann auch bei komplex aufgebauten Systemen mit einer Zirkulation bis zu den Entnahmestellen 

der Bemessungsgrundsatz des DVGW-Arbeitsblattes W 553, nach Temperaturhaltung oberhalb 

von 55 °C bei minimalem Energieeinsatz, aufrechterhalten werden. 

151



Abbildung 101: Volumenströme in den Stockwerksleitungen (TWW/TWZ) bei einer zweistufigen Einregulierung mit KEMPER EtaTherm- 

Zirkulationsregulierventilen DN 15 (Einstelltemperatur 58 °C) in den Stockwerksinstallationen und MultiFix DN 15 in den 

Steigleitungen (partiell) 

Abbildung 102: Betriebspunkt auf der Pumpenkennlinie und Druckverlauf in einem Zirkulationskreis bei zweistufiger Einregulierung 

4.4.9 Obenliegende Zirkulations-Sammelleitung 

Bei allen bisher diskutierten Zirkulationssystemen werden die Zirkulationsleitungen parallel zur Warmwasserleitung 

verlegt. Unter Beibehaltung von Warmwassertemperaturen oberhalb von 55 °C kann eine deutliche Reduzierung 

der Bereitschaftsverluste für die zentrale Warmwasserversorgung nur noch durch erhöhte Dämmmaßnahmen 

oder durch eine Reduzierung der wärmeabgebenden Oberfläche der Leitungsanlage erreicht werden. 

Eine Verbesserung der Dämmung gegenüber den Anforderungen der EnEV [41] ist mit erheblichen Zusatzkosten 

verbunden und scheidet damit als geeignete bzw. naheliegende Maßnahme aus. 

Eine Reduzierung der wärmeabgebenden Rohroberfläche kann aber relativ einfach durch andere Verteilungsprinzipien 

erreicht werden. Bei einer „oberen Verteilung“ entfällt z. B. die Parallelverlegung von TWW- und TWZ-Leitungen 

im Bereich der Steigleitungen. Dadurch können der Leitungsaufwand und der Wasserinhalt der Trinkwasserinstallation 

reduziert werden. Gleichzeitig verringert sich aber auch die Wärmeabgabe im Bereich der 

Steigschächte um mindestens 40 %. Da hier Kaltwasser- und Warmwasserleitungen auf engem Raum parallel 

152



geführt werden müssen, kann dadurch die Kaltwassertemperatur auch in entnahmeschwachen Zeiten deutlich 

länger auf Temperaturen < 25 °C gehalten werden (→ Kapitel 1). Dieses Verteilungsprinzip liefert daher aus wirtschaftlicher 

und hygienischer Sicht sehr gute Grundvoraussetzungen für den Aufbau einer Zirkulationsanlage. Es 

kann jedoch in den meisten Gebäuden nicht verwirklicht werden, da aus Platzgründen eine Verlegung der TWW- 

Verteilungsleitung bzw. der TWZ-Sammelleitung im Dach- oder im letzten Obergeschoss nicht realisiert werden 

kann. 

Eine Alternative zu diesem energetisch und wirtschaftlich interessanten Verteilungskonzept ist mit dem Prinzip der 

Inliner-Zirkulation gegeben, das über die gleichen Vorteile aber nicht über die prinzipbedingten Nachteile der 

„oberen Verteilung“ verfügt → Siehe “Untere Verteilung, Steigleitungen mit Zirkulations-Inlinern” auf Seite 154. 

Abbildung 103: Prinzipieller Aufbau eines Zirkulationssystems „mit oberer Verteilung“ 

153



Abbildung 104: Volumenströme in den Steigleitungen bei einer Einregulierung mit KEMPER EtaTherm-Zirkulationsregulierventilen DN 15 


4.4.10 Untere Verteilung, Steigleitungen mit Zirkulations-Inlinern 

Bei einer angestrebten temperaturgeführten Einregulierung über thermostatisch gesteuerte Ventile müssten bei 

Inliner-Zirkulationen idealerweise die Zirkulationsregulierventile an den Stellen mit den niedrigsten Temperaturen, 

also am Kopf der Steigleitung, angeordnet werden. Da aus baulichen Gründen in diesem Bereich keine Ventiltechnik 

angeordnet werden kann, müssen auch in Zirkulationssystemen mit Inlinern die Regulierventile im Bereich 

der Kellerverteilungsleitungen positioniert werden. Bei einem entsprechenden konstruktiven Aufbau und einer 

geeigneten Bemessung des Rohrnetzes (→ Kapitel 4.2.3 auf Seite 118) können Zirkulationssysteme mit Inlinern 

in den Warmwasser-Steigleitungen mit MultiTherm oder auch mit EtaTherm-Zirkulationsregulierventilen einreguliert 

werden, da die Reguliercharakteristik des Ventils sicherstellen kann, dass die Temperaturen am Kopf der 

Steigleitungen nicht unter die minimale Auslegungstemperatur (z. B. 55 °C) absinken. 

i In Zirkulationssystemen größerer Ausdehnung oder langen Steigleitungen in Hochhausinstallationen erzeugen 

die zur Temperaturhaltung erforderlichen größeren Volumenströme in den pumpenferneren Inlinern mit 

der Abmessung 14 x 1,5 zu hohe Fließgeschwindigkeiten und damit auch zu hohe Druckverluste. 

154

Abbildung 105: Rohrreibungsdruckgefälle in PE-X Inlinern mit der Abmessung 14 x 1,5 



In derartigen Fällen ist es sinnvoll, den notwendigen Wärmestrom zur Temperaturhaltung der Zirkulationsleitungen 

im Keller über eine Bypassleitung und nicht über die letzte Steigleitung zu führen (→ Abb. 106 und → Abb. 109). 

In der nachfolgenden Beispielberechnung kann durch diese Maßnahme der Zirkulationsvolumenstrom über den 

hydraulisch ungünstigsten Inliner um ca. 40 % reduziert werden. 

155



Abbildung 106: Prinzipieller Aufbau eines Zirkulationssystems mit Inlinern in den Warmwasser-Steigleitungen 

Abbildung 107: Volumenströme in den Steigleitungen bei einer Einregulierung mit KEMPER EtaTherm-Zirkulationsregulierventil DN 15 


156

Abbildung 108: Temperaturverläufe in Steigleitungen mit eingezogenem Zirkulations-Inliner 

Abbildung 109: Temperaturverlauf in einem Zirkulationskreis in einem System mit Zirkulations-Inlinern 



157



Abbildung 110: Volumenströme in den Steigleitungen bei einer Einregulierung mit KEMPER EtaTherm-Zirkulationsregulierventil DN 15 


4.4.11 Auswirkungen auf trinkwasserhygienische und energetische Parameter 

Bereits mit dem konstruktiven Aufbau des Rohrnetzes und dem planerischen Einsatz der erforderlichen Reguliertechnik 

werden die entscheidenden Merkmale für die Funktion und die Wirtschaftlichkeit einer Warmwasserzirkulation 

festgelegt. 

Der Entwurf eines Zirkulationssystems muss folgende grundsätzliche Zielsetzungen verfolgen: 

Reduzierung der wärmeabgebenden Oberfläche, insbesondere im Bereich der Steigschächte, in denen 

Warmwasser- und Kaltwasserleitungen parallel verlegt werden müssen. 

Möglichst geringe Längenunterschiede zwischen den einzelnen Zirkulationskreisen. 

Beseitigung von hydraulischen Kurzschlüssen durch Einsatz geeigneter Reguliertechnik. 

Realisierung relativ großer Volumenströme in hydraulisch ungünstigen Steigleitungen. 

Wie die Auswertungen in → Tabelle 25 und → Abb. 111 verdeutlichen, sind die Verteilungskonzepte mit reduzierter 

Rohroberfläche, wie die mit oberer Verteilung oder die mit Inliner-Zirkulation in den Steigleitungen, in jeder 

Beziehung im Vorteil. Allein durch den zielführenden konstruktiven Aufbau des Rohrnetzes können die Bereitschaftsverluste 

einer Warmwasserversorgungsanlage bereits um ca. 40 % gesenkt werden. Verteilungskonzepte 

mit reduzierter Rohroberfläche befinden sich damit energetisch auf dem Niveau von trinkwasserhygienisch hoch 

bedenklichen Niedertemperaturkonzepten (Speicheraustrittstemperatur 48 °C) mit konventionellem Rohrnetzaufbau. 

Kombiniert man die Verteilungskonzepte mit reduzierter Rohroberfläche mit den hydraulischen und energetischen 

Vorteilen einer „mittigen“ Einspeisung, lassen sich bei deutlich geringeren Herstellungskosten die Bereitschaftsverluste 

um mindestens 50 % gegenüber dem herkömmlichen Standard reduzieren. 

158

Tabelle 25: Auswirkungen des Rohrnetzaufbaus auf trinkwasserhygienische und energetische Parameter 

Typ 

Temperatur im 

Speicheraustritt 

zugehöriges 

Anlagenschema 



Abbildung 111: Auswirkungen des Verteilungskonzeptes auf die Wärmeverluste und den zur Temperaturhaltung erforderlichen Pumpenvolumenstrom 

Druckdifferenz der 

Zirkulationspumpe 

Pumpenvolumenstrom 

Wärmeverluste 

Wasserinhalt des 

zirkulierenden 

Leitungssystems 

24 Steigleitungen mit 4 Obergeschossen °C - mbar l/h W Liter m2 einseitig angeschlossen 60 → Abb. 82 auf 

Seite 139 

273 1501 7518 2434 74,3 

einseitig angeschlossen mit 

60 → Abb. 82 auf 312 1178 5740 2289 72,7 

150 % Dämmung 

Seite 139 


60 → Abb. 82 auf 279 1061 5077 2274 72,3 

200 % Dämmung 

Seite 139 

einseitig angeschlossen 

60 → Abb. 96 auf 471 1688 8886 2928 91,5 

mit Tichelmann-Verteilung 

Seite 147 

mittig angeschlossen 60 → Abb. 93 auf 

Seite 145 

103 1175 6891 1531 61,0 

einseitig angeschlossen mit oben 

60 → Abb. 103 auf 250 1027 5580 2112 61,7 

liegendem Zirkulationssammler 

Seite 153 


60 → Abb. 106 auf 125 985 5582 2750 80,3 

Inlinern in den Steigleitungen 

Seite 156 


48 → Abb. 82 auf 248 976 5236 2283 71,7 

48 °C Speicheraustrittstemperatur 

Seite 139 

innere Oberfläche 

159


4.5 Inbetriebnahme eines Zirkulationssystems 

4.5 Inbetriebnahme eines Zirkulationssystems 

Mit Inbetriebnahme der Trinkwasserinstallation müssen in der Zirkulationsanlage Temperaturkontrollmessungen 

durchgeführt werden. Die Ergebnisse müssen protokolliert und in die Betriebs- und Wartungsunterlagen aufgenommen 

werden. 

In der VDI-Richtlinie 6023 Blatt 1, Juli 2006 ist im Abschnitt 4.9.3 folgende diesbezügliche Forderung enthalten: 

i Zirkulationssysteme sind insgesamt bzw. in Teilabschnitten abzugleichen. Die Temperaturen sind an den 

Absperr-/Regulierventilen zu messen. Die Einhaltung der nach DVGW W 551 geforderten Temperaturen ist 

zu dokumentieren. 

Die Temperaturmessungen müssen bei einem Betriebszustand vorgenommen werden, der den Berechnungsvoraussetzungen 

entsprechen muss, d. h. bei stationären Verhältnissen. Dieser Zustand ist dadurch geprägt, dass 

sich die Temperaturen in der Anlage mit der Zeit nicht mehr ändern dürfen. Stationäre Verhältnisse stellen sich in 

den „trägen“ Trinkwasser-Zirkulationssystemen erst nach mehreren Stunden ohne Wasserentnahme ein. Wird die 

Speichertemperatur über einen Zweipunktregler geregelt, muss bei den Temperaturkontrollen die Schaltdifferenz 

des Speicherthermostaten berücksichtigt werden. In „Großanlagen“ muss die Regelung der Speichertemperatur 

grundsätzlich stetig erfolgen (DVGW Arbeitsblatt W 551, Abschnitt 6.1). Bei einer Speicheraustrittstemperatur 

von 60 °C müssen sich in der Zirkulationsanlage automatisch in etwa die berechneten Temperaturen einstellen. 

Der Vergleich der Isttemperatur mit der berechneten Solltemperatur am Regulierventil liefert nicht nur einfache 

Kontrollbedingungen bei der Inbetriebnahme einer neu erstellten Anlage, sondern vereinfacht auch die notwendigen 

Wartungs-, Kontroll- und Inspektionsarbeiten im laufenden Betrieb. Die gängigen Zirkulationsregulierventile 

sind aus diesem Grund mit Fühlertaschen für die Aufnahme eines Messfühlers ausgestattet. Für die Vereinfachung 

von Kontroll- und Wartungsarbeiten ist es empfehlenswert, die Ventildaten und die Solltemperatur in den 

Wartungsanweisungen, den Bestandsplänen und auf den zugehörigen Ventil-Bezeichnungsschildern fest zu vermerken. 

160

5 Sanierung kontaminierter Systeme 1) 

5.1 Allgemeines ............................................................................................................................... 162 

5.2 Beseitigung von Leitungen mit Stagnationswasser ................................................................ 162 

5.3 Desinfektionsmaßnahmen ........................................................................................................ 164 

5.3.1 Thermische Desinfektion bei nicht einreguliertem System ............................................................ 164 

5.3.2 Thermische Desinfektion mit thermostatischen Zirkulationregulierventilen .................................... 166 

5.3.3 Nachweis der Temperaturen im Desinfektionsfall ........................................................................ 167 

5.3.4 Bauliche Maßnahmen zur Unterstützung der thermischen Desinfektion ....................................... 170 

5.3.5 Kritische Anmerkungen zur Desinfektion ..................................................................................... 171 

5.4 Temperaturerhöhung in bestehenden Warmwasserversorgungssystemen .......................... 172 

5.4.1 Örtliche Bestandsaufnahme ........................................................................................................ 172 

5.4.2 Temperaturmessungen ............................................................................................................... 174 

5.4.3 Volumenstrommessungen .......................................................................................................... 175 

5.4.4 Druckdifferenzmessungen .......................................................................................................... 176 

5.4.5 Fehlersuche und Fehlerquellen .................................................................................................... 178 

5.5 Nachuntersuchungen ............................................................................................................... 190 


161

5 Sanierung kontaminierter Systeme 



Im Sanierungsfall wird nach betriebstechnischen, bautechnischen und verfahrenstechnischen Maßnahmen unterschieden. 

Neben der Beseitigung von Leitungen mit stagnierendem Wasser kommt der Temperaturerhöhung im 

Warmwassersystem besondere Bedeutung zu. 

Wichtige Voraussetzung für die Erhöhung der Warmwassertemperaturen ist die Überprüfung der Leistungsfähigkeit 

der Trinkwassererwärmungsanlage und der vorhandenen Zirkulationspumpe(n). Der zweite wichtige Schritt 

ist die Nachrüstung von Reguliertechnik in Abhängigkeit vom gegebenen Warmwasser-Verteilungsprinzip. Grundsätzlich 

gilt die Forderung, dass Regulierventile im Rohrnetz nur dort sinnvoll wirken können, wo „hydraulische 

Kurzschlüsse“ gegeben sind. Durch mangelnden Strömungswiderstand fließt hier zu viel Wasser. Solche Zirkulationskreise 

findet man immer in den pumpennahen Steigleitungen. Sie sind gekennzeichnet durch hohe Entnahmetemperaturen 

an den angeschlossenen Armaturen und durch eine sehr geringe Temperaturdifferenz zwischen 

Warmwasserleitung und zugehöriger Zirkulationsleitung. 

5.2 Beseitigung von Leitungen mit Stagnationswasser 

Nicht benötigte Rohrleitungen müssen unmittelbar am abzweigenden T-Stück abgetrennt werden. Es ist ferner zu 

prüfen, ob selten benutzte, zentral versorgte Entnahmestellen abgetrennt und diese Entnahmestellen nicht durch 

Einzel- oder Gruppen-TWE-Anlagen versorgt werden können. 

Absperrarmaturen in Entleerungsleitungen sind unmittelbar an der Hauptleitung anzubringen → Abb. 112 und 

→ Abb. 113. Anschlussleitungen zu Be- und Entlüftern bei Sammelsicherungen sollten abgetrennt werden. Es 

sind dann Entnahmearmaturen mit Einzelsicherung einzubauen → Abb. 80 auf Seite 137. 

162

Abbildung 112: Entleerungsleitungen im Bereich von Steigleitungsabsperrungen mit Stagnationswasser 

Abbildung 113: Entleerungsleitungen im Bereich von Verteilern bzw. Sammlern 


5.2 Beseitigung von Leitungen mit Stagnationswasser 

163


5.3 Desinfektionsmaßnahmen 


Der Betreiber einer Trinkwasserinstallation muss bei einer mikrobiologischen Beeinträchtigung des Trinkwassers 

unverzüglich Untersuchungen und Maßnahmen zur Abhilfe durchzuführen. Als „möglicherweise kontaminierte 

Systeme“ gelten insbesondere solche Systeme, die nicht den Anforderungen des DVGW-Arbeitsblattes W 551 

genügen. Wird bei einer mikrobiologischen Untersuchung einer Trinkwasserinstallation eine Legionellenverkeimung 

festgestellt, werden aufeinander abgestimmte Sanierungs- und/oder Desinfektionsmaßnahmen erforderlich. 

Eine relativ einfache und schnell durchzuführende Möglichkeit warmwasserführende Trinkwasserinstallationen 

zu desinfizieren, ist die thermische Desinfektion mit Wassertemperaturen oberhalb von 70 °C. Bei solchen 

Temperaturen werden Legionellen bereits nach kurzer Zeit abgetötet. Aus den vorgenannten Gründen wird in 

einem Ministerialblatt des Landes NRW zum umweltverträglichen Planen und Bauen von Wasser- und Abwasseranlagen 

in Liegenschaften des Landes NRW [42] festgestellt: 

„Es muss davon ausgegangen werden, dass Trinkwasserversorgungsanlagen grundsätzlich einer Legionellen- 

Kontamination unterliegen. Zur thermischen Desinfektion des Anlagensystems ist intervallmäßiges Erwärmen zu 

ermöglichen“. 

Wegen der Grundsätzlichkeit dieser Feststellungen, sollte die Option einer thermischen Desinfektionsmaßnahme 

in allen Installationen – also auch außerhalb des Gültigkeitsbereichs des zitierten Ministerialblattes – gegeben 


Desinfektionsmaßnahmen müssen die gesamte Warmwasserinstallation einschließlich der Entnahmearmaturen 

umfassen. Die thermische Desinfektion wird mit Aufheizen des Trinkwassererwärmers auf Temperaturen über 

70 °C eingeleitet. Die Zirkulationspumpe muss während des Desinfektionsvorgangs im Dauerlauf betrieben 

werden. Während der Desinfektionsphase darf die Trinkwasserinstallation für den normalen Gebrauch nicht 

genutzt werden. 

5.3.1 Thermische Desinfektion bei nicht einreguliertem System 

Bei einer Temperatur ≥ 70 °C, gemessen am Eintritt der Zirkulation in den Speicher, wird im Allgemeinen unterstellt, 

dass damit auch das gesamte Zirkulationssystem desinfizierende Temperaturen aufweist. Diese Feststellung 

ist trügerisch, wie folgende Überlegung zeigt: 

Thermische Desinfektionsmaßnahmen werden in erster Linie erforderlich, wenn Zirkulationssysteme nicht in der 

Lage sind, die Temperaturen im Leitungsnetz oberhalb von 55 °C zu halten. Dies ist immer dann der Fall, wenn 

Zirkulationssysteme nicht einreguliert wurden. Versucht man nun in einem nicht einregulierten System desinfizierende 

Temperaturen zu erzeugen, führen die nach wie vor vorhandenen hydraulischen Kurzschlüsse dazu, dass 

zwar die Temperaturen im Speicherbereich Werte oberhalb von 70 °C annehmen, während in den pumpenferneren 

Teilstrecken die Temperaturen aber nach wie vor in kritischen Bereichen bleiben → Abb. 114. 

Auch die nach DVGW Arbeitsblatt W 551, Abschnitt 8.2.1 nacheinander durchzuführenden Zapfvorgänge zur 

Desinfektion der Anschlussleitungen erhöhen nur die Temperaturen in den am Zapfvorgang beteiligten Warmwasserleitungen 

auf Werte > 70 °C. Die zugehörigen Zirkulationsleitungen können auch in diesem Fall – meistens 

unbemerkt – nicht auf desinfizierende Temperaturen gebracht werden → Abb. 115. In den Leitungsbereichen, in 

denen eine Temperaturerhöhung wegen schwacher oder fehlender Durchströmung nicht gelingt, kann auch bei 

164



einer chemischen Desinfektion eine wirksame Konzentration an desinfizierenden Chemikalien nicht erreicht 

werden. 

Vor diesem Hintergrund wird klar, warum die Erfahrung zeigt, dass Desinfektionsmaßnahmen (thermisch oder 

chemisch) in der Regel nicht zielführend sind, da sie die Ursachen der Besiedlung nicht eliminieren können. 

Abbildung 114: Desinfektionsfall: Volumenströme über die Steigleitungen mit Temperaturverlauf in den Kellerverteilungsleitungen, nicht einreguliert, 

Zirkulationspumpe (2) 

Abbildung 115: Desinfektionsfall mit Zapfvorgängen: Volumenströme über die Steigleitungen mit Temperaturverlauf in den Kellerverteilungsleitungen, 

nicht einreguliert, Zirkulationspumpe (2) 

165



5.3.2 Thermische Desinfektion mit thermostatischen Zirkulationregulierventilen 

Eine Temperatur > 70 °C, gemessen am Zirkulationsanschluss des Speichers, stellt nicht zwangsläufig sicher, 

dass sich im gesamten zirkulierenden Wassersystem tatsächlich auch überall desinfizierende Temperaturen eingestellt 

haben. Notwendige Grundlage für eine erfolgreiche Desinfektionsmaßnahme ist auch in diesem Fall ein 

Zirkulationssystem, das sich durch gezielte Einregulierungsmaßnahmen im hydraulischen Gleichgewicht befindet. 

Diese Feststellung gilt in gleichem Maße für Neu- wie auch für Altanlagen. 

Zirkulationssysteme werden heute aus funktionalen Gründen vorzugsweise über thermostatisch gesteuerte Zirkulationsregulierventile 

temperaturabhängig (automatisch) einreguliert. Regulierventile, die mit Erreichen der am 

Ventil eingestellten Temperatur von ca. 56 °C – 58 °C vollständig schließen und damit die Zirkulation unterbrechen 

→ Abb. 116, entsprechen dabei nicht mehr den Regeln der Technik (DVGW Arbeitsblatt W 553, Abschnitt 

5.3). Neben wesentlichen weiteren funktionalen Nachteilen machen sie eine thermische Desinfektion praktisch 

unmöglich, da im Desinfektionsfall die Zirkulationspumpe gegen geschlossene Ventile arbeiten muss. Dadurch 

können desinfizierende Temperaturen im Zirkulationskreis nicht erreicht werden! Auch Zapfvorgänge können die 

Temperaturverhältnisse nur unwesentlich verbessern, da insbesondere die Zirkulationsleitungen nicht über die 

Einstelltemperatur der Ventile hinaus erwärmt werden können. 

Abbildung 116: Regelcharakteristik eines Ventils, das mit der eingestellten Temperatur schließt und damit für eine thermische Desinfektion 

ungeeignet ist 

Um diesem Mangel zu begegnen, wurde das MultiTherm-Zirkulationsregulierventil so konstruiert, dass neben 

einer optimalen Regulierfunktion auch eine thermische Desinfektion ohne manuelle Eingriffe möglich ist. 

Ein Messprotokoll aus einem Armaturenprüfstand verdeutlicht die Funktionsweise → Abb. 77 auf Seite 134. Bis 

zu einer Ventiltemperatur von ca. 50 °C ist das Ventil vollständig geöffnet. Zwischen 50 °C und dem eingestellten 

Sollwert (z. B. 57 °C) werden temperaturabhängig Drosselstellungen aufgebaut. Mit Erreichen der Einstelltemperatur 

ergibt sich die maximal mögliche Drosselstellung des Ventils; auch in dieser Stellung fließt ständig ein geringer 

Zirkulationsvolumenstrom. Wird der Desinfektionsvorgang durch Aufheizen des Speichers auf Temperaturen 

oberhalb von 70 °C eingeleitet, erhöht sich dadurch zeitverzögert auch die Ventiltemperatur, unter Beibehaltung 

166



der maximalen Drosselstellung. Ab ca. 63 °C öffnet das Ventil wieder und verbleibt bei einer Temperatur von 

70 °C in einer konstanten Drosselstellung → Abb. 77. Die k V -Werte dieser Drosselstellungen wurden nennweitenabhängig 

so ausgelegt, dass sich auch in größeren Anlagen Desinfektionstemperaturen im gesamten zirkulierenden 

System einstellen können. 

5.3.3 Nachweis der Temperaturen im Desinfektionsfall 

Die Simulation der thermischen Desinfektion für ein Zirkulationssystem nach → Abb. 82 auf Seite 139 zeigt beispielhaft, 

dass sich unter Beachtung der in → Kapitel 4.4 auf Seite 135 beschriebenen konstruktiven Regeln im 

gesamten zirkulierenden System desinfizierende Temperaturen oberhalb 70 °C einstellen werden → Abb. 121 auf 

Seite 169. Die Fließdauer vom Speicheraustritt bis zum Wiedereintritt in den Speicher über die Zirkulation ist anlagenabhängig. 

Die Berechnung der Fließdauer zeigt, dass es je nach Anlagengröße ungefähr 15 – 30 Minuten 

dauert, bis die hydraulisch ungünstigste Steigleitung desinfizierende Temperaturen angenommen hat. Es ist zu 

beachten, dass die im Desinfektionsfall erhöhte Übertemperatur zwischen Wasser und umgebender Luft ca. 30 

% höhere Wärmeverluste verursacht. Damit auch in diesem Fall der Temperaturabfall nicht größer wird als 5 K, 

muss im Zirkulationssystem ein entsprechend größerer Zirkulationsvolumenstrom fließen können → Abb. 118. 

Abbildung 117: Speicher- und Pumpenbetrieb im Desinfektionsfall 

i 

Die Zirkulationspumpe muss für den Desinfektionsfall über Leistungsreserven verfügen. 

Diese Leistungsreserve muss im Desinfektionsfall über eine Erhöhung der Drehzahl oder durch Aufhebung der 

Drosselstellung eines Regulierventils hinter der Zirkulationspumpe abgerufen werden. Nach Beendigung des 

Desinfektionsvorgangs muss der ursprüngliche Einregulierungszustand wieder hergestellt werden. In größeren 

Anlagen sind drehzahlgeregelte Zirkulationspumpen oder mehrstufige Pumpen mit flach verlaufenden Kennlinien 

zu bevorzugen. 

167



Abbildung 118: Betriebspunkt der Zirkulationspumpe im Desinfektionsfall 

Abbildung 119: Volumenströme in den Steigleitungen im Desinfektionsfall einreguliert mit KEMPER MultiTherm-Zirkulationsregulierventil 

DN 15 (Einstelltemperatur 57 °C) und KEMPER MultiFix DN 15 

168

Abbildung 120: Protokoll der thermischen Desinfektion in einer Simulationsrechnung 

Abbildung 121: Temperaturverlauf im ungünstigsten Zirkulationskreis bei einer thermischen Desinfektion 



169



Abbildung 122: Thermische Desinfektion der Stockwerksinstallation durch Zapfvorgänge mit 70 °C über mindestens 3 Minuten 

Sind Speicher und Zirkulationswasser auf Desinfektionstemperatur, müssen in der Folge die Leitungsteile, die 

nicht in die Zirkulation eingebunden sind, wie Stockwerks- und Einzelzuleitungen, Schritt für Schritt thermisch 

desinfiziert werden. Nach den Festlegungen des DVGW Arbeitsblattes W 551 müssen alle Entnahmestellen für 

mindestens 3 Minuten mit mindestens 70 °C beaufschlagt werden. Temperatur und Zeitdauer sind unbedingt 

einzuhalten! 

5.3.4 Bauliche Maßnahmen zur Unterstützung der thermischen Desinfektion 

Da bereits ein drei Minuten langer Zapfvorgang an einer Entnahmearmatur mindestens 15 Liter – 40 Liter hochtemperiertes 

Wasser benötigt, muss davon ausgegangen werden, dass die für die Desinfektion erforderlichen 

Zapfvorgänge einen erheblichen Wasser- und Energieverlust verursachen. Es liegt daher aus funktionaler und 

hygienischer Sicht nahe, eine Zirkulation bis zu den Anschlüssen für die Entnahmearmaturen zu fordern. So sind 

in maßgeblichen Regelwerken und Vorschriften folgende entsprechende Grundsätze enthalten: 

„Die Zirkulationsleitung ist möglichst nahe an den Objektanschluss zu führen“ [42]. 

„Für die Installation von Systemen sind Zirkulationsleitungen mit möglichst kurzen Verbindungen zur Entnahmestelle 

anzustreben“ [43]. 

Bei einer konsequent aufgebauten Zirkulation bis in die Anschlüsse für die Entnahmearmaturen kann bei einer 

gegebenenfalls durchzuführenden thermischen oder auch chemischen Desinfektionsmaßnahme auf langwierige 

Zapfvorgänge verzichtet werden. 

170

5.3.5 Kritische Anmerkungen zur Desinfektion 



Verfahrenstechnische Maßnahmen sind in erste Linie als Sofortmaßnahmen zu sehen. Ein dauerhafter Sanierungserfolg 

ist häufig nur in Kombination mit bautechnischen Maßnahmen zu sehen. Eine kontinuierliche Zugabe 

von chemischen Desinfektionsmitteln ist nicht zweckmäßig [4]. 

Durch Desinfektionsmaßnahmen werden die Werkstoffe der Trinkwasser-Installation erheblich beansprucht und 

damit die Zeitstandfestigkeit des Rohrnetzes herabgesetzt. So wird z. B. bei der thermischen Desinfektion von 

metallischen Rohrleitungssystemen die Deckschicht zwangsläufig beschädigt, da sie sich nicht in gleicher Weise 

wie die Rohrleitung ausdehnen kann. An den Schadstellen können Korrosionsvorgänge ablaufen, die sich zu Korrosionsschäden 

weiterentwickeln können. Die Verhältnisse bei einer chemischen Desinfektion sind ebenfalls problematisch, 

da verbleibende Desinfektionsmittelreste Lokalelemente stabilisieren und besonders in Spalten, an 

Schweiß- bzw. Lötstellen usw. örtliche Korrosionen hervorrufen können. Auch Rohrleitungssysteme aus Kunststoff 

und die Dichtungselemente in Verbindungen und Armaturen werden sowohl bei der thermischen als auch 

bei einer chemischen Desinfektion angegriffen. 

Aus guten Gründen wird im DVGW Arbeitsblatt W 551 gefordert, dass vor Anwendung einer verfahrenstechnischen 

Maßnahme sichergestellt werden muss, dass alle Teile des Rohrleitungssystems temperaturbeständig 

bzw. chemisch beständig und für die Durchführung der Maßnahmen geeignet sind. 

Im Jahr 2007 veröffentlichte Beschlüsse des DVGW weisen deutlich auf die Probleme bei der Anwendung verfahrenstechnischer 

Maßnahmen hin: 

DVGW-Lenkungskomitee 3 „Wasserverwendung“: 

Es ist grundsätzlich nicht sinnvoll, bei hygienisch auffälligen Trinkwasserinstallationen eine permanente oder 

prophylaktische Zugabe von Desinfektionsmitteln vorzunehmen. Solche Trinkwasserinstallationen gehören 

saniert. Der Einsatz von Desinfektionsmitteln kann nur als schnelle, kurzfristige Notmaßnahme toleriert 

werden, jedoch ist die dauerhafte Zugabe nicht zielführend. 

DVGW-Technisches Komitee „Wasseraufbereitung“: 

Eine prophylaktische Desinfektion von Trinkwasser-Installationen, die nach den Regeln der Technik errichtet 

und betrieben werden, ist jedoch weder notwendig noch sinnvoll und widerspricht dem Minimierungsgebot 

der Trinkwasserverordnung. Es bestehen zu dem erhebliche Zweifel, ob dauerhaft eine erfolgreiche Desinfektion 

in Trinkwasser-Installationen unter Einhaltung der Randbedingungen der Trinkwasserverordnung insbesondere 

hinsichtlich der zulässigen Restgehalte an Desinfektionsmittel und der zulässigen Gehalte an Reaktionsprodukten 

am Zapfhahn der Verbraucher überhaupt möglich ist. In keinem Fall ersetzt eine Desinfektion 

eine Sanierung einer maroden lnstallationsanlage. 

171


5.4 Temperaturerhöhung in bestehenden Warmwasserversorgungssystemen 

5.4 Temperaturerhöhung in bestehenden 

Warmwasserversorgungssystemen 

Nach DVGW Arbeitsblatt W 551 soll jede „betriebstechnische“ bzw. „bautechnische“ Sanierungsmaßnahme dazu 

führen, dass die Warmwassertemperatur im gesamten zirkulierenden System wie bei Neuanlagen 55 °C nicht 

unterschreitet. Dabei sind die Belange der EnEV zu berücksichtigen. 

Die folgenden Ausführungen fassen die Erfahrungen zusammen, die bei der Durchführung von Sanierungsmaßnahmen 

zur Temperaturerhöhung in bestehenden Warmwasserversorgungssystemen bisher gesammelt werden 

konnten. 

5.4.1 Örtliche Bestandsaufnahme 

Vor Beginn von baulichen Maßnahmen sollte immer eine umfassende örtliche Bestandsaufnahme des zu sanierenden 

Warmwassersystems vorgenommen werden. Nach den DVGW-Arbeitsblättern soll die Dokumentation 

zunächst – sofern vorhanden – auf Grundlage der Bestandspläne, der Anlagenbeschreibung, der Anlagendaten 

und der Wartungs- und Bedienungsanleitungen erfolgen. 

Liegen diese Informationen nicht vor, ist eine zeichnerische Darstellung der Trinkwasserinstallation in Verbindung 

mit den Grundrissplänen und den Gebäudeschnitten zu erstellen. Muss ein Strang-/Schaltschema neu erstellt 

werden, ist eine Darstellung in einem CAD-System empfehlenswert, das auch eine Berechnung bzw. eine Simulation 

der hydraulischen bzw. thermischen Verhältnisse in der Trinkwasserinstallation ermöglicht → Abb. 123. Die 

Datenerfassung sollte mindestens folgende Informationen enthalten: 

Trinkwassererwärmungssystem 

– Wärmeübertrager 

– Speicher 

– Abmessungen 

– Leistungsdaten 

Leitungsanlage 

– Leitungsverlauf 

– Rohrwerkstoffe 

– Nennweiten 

– Dämmmaterial 

– Dämmstärke 

– Absperrarmaturen, Sicherungsarmaturen, Regulierarmaturen 

– Entnahmearmaturen 

– Messeinrichtungen 

– Regel- und Steuergeräte 

Wasseraufbereitungsanlagen 

172

Abbildung 123: Berechnungsaktives Strang-/Schaltschema in einem CAD-System 



Im Zuge der örtlichen Bestandsaufnahme sind die Temperaturen im Kaltwasser-, Warmwasser- und im Zirkulationssystem 

zu messen und zu dokumentieren. Der Aufwand für die messtechnische Ermittlung der Warmwassertemperaturen 

im zirkulierenden System einer ausgeführten Anlage kann durch die Ergebnisse einer Simulationsrechnung 

reduziert bzw. vollständig ersetzt werden. 

Zur Kontrolle des Wasserverbrauchs und zur Ermittlung des Zirkulationsvolumenstroms sind an geeigneten 

Stellen Volumenstrommessgeräte einzubauen. Vorhandene Kontroll-Rohrstücke sind auf Ablagerungen und Korrosionserscheinungen 

hin zu überprüfen. 

173



5.4.2 Temperaturmessungen 

Liegen Berechnungsergebnisse einer Simulationsrechnung nicht vor, müssen Temperaturmessungen am Speicher 

und an der Oberfläche der frei zugänglichen Ventile in den Zirkulationsleitungen durchgeführt werden. Diese 

Temperaturmessungen sind in der Regel ausreichend, um die Temperaturverteilung im Zirkulationssystem zu 

beschreiben, ohne dass Dämmmaterial demontiert werden muss. Temperaturmessungen an den Steigleitungs- 

Absperrventilen der Zirkulation ermöglichen bereits eine verlässliche Aussage über die Funktionsschwächen der 

zu sanierenden Anlage → Abb. 124 und → Abb. 126. Diese Messungen lassen sich mit einfachen Oberflächentemperaturmessgeräten 

mit digitaler Anzeige durchführen → Abb. 125. Es muss im Normalfall Wärmeleitpaste 

eingesetzt werden, um die Qualität der Messergebnisse sicherzustellen, und um mögliche Fehlmessungen zu 

verhindern. Da die Messungen meistens nicht im idealen Beharrungszustand durchgeführt werden können, 

dürfen die Messergebnisse nicht überinterpretiert werden. 

Der zeitliche Aufwand für eine solche Temperaturmesskampagne ist in der Regel höher als die Durchführung 

einer Simulationsrechnung. 

Abbildung 124: Zu bevorzugende Temperaturmesspunkte 

Abbildung 125: Digitales Temperaturmessgerät mit Oberflächenfühler 

174



Abbildung 126: Ergebnis einer Temperaturmessung an den Zirkulations-Absperrventilen im Steigleitungsbereich [44] 

5.4.3 Volumenstrommessungen 

Messwertgeber für die Messung des Zirkulationsvolumenstroms sind in älteren Leitungsanlagen in der Regel 

nicht vorhanden. Eventuell vorhandene Wasserzähler in der Kaltwasserzuleitung zum Trinkwassererwärmer 

können mit Zusatzeinrichtungen bestenfalls zur Überprüfung der Leistungsfähigkeit des Trinkwassererwärmungssystems 

herangezogen werden. Sie liefern aber keine Informationen zur Beurteilung der Zirkulation. 

Volumenstrommessungen im zirkulierenden System sind immer aufwendig, da Messwertgeber in die Leitungsanlage 

eingebaut werden müssen. Volumenstrommessverfahren auf Ultraschallbasis → Abb. 127 kommen im 

mobilen Einsatz zwar ohne eingebauten Messwertgeber und damit ohne Eingriffe in die Leitungsanlage aus, sind 

aber in der Anschaffung sehr teuer und eignen sich nicht für kontinuierliche Kontrollen im laufenden Betrieb. 

Im Zirkulationskreis permanent eingebaute Messwertgeber dürfen keinen nennenswerten Druckverlust verursachen, 

damit die Zirkulation nicht ungünstig beeinflusst wird. Damit fallen einfache Volumenstrommessverfahren, 

die mit Messblenden, Düsen oder Flügelrädern arbeiten, für diesen Zweck aus. Alternative, druckverlustarme 

Volumentstrommessgeräte sind erhältlich. Aus diesem Grund wurden neuartige, druckverlustarme Volumenstrommessverfahren 

entwickelt, die zwar den Eingriff in die Leitungsanlage für den Einbau eines Messwertgebers 

erfordern, die aber insgesamt eine preiswerte und leistungsfähige Alternative zu anderen Volumenstrommessverfahren 

darstellen, da der Einbau in Kombination mit Absperr- oder Reguliertechnik und die Messwertanzeige 

digital über einen kleinen Messcomputer erfolgen kann → Abb. 128. 

175



Abbildung 127: Ultraschallmessgerät im Einsatz 

Abbildung 128: Durchflussmesswertgeber KEMPER-Control (Fig. 138) mit mobilem Messcomputer in Kombination mit KEMPER MultiFix 

(Fig. 150) 

5.4.4 Druckdifferenzmessungen 

Die verfügbare Druckdifferenz in einem zu sanierenden Zirkulationsleitungssystem kann mit einem Druckdifferenzmanometer 

ermittelt werden. Die Schlauchanschlüsse für die Druckabnahme können im einfachsten Fall an vorhandenen 

Entleerungsventilen angeschlossen werden. Die Druckabnahme muss jeweils auf der Druck- und auf 

der Saugseite der Zirkulationspumpe erfolgen. Wird die Differenz zwischen der abgehenden bzw. ankommenden 

Leitung an einem Verteilerstock gemessen, wird der Druckabfall im Trinkwassererwärmer nicht erfasst, sondern 

es wird nur die für die Überwindung von Netzwiderständen tatsächlich verfügbare Druckdifferenz ermittelt. 

176



Abbildung 129: Messtechnische Ermittlung der verfügbaren Druckdifferenz und des Zirkulationsvolumenstroms für eine Zirkulationszone 

Abbildung 130: Druckdifferenzmessung zwischen Warmwasserverteiler und Zirkulationssammler mit Druckmessdose (Druckabnahme an 

vorhandenen Entleerungsventilen) 

Die Messung der verfügbaren Druckdifferenz ist erforderlich, wenn mehrere Pumpen hintereinander und/oder 

auch parallel geschaltet sind und es damit nicht möglich ist, über die Kenntnis der Kennlinie einer einzelnen 

Pumpe verlässliche Schlüsse über den Betriebspunkt zu ziehen. Insbesondere in älteren Trinkwasserinstallationen, 

z. B. in Krankenhäusern, sind solche Anlagenverhältnisse eher die Normalität. Bei der Messung sollte auch 

auf Druckschwankungen geachtet werden, die auf das Ein- bzw. Ausschalten von Pumpen hindeuten. Im besten 

Falle sollten die Messdaten in einen Datenlogger geschrieben werden, damit sie für weitere Auswertungen und 

Dokumentationen zur Verfügung stehen (→ Abb. 130). 

177



5.4.5 Fehlersuche und Fehlerquellen 

Eine Erhöhung der Temperaturen in einem zu sanierenden Zirkulationssystem auf mehr als 55 °C setzt voraus, 

dass die Trinkwassererwärmungsanlage in der Lage ist, Temperaturen am Austritt aus dem Speicher von kontinuierlich 

60 °C zur Verfügung zu stellen. Wie die Erfahrung zeigt, ist diese Temperaturkonstanz gerade bei älteren 

Trinkwasser-Erwärmungsanlagen nicht zwangsläufig gegeben, da u. U. Wärmetauscher verkalkt sind und/oder 

die für die Speicherladefunktion erforderliche Hydraulik nicht mehr funktionsfähig ist. 

i Im Sanierungsfall ist eine vollständige Überprüfung der Funktion einer Trinkwassererwärmungsanlage unerlässlich. 

Trinkwassererwärmungsanlage 

Die Funktionsweise bzw. die Leistungsfähigkeit der TWE-Anlage kann am besten beurteilt werden, wenn die 

Speicheraustrittstemperaturen und der Kaltwasservolumenstrom über einen längeren Zeitraum (mindestens 

einen Tag) gemessen und protokolliert werden. 

Abbildung 131: Messpunkte für die Beurteilung der Funktion und Leistungsfähigkeit einer TWE 

Gelegentlich zeigen die Messdaten, dass die Speicheraustrittstemperaturen auffälligen Schwankungen unterliegen, 

die in ihrer Amplitude vom entnommenen Volumenstrom abhängig sind → Abb. 132. Solche Messergebnisse 

überraschen insbesondere dann, wenn Speichervolumen offensichtlich im Überfluss vorhanden ist. 

Ursache für dieses Verhalten ist häufig eine zu leistungsstarke Ladepumpe, die die Bedarfsdeckung bei Spitzenentnahmen 

über den Speicher verhindert. Wenn der Wärmetauscher nicht mehr in der Lage ist den Entnahmevolumenstrom 

im Durchfluss direkt zu erwärmen, fallen die Warmwassertemperaturen unter 60 °C. Durch Eindrosseln 

einer Absperreinrichtung direkt vor oder hinter der Ladepumpe kann in solchen Fällen der Speicher für die 

Bedarfsdeckung bei Spitzenentnahme aktiviert werden. Können so die verbrauchsabhängigen Temperaturschwankungen 

erkennbar reduziert werden, muss eine Ladepumpe mit geringerer Leistung installiert werden, 

oder es muss ein Regulierventil eingebaut werden, das eine reproduzierbare und dauerhafte Drosselstellung 

ermöglicht. 

178



Abbildung 132: Messwertaufzeichnungen für den Kaltwasservolumenstrom und die Warmwasseraustrittstemperatur aus einer Trinkwassererwärmungsanlage 

(Speicher-Ladesystem) mit starken Temperaturschwankungen 

Abbildung 133: Speicher-Ladesystem mit konstanter Speicheraustrittstemperatur 

Im Sanierungsfall muss in einem ersten Schritt durch „betriebstechnische“ und/oder „bautechnische“ Maßnahmen 

für eine konstante Speicheraustrittstemperatur von 60 °C gesorgt werden → Abb. 133. 

179



Abschalten der Zirkulationspumpe 

Nur bei hygienisch einwandfreien Verhältnissen dürfen Zirkulationspumpen für max. 8 Stunden abgeschaltet 

werden (DVGW W 551, Abschnitt 6.4). Im Falle einer erforderlichen Sanierungsmaßnahme müssen die Zirkulationspumpen 

kontinuierlich durchlaufen. 

Abbildung 134: Temperaturabfall in einem Zirkulationssystem durch Abschalten der Zirkulationspumpe in den Nachtstunden 

Rückströmungen, Fehlzirkulation 

Abbildung 135: Messwertaufzeichnungen für den Kaltwasservolumenstrom und die Warmwasseraustrittstemperatur aus einer Trinkwassererwärmungsanlage 

(Speicher-Ladesystem) mit Rückströmungen aus dem Speicher in die Anschlussleitung der TWE- 

Anlage 

180



Die vorbeschriebenen Langzeit-Volumenstrom- bzw. Temperaturmessungen liefern wichtige Informationen für die 

durchgreifende Sanierung der Warmwasser-Versorgungsanlage. Aus → Abb. 135 sind beispielsweise Rückströmungen 

über den Speicher in die Anschlussleitung der TWE-Anlage zu erkennen, deren Ursache ein defekter 

Rückflussverhinderer und eine falsch eingebaute Zirkulationspumpe auf dem Zirkulationssammler waren. 

Zu geringer Zirkulationsvolumenstrom 

i Einregulierungsmaßnahmen werden nur dann von Erfolg gekrönt sein, wenn die Zirkulationspumpe(n) in der 

Lage ist (sind), einen ausreichenden Zirkulationsvolumenstrom gegen den Netzwiderstand zu transportieren. 

Liegt bei einem nicht einregulierten Zirkulationssystem, mit einer konstanten Speicheraustrittstemperatur von 

60 °C, die aus dem System zurückkehrende Zirkulationstemperatur nicht über den geforderten 55 °C, fließt ein 

zu geringer Zirkulationsvolumenstrom → Abb. 137. 

Abbildung 136: Messpunkte für den Zirkulationsvolumenstrom und die Temperatur der Zirkulation am Wiedereintritt in die TWE-Anlage 

Abbildung 137: Zu geringer Zirkulationsvolumenstrom mit einer Zirkulationstemperatur < 55 °C 

181



Bevor weitere Maßnahmen ergriffen werden können, muss die Ursache für den zu geringen Zirkulationsvolumenstrom 

ermittelt und beseitigt werden. 

Zirkulationspumpen 

Bei der Überprüfung der verfügbaren Pumpenleistung ist zu beachten, dass bei hintereinander geschalteten Zirkulationspumpen 

unterschiedlicher Größe, kleinere Pumpen häufig nur als Strömungswiderstand fungieren und 

damit keinen Beitrag für die Erhöhung des Zirkulationsvolumenstromes leisten können. Die Erfahrung zeigt, dass 

Sanierungsmaßnahmen zur Temperaturerhöhung leichter gelingen, wenn mehr oder weniger unkoordiniert hintereinander- 

und parallel geschaltete Pumpen ausgebaut werden und nur eine leistungsfähige Zirkulationspumpe an 

zentraler Stelle im System wirksam bleibt → Abb. 138. 

Abbildung 138: Anordnung von Zirkulationspumpen 

Eine Abschätzung der erforderlichen Druckdifferenz und des Volumenstromes zur Größenbestimmung einer 

geeigneten Zirkulationspumpe ist mit einer Überschlagsrechnung möglich. In Zirkulationssystemen ohne größere 

Inkrustationen kann der Druckverlust in den Rohrleitungen und Einzelwiderständen des längsten Zirkulationskreises 

mit R m ≈ 1,5 – 2 mbar/m genügend genau abgeschätzt werden. Über stärkere Inkrustationen informieren 

Kontrollrohrstücke, die nach den DVGW Anforderungen im System vorhanden sein sollten. Gegebenenfalls muss 

ein höherer Druckabfall pro Meter Rohrleitung unterstellt und berücksichtigt werden: 

∆p p = 

Rm ⋅ Iges + ∆p RV + ∆p Ap 

Gleichung 31 


∆pP überschläglich ermittelte Pumpendruckdifferenz in mbar 

Rm mittleres Rohrreibungsdruckgefälle in mbar/m 

Iges Länge des ungünstigsten (längsten) Zirkulationskreises in m 

∆pRV Druckverlust in Rückflussverhinderern in mbar 

∆pAp Druckverlust in Wärmetauschern oder anderen Apparaten in mbar 

182



Neben der Druckdifferenz muss auch der erforderliche Zirkulationsvolumenstrom der Pumpe überschlägig 

berechnet werden: 

V · P 

Σ Iges,Z q · ( ⋅ W) 

= 

----------------------------------ρ 

⋅ c ⋅ ∆ϑW Gleichung 32 


Σ(Iges,Z · qW) Summe der Wärmeverluste über die Oberfläche aller an der Zirkulation beteiligten Leitungen (TWW + TWZ) in W 

ρ Dichte des Wassers (ρ ≈1kg/m3 ) 

c spezifische Wärmekapazität von Wasser (c ≈ 1,2 Wh/(kg ⋅K)) 

∆ϑW zugelassener Temperaturabfall zwischen Austritt und Wiedereintritt in den Trinkwassererwärmer ∆ϑW,max = 5 K 

Zur Ermittlung des Gesamtwärmeverlustes einer bestehenden Anlage müssen neben der Leitungslänge noch der 

Dämmstoff und die Dämmschichtdicke bekannt sein. Nach den Anforderungen aus den DVGW-Arbeitsblättern 

zur „örtlichen Bestandsaufnahme“ müssten die für die Berechnung erforderlichen Daten bekannt sein. Da ältere 

Anlagen in der Regel die Anforderungen aus der EnEV nicht erfüllen, müssen die Wärmeverluste unter Verwendung 

der anlagenspezifischen Werte differenziert berechnet werden (siehe z. B. Tabellensammlung unter 

→ www.geberit.de oder → datenservice.kemper-olpe.de). 

Abbildung 139: Vorhandene Dämmung in einem Sanierungsobjekt [45] 

Liefert die „örtliche Bestandsaufnahme“ die für eine differenzierte Berechnung erforderlichen Daten nicht oder 

nicht in erforderlicher Qualität, muss eine grobe Abschätzung weiterhelfen. Für die Entwicklung dieser ersten Größenvorstellung 

zu den Wärmeverlusten muss mindestens die Länge aller an der Zirkulation beteiligten Leitungen 

und ein mittlerer Wärmeverlust pro Meter Rohrleitung bekannt sein. 

i Eine Abschätzung des mittleren Wärmeverlustes mit q W,m von 10 – 15 W/m berücksichtigt am oberen 

Rand auch Dämmungen, die nicht den Anforderungen der EnEV entsprechen. 

183



Liegen die notwendigen Informationen vor, kann unter Verwendung der oben stehenden Gleichung jetzt der Volumenstrom 

berechnet werden, der zur Abdeckung des Gesamtwärmeverlustes des Zirkulationssystems erforderlich 

ist. 

Mit dieser Überlegung sind die für einen Sanierungserfolg notwendigen Pumpendaten (Druckdifferenz/Pumpenvolumenstrom) 

in der Größenordnung bekannt. Bei einfachen Systemen mit nur einer Pumpe reicht die Kennlinie 

der installierten Zirkulationspumpe für eine Beurteilung aus. Liegt der berechnete Betriebspunkt unterhalb der 

Pumpenkennlinie, kann die vorhandene Pumpe weiter verwendet werden. Im anderen Fall muss eine größere 

Pumpe eingesetzt werden. Es sollte dann eine mehrstufige Zirkulationspumpe zum Einsatz kommen, die eine 

Anpassung an die tatsächlichen Netzverhältnisse ermöglicht und noch über Reserven für die thermische Desinfektion 

verfügt (→ Kapitel 5.3 auf Seite 164). In komplexeren Systemen mit mehreren hintereinander geschalteten 

Pumpen muss der errechnete Betriebspunkt mit den Messergebnissen für den aktuell vorhandenen Betriebspunkt 

nach oben beschriebenem Muster verglichen werden. 

Beispiel: 

Länge des ungünstigsten Zirkulationskreises I ges = 250 m 

Gesamtlänge aller am Umlauf beteiligten Teilstrecken I ges,Z = 600 m 

Nach Inaugenscheinnahme der örtlichen Gegebenheiten wird der mittlere Rohrreibungsdruckverlust mit 

R m = 1,5 mbar/m und der mittlere Wärmeverlust pro Meter Rohrleitung mit 15 W/m abgeschätzt. Daraus ergibt 

sich der für eine erfolgreiche Sanierungsmaßnahme erforderliche Betriebspunkt für die Zirkulationspumpe mit: 

∆p P = 250 ⋅ 1, 5 = 375 mbar 

V · P 

184 

Σ Iges,Z q · ( ⋅ W) 

600 ⋅ 15 

= ----------------------------------- = -------------------------- = 

1500 l/h 

ρ ⋅ c ⋅ ∆ϑW 1 ⋅ 1, 2 ⋅ 5



Rückflussverhinderer 

Steht offensichtlich ausreichende Pumpenleistung zur Verfügung, müssen außerordentliche Strömungswiderstände 

im Zirkulationssystem den Zirkulationsvolumenstrom begrenzen [46]. Solche Widerstände können insbesondere 

durch Rückflussverhinderer verursacht werden. Alte federbelastete Rückflussverhinderer müssen ausgebaut 

werden, da sie immer zu viel Druckverlust erzeugen. Sofern die Funktion des Systems Rückflussverhinderer 

erfordert, müssen sie durch solche mit einem geringen Öffnungsdruck ersetzt werden. Die vorhandenen Absperrventile 

müssen überprüft werden. Auch hier kann unzulässiger Druckverlust durch festsitzende Ventile, lose Ventilteller, 

Kalkablagerungen in Ventilsitzen usw. auftreten. → Abb. 140 zeigt, dass nur nach Ausbau überflüssiger 

Rückflussverhinderer der Zirkulationsvolumenstrom in einem Sanierungsobjekt um das 5-fache gesteigert 

werden konnte [46]. 

Abbildung 140: Erhöhung des Zirkulationsvolumenstromes durch Ausbau mehrerer hintereinander geschalteter Rückflussverhinderer 

Wärmetauscher 

Bei einem zu geringen Volumenstrom in Zirkulationssystemen müssen gegebenenfalls von der Zirkulationspumpe 

durchströmte Wärmetauscher als mögliche Störquelle in Betracht gezogen werden [45]. Eine Messung der 

Druckdifferenz zwischen Wärmetauscherein- und Austritt liefert Aufschluss darüber, ob der Wärmetauscher durch 

Fehlbemessung oder durch Verkalkung einen zu großen Druckverlust aufbaut → Abb. 141. Gegebenenfalls 

müssen Reinigungsmaßnahmen durchgeführt werden oder der Wärmetauscher muss durch einen größeren 


185



Abbildung 141: Druckdifferenzmessung an einem Wärmetauscher (Zirkulation) 

Abbildung 142: Verdoppelung des Zirkulationsvolumenstromes durch Einbau eines größeren Wärmetauschers mit geringerem 

Druckverlust [45] 

Zu geringe Rohrleitungsdurchmesser 

Ältere Zirkulationssysteme lassen sich meistens ohne wesentliche Veränderung der Rohrleitungsanlage sanieren. 

Dabei sind Altanlagen, die mit der früher üblichen Faustregel „Durchmesser der Zirkulationsleitung 1 bis 2 Nennweiten 

kleiner als die zugehörige Warmwasserleitung“ bemessen wurden noch unproblematischer einzuschätzen 

als nach DIN 1988-3 bemessene Zirkulationsleitungen → Kapitel 4 auf Seite 99. 

186



Abbildung 143: Verbesserung der hydraulischen Gegebenheiten durch zusätzliche Parallelverlegung einer Zirkulations-Sammelleitung 

Gelegentlich werden immer noch größere Zirkulationssysteme ohne eine fundierte hydraulische Berechnung, nur 

unter Anwendung der Festlegungen in DIN 1988-3, Tabelle 10 „Richtwerte für Nennweiten von Zirkulations-Sammelleitungen“, 

bemessen. Diese Vorgehensweise ist bereits bei konventionellen Verteilungsprinzipien außerordentlich 

risikoreich und führt bei einer „Zirkulation bis zu den Entnahmestellen“ zu katastrophalen Fehlfunktionen. 

In derartig fehlbemessenen Zirkulationssystemen können die zur Temperaturhaltung erforderlichen großen Zirkulationsvolumenströme 

nur noch durch einen vollständigen Umbau der vorhandenen Leitungsanlage erreicht 

werden z. B. → Abb. 143. 

Regulierventile 

Thermostatische Zirkulationsregulierventile haben die Aufgabe, temperaturabhängig Druckverlust aufzubauen. 

Der dafür verfügbare Ventilhub beträgt nur wenige Millimeter. Dieser geringe Hub hat zur Folge, dass die Ventile 

bei voller Öffnung (z. B. gemessen bei einer Regelabweichung von 7 K) und einem größeren Zirkulationsvolumenstrom 

einen erheblichen Druckverlust erzeugen können. Wie bereits mehrfach herausgestellt wurde, ist eine Temperaturhaltung 

im Zirkulationssystem nur dann möglich, wenn in den pumpenferneren Steigleitungen verhältnismäßig 

große Volumenströme fließen können. Ein falsch angeordnetes oder bemessenes Thermostatventil in 

diesem Bereich kann zu erheblichen Fehlfunktionen führen! Damit dieser Fehler sicher vermieden werden kann, 

sollten in größeren Zirkulationssystemen die hydraulisch ungünstigen Zirkulationskreise mit Regulierventilen der 

Mindestnennweite DN 20 ausgestattet werden. 

Bei der Fehlersuche muss auch die bereits eingesetzte Reguliertechnik kritisch hinterfragt werden. Es ist zu 

erwarten, dass die Zirkulationsvolumenströme ungünstig beeinflusst werden, wenn 

Thermostatventile mit zu geringer Nennweite in hydraulisch ungünstigen Zirkulationskreisen angeordnet 

wurden, 

mehrere Thermostatventile in den Zirkulationskreisen hintereinander geschaltet sind, 

ein Thermostatventil zentral, z. B. auf dem Zirkulationssammler angeordnet wurde. 

In solchen Fällen kann durch Ausbau des Thermostatkopfes am Zirkulations-Regulierventil der kritische Strömungswiderstand 

kurzfristig beseitigt werden → Abb. 144. Verbessern sich dadurch die Temperaturverhältnisse 

erkennbar, muss das Ventil ausgebaut und durch ein Absperrventil gegebenenfalls auch durch ein statisches Zirkulationsregulierventil 


187



Abbildung 144: KEMPER MultiTherm-Zirkulationsregulierventil mit ausgebautem Thermostatkopf 

Zu großer Zirkulationsvolumenstrom 

Eine Temperaturerhöhung nur mit Einsatz übergroßer Zirkulationspumpen und unter Verzicht auf Reguliertechnik 

ist immer mit gravierenden Nachteilen verbunden. In Teilbereichen können solche Maßnahmen zwar kurzfristig 

eine Temperaturerhöhung im geforderten Maße sicherstellen → Abb. 145. Das dadurch erzeugte Übermaß an 

Zirkulationsvolumenstrom in einem Teilbereich führt aber zu einer Minderversorgung an anderer Stelle, zumindest 

aber zu unwirtschaftlichen Betriebsverhältnissen. Das DVGW-Arbeitsblatt W 551, 8.3.2 geht daher auch im 

Sanierungsfall davon aus, dass in Zirkulationssystemen die erforderlichen Temperaturen in der Regel nur mit dem 

Einbau von Regulierventilen für den hydraulischen Abgleich erreicht werden können. 

Abbildung 145: Nach Einbau einer größeren Pumpe 

188

Abbildung 146: Nach Einregulierung mit KEMPER MultiTherm-Zirkulationsregulierventilen 



Nicht nur die vielfältigen Berechnungen für die Referenzanlage sondern auch Messungen in ausgeführten Zirkulationsanlagen 

zeigen, dass eine hochwertige Temperaturhaltung mit ungefähr der Hälfte des Zirkulationsvolumenstromes 

einer nicht abgeglichenen Anlage möglich ist → Abb. 146. Voraussetzung dafür ist der Einsatz spezialisierter 

Reguliertechnik. 

189


5.5 Nachuntersuchungen 


Gelingt in einer kontaminierten Trinkwasserinstallation die Systemoptimierung, insbesondere die Erhöhung der 

Warmwassertemperaturen auf Werte oberhalb von 55 °C, kann auch die Besiedlung mit Legionellen deutlich 

reduziert, in vielen Fällen sogar eliminiert werden. 

Abschließender Bericht einer Nachuntersuchung 1) 

Es wurden kontinuierlich 10 Probenstellen in der Peripherie (Stationen) beprobt und auf Legionellen untersucht. 

Probenvolumen: 

100 ml; Einheit: KBE (Koloniebildende Einheiten) 

Zur besseren Übersicht wurden die Ergebnisse auf 1 ml umgerechnet, so dass Zahlen < 1 auftreten können, z. B. 

0,1 KBE/ml = 10 KBE/100ml. 

Untersuchungsmethode: 

Nachweis von Legionellen in Trinkwasser und Badebeckenwasser, Bundesgesundheitsblatt 11-2000: 911-915; 

ISO 11731, 05-1998: Water quality – Detection and enumeration of Legionella 

Ergebnisse der Untersuchungen (jeweils Maximal- und Mittelwerte) 

Jahr 2000 bis Juni 2001 (Vor Sanierung): 

Maximal 80 KBE/ml; Mittelwert: 12 KBE/ml 

100 % der Probenahmestellen waren Legionella-positiv in 100 ml 

Probenahme 26.09.2001 (nach dem Pumpeneinbau): 

Maximal: 8 KBE/ml; Mittelwert: 0,8 KBE/ml 

75% der Proben waren Legionella-positiv in 100 ml 

Probenahme 28.11.2001 (nach der Installation der Ventile): 

Maximal 2 KBE/ml; Mittelwert: 0,215 KBE/ml 

50% der Proben waren Legionella-positiv in 100 ml 

Probenahme 11.01.2002: 

Maximal 1 KBE/ml, Mittelwert 0,1 KBE/ml 

nur 1 von 10 Proben war Legionella-positiv 


keine Legionellen in 100 ml Wasser nachweisbar. 


keine Legionellen in 100 ml Wasser nachweisbar. 

1) Institut für Hygiene des Universitätsklinikums Münster 

190



Beurteilung: 

Die Belastung vor der Sanierung muss als stark bezeichnet werden. Durch Einbau einer neuen Pumpe, insbesondere 

aber durch die Zirkulationsregulierventile kam es zu einer erheblichen Reduktion der Legionellen. Nach ca. 4 

Monaten Betriebszeit waren keine Legionellen mehr nachweisbar, also ein durchschlagender Erfolg! 

Abbildung 147: Ergebnis der mikrobiologischen Untersuchungen in Abhängigkeit von den durchgeführten Sanierungsmaßnahmen und der 

Zeit [44] 

191



192

6 Berechnungsbeispiel 

Dieses Kapitel würde den Rahmen dieser Broschüre sprengen. Sie können es jedoch im Internet finden unter 

→ www.geberit.de oder → datenservice.kemper-olpe.de 

7 Tabellen, Diagramme und Formulare 

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193

7 Tabellen, Diagramme und Formulare 

194

8 Anhang 

Formulare Dieses Kapitel würde den Rahmen dieser Broschüre sprengen. Sie können es jedoch im Internet finden 

unter → www.geberit.de oder → datenservice.kemper-olpe.de 

8.1 Schrifttum ................................................................................................................................. 196 

8.2 Glossar ...................................................................................................................................... 199 

195

8 Anhang 

8.1 Schrifttum 


[1] Bartel, H., W. Krüger, B. Mendel, R. Suhr 2007: Die Trinkwasserverordnung 2001 – bewährt oder revisionsbedürftig? 

Bundesgesundheitsbl-Gesundheitsforsch-Gesundheitsschutz 2007, 50: 265 

[2] BHKS-Regeln: 5.001 Druckprüfung von Trinkwasserleitungen mit Druckluft oder Inertgasen (07.2004), 

5.002 Spülen von Trinkwasser-Installationen (07.2004), 5.003 Richtzeiten für das Spülen von Trinkwasser- 

Installationen (07.2004) 

[3] DVGW-Arbeitsblatt W 290: Trinkwasserdesinfektion – Einsatz und Anforderungskriterien. DVGW 2005 

[4] DVGW-Arbeitsblatt W 551: Trinkwassererwärmungs- und Trinkwasserleitungsanlagen, Technische Maßnahmen 

zur Verminderung des Legionellenwachstums; Planung, Errichtung, Betrieb und Sanierung von 

Trinkwasser-Installationen. DVGW 2004 

[5] DVGW-Arbeitsblatt W 553: Bemessung von Zirkulationssystemen in zentralen Trinkwassererwärmungsanlagen. 

DVGW 1998 

[6] Feuerpfeil, I., A. Hummel, P. Renner 2007: Ausgewählte Aspekte bei der mikrobiologischen Überwachung 

der Trinkwasserqualität. Bundesgesundheitsbl-Gesundheitsforsch-Gesundheitsschutz 2007, 50: 284 

[7] IfSG 2003: Gesetz zur Verhütung und Bekämpfung von Infektionskrankheiten beim Menschen (Infektionsschutzgesetz-IfSG) 

zu letzt geändert BGBl. I vom 29.12.2003, 2954 

[8] EG-Richtlinie 1998: Richtlinie 98/83/EG des Rates v. 3. November 1998 über die Qualität von Wasser für 

den menschlichen Gebrauch. Amtsblatt der Europäischen Gemeinschaften L330/32-L330/55 v. 5.12.98 

[9] Exner, M., A. Kramer, T. Kistemann, J. Gebel, S. Engelhart 2007: Wasser als Infektionsquelle in medizinischen 

Einrichtungen, Prävention und Kontrolle. Bundesgesundheitsbl-Gesundheitsforsch-Gesundheitsschutz 

2007, 50: 302 

[10] EWGLI: The European Working Group for Legionella Infections. http://www.ewgli.org/ 

[11] Liste § 11 TrinkwV: Liste der Aufbereitungsstoffe und Desinfektionsverfahren gemäß § 11 Trinkwasserverordnung 

2001, veröffentlicht im Bundesgesundheitsblatt und unter http://www.umweltbundesamt.de/ 

wasser/themen/downloads/trinkwasser/trink11.pdf 

[12] Ließfeld, R, DVGW 2005: Grundsätzliche Anforderungen an Mittel und Verfahren zur chemischen Desinfektion 

von Trinkwasser. Eine Erklärung des DVGW-Technischen Komitees „Wasseraufbereitungsverfahren“ 

und des Projektkreises „Desinfektion“. energie wasser-praxis 2005: 11, 42 

[13] Mathys. W., J. Stanke, M. Harmuth, E. Junge-Mathys 2007: Occurrence of Legionella in hot water systems 

of single-family residences in suburbs of two German cities with special reference to solar and district heating. 

Int. J. Hyg. Environ. Health 2007, in press. 

[14] Nissing, W. 2006: Hygienische und korrosionschemische Aspekte bei der Desinfektion von Trinkwasser- 

Installationen. energie wasser-praxis 2006: 4, 10 

[15] Schaefer B. 2007: Legionellenuntersuchung bei der Trinkwasseranalyse . Hinweise zur Probenahme, 

Durchführung im Labor und Bewertung. Bundesgesundheitsbl-Gesundheitsforsch-Gesundheitsschutz 

2007, 50: 291 

[16] TrinkwV 2001: Verordnung zur Novellierung der Trinkwasserverordnung vom 21. Mai 2001, zu letzt geändert 

durch Achte Zuständigkeitsanpassungsverordnung vom 25.11.2003, BGBl I 2003, 2304 

[17] Umweltbundesamt 2004: Beurteilung der Trinkwasserqualität hinsichtlich der Parameter Blei, Kupfer und 

Nickel. Empfehlung des Umweltbundesamtes nach Anhörung der Trinkwasserkommission des Bundesministeriums 

für Gesundheit und soziale Sicherung. Bundesgesundheitsbl-Gesundheitsforsch-Gesundheitsschutz 

2004, 47: 296 

196

8 Anhang 


[18] Umweltbundesamt 2006a: Empfehlung des Umweltbundesamtes nach Anhörung der Trinkwasserkommission 

des Bundesministeriums für Gesundheit 

Hygienisch-mikrobiologische Untersuchung im Kaltwasser von Wasserversorgungsanlagen nach § 3 Nr. 2 

Buchstabe c TrinkwV 2001, aus denen Wasser für die Öffentlichkeit im Sinne des § 18 Abs. 1 TrinkwV 

2001 bereit gestellt wird. Bundesgesundheitsbl-Gesundheitsforsch-Gesundheitsschutz 2006, 49:693 

[19] Umweltbundesamt 2006b: Empfehlung des Umweltbundesamtes nach Anhörung der Trinkwasserkommission 

des Bundesministeriums für Gesundheit. Periodische Untersuchung auf Legionellen in zentralen 

Erwärmungsanlagen der Hausinstallation nach § 3 Nr. 2 Buchstabe c TrinkwV 2001, aus denen Wasser für 

die Öffentlichkeit bereitgestellt wird. Bundesgesundheitsbl-Gesundheitsforsch-Gesundheitsschutz 2006, 

49:697 

[20] Umweltbundesamt 2006c: Ergebnisse einer Expertenanhörung am 31.03.2004 im Universitätsklinikum 

Bonn. Hausinstallationen, aus denen Wasser für die Öffentlichkeit bereitgestellt wird, als potenzielles Infektionsreservoir 

mit besonderer Berücksichtigung von Einrichtungen zur medizinischen Versorgung – Kenntnisstand, 

Prävention und Kontrolle. Bundesgesundheitsbl-Gesundheitsforsch-Gesundheitsschutz 2005, 

49:681 

[21] Umweltbundesamt 2006d: Trink was – Trinkwasser aus dem Hahn. Gesundheitliche Aspekte der Trinkwasser-Installation 

– Informationen und Tipps für Mieter, Haus- und Wohnungsbesitzer – Herausgeber: 

Umweltbundesamt, Postfach 14 06, 06844 Dessau, Redaktion: Fachgebiete II 3.6 und II 3.4, Stand: Juni 

2006 

[22] Umweltbundesamt 2006d: 6. Änderungsmitteilung zur Liste1 der Aufbereitungsstoffe und Desinfektionsverfahren 

gemäß § 11 Trinkwasserverordnung 20012. Stand: November 2006. Bundesgesundheitsbl- 

Gesundheitsforsch-Gesundheitsschutz 2006, 49:1172 

[23] VDI 6023 Blatt 1, Juli 2006, „Hygiene in Trinkwasser-Installationen; Anforderungen an Planung, Ausführugn, 

Betrieb und Instandhaltung“, VDI-Gesellschaft Technische Gebäudeausrüstung 

[24] WHO-Richtlinien 2004: Guidelines for Drinking-Water Quality (3rd ed, Vol. 1) WHO, Geneva 2004 

[25] ZVSHK: Betriebsanleitungen von Trinkwasser-Installationen, Spülen, Desinfizieren und Inbetriebnahme von 

Trinkwasser-Installationen, Dichtigkeitsprüfungen von Trinkwasser-Installationen mit Druckluft, Inertgas 

oder Wasser. 

[26] Ergebnisse einer Expertenanhörung am 31.03.2004 im Universitätsklinikum Bonn: Hausinstallationen, aus 

denen Wasser für die Öffentlichkeit bereitgestellt wird, als potenzielles Infektionsrisiko mit besonderer 

Berücksichtigung von Einrichtungen zur medizinischen Versorgung – Kenntnisstand, Prävention und Kontrolle. 

Bundesgesundheitsbl – Gesundheitsforsch – Gesundheitsschutz Juli 2006, Springer Medizin Verlag 

2006 

[27] DIN 1988-3: 12-98, „Technische Regeln für Trinkwasser-Installationen (TRWI) – Ermittlung der Rohrdurchmesser“, 

Beuth Verlag, Berlin 

[28] DVGW – Forschungsprogramm, „Ermittlung des Wasserbedarfs als Plangrundlage zur Bemessung von 

Wasserversorgungsanlagen“, Schlussbericht Dezember 1990 

[29] Otto, H., „Übernahme der Ergebnisse für die Berechnung der Trinkwasser-Installation“, Internationales 

Symposium Wasserbedarf in Igls/Tirol im Juni 1984, DVGW Schriftenreihe Wasser Nr. 44 

[30] Dendrit 5.4 „Trinkwasserinstallationen gemäß DIN 1988-3, DVGW W 551 und W 553“, Dendrit Haustechnik-Software 

GmbH, Dülmen 

[31] Rickmann, Bernd “Zirkulation mit Inlinern in den Warmwasser-Steigleitungen“ TGA Fachplaner 6/24 

[32] Anneken, Christoph/Knobloch, Sven “Konzeption und Aufbau einer Versuchsanlage zur Problematik innenliegender 

Zirkulationsleitungen“, Diplomarbeit, Fachhochschule Münster 2002 

[33] Meissner, Dorian/Wiebe, Jakob „Entwicklung von Algorithmen zur Berechnung von Zirkulationssystemen 

mit Inlinern in der TWW-Steigleitung“ Diplomarbeit, Fachhochschule Münster 2003 

197

8 Anhang 


[34] Rudat, Klaus „Analytische Untersuchung von Warmwasserverteilungssystemen mit strangweise innenliegenden 

Zirkulationsleitungen“ HLH, Bd. 51/1999 

[35] Ch. Saunus „Sterben die Trinkwasser-Zirkulationssysteme den Legionellentod?“ Sanitär- und Heizungstechnik 

4/5 1993 

[36] F. Schrapper „Hydraulisches Verhalten von thermisch geregelten Strangregulierventilen – Entwurf und 

Aufbau eines Prüfstandes“, Diplomarbeit 1995, Fachhochschule Münster 

[37] A. Kleine-Hartlage, „Weiterentwicklung eines thermisch geregelten Drosselventils für Trinkwasser-Zirkulationssysteme“, 

Diplomarbeit 1995, Fachhochschule Münster 

[38] J. Straube, „Planung einer Zirkulations – Pilotanlage mit thermisch geregelten Strangregulierventilen unter 

Verwendung von Windows-Dendrit 2.5 – Meßtechnische Voruntersuchungen“, Diplomarbeit 1996, Fachhochschule 

Münster 

[39] DVGW VP 554 – Vorläufige Prüfgrundlage “Thermostatische Zirkulationsregulierventile für den hydraulischen 

Abgleich in Warmwasser-Trinkwassersystemen“ 

[40] Mass, Tobias „Vergleich technischer Berechnungsprogrammen auf Grundlage des ZVSHK – Zertifizierungsverfahrens“,. 

Diplomarbeit Fachhochschule Münster 2004 

[41] Energieeinsparverordnung-EnEV) vom 1. Oktober 2007 Verordnung über energiesparenden Wärmeschutz 

und energiesparende Anlagentechnik bei Gebäuden 

[42] Ministerialblatt für das Land NRW (Ausgabedatum 14. März ´97) „Umweltverträgliches Planen und Bauen 

von Wasser- und Abwasseranlagen in Liegenschaften des Landes NRW 

[43] „Richtlinie für die Erkennung, Verhütung und Bekämpfung von Krankenhausinfektionen” Anlage zu Ziffer 

4.4.6 und 6.7 

[44] Bothe, Torsten/Thesseling, Andreas “Sanierung eines Trinkwasser-Zirkulationssystems in einem Krankenhaus 

gemäß der DVGW- Arbeitsblätter W 551 – W 553 Aufnahme des Istzustandes, Erarbeitung von 

Sanierungsmaßnahmen, Erfolgskontrolle“ Diplomarbeit Fachhochschule Münster, 2002 

[45] Dunker, Stefan “Sanierung einer mit Legionellen kontaminierten Trinkwasserinstallation in einem Krankenhaus“ 

Diplomarbeit Fachhochschule Münster, 2004 

[46] Peters, Raimund/Pennekamp, Rainer “Sanierung eines Zirkulationssystems in einem Krankenhaus“ 

Diplomarbeit Fachhochschule Münster, 2003 

[47] Nyhuis, Schmidt: „Einfluss der Stockwerksinstallation auf die Rohrleitungsdurchmesser von Trinkwasserinstallationen 

bei Verwendung von Edelstahlrohren“ nach DVGW W 541, Diplomarbeit 1996, Fachhochschule 

Münster 

198

8.2 Glossar 

8 Anhang 

8.2 Glossar 

Biofilm mikrobiell aktiver Belag auf allen wasserbenetzten Teilen; Konglomerat von 

Bakterien, anderen Mikroorganismen und extrazellulärer Substanz, 

Zufluchtsort für Legionellen und Pseudomonas aeruginosa. 

Coliforme Bakterien nicht eindeutig definierte Bakteriengruppe aus dem Bereich der Enterobacteriaceae. 

In der TrinkwV 2001 definiert als Laktose abbauende, Cytochromoxidase 

negative gramnegative Stäbchenbakterien; nahe Verwandte des 

E.coli; 

in der TrinkwV 2001 mit einem Grenzwert (0/100ml) mit zeitbegrenzten 

Überschreitungen belegt 

Desinfektion Reduzierung von Krankheitserregern auf ein Niveau, vom dem keine 

Erkrankungen mehr ausgelöst werden können; kann chemisch oder physikalisch 

durchgeführt werden 

Enterokokken runde Darmbakterien mit höherer Resistenz als E.coli; häufig im Darm von 

Vögeln; 

in der TrinkwV 2001 mit einem Grenzwert (0/100ml) belegt 

Escherichia coli (E.coli) stäbchenförmiges Darmbakterium aller Warmblüter, auch des Menschen; 

Indikator für eine fäkale Verunreinigung; 

in der TrinkwV 2001 mit einem Grenzwert (0/100ml) belegt. 

HACCP Hazard Analysis Critical Control Point. Aus der Lebensmittelindustrie stammendes 

Instrument zur Risikoabschätzung und Risikominimierung. Kritische 

Bereiche werden festgelegt und Kontroll/Lenkungspunkte definiert. 

Hazard = Gefährdung, Gefahr für die Gesundheit 

Analysis = Analyse, Untersuchung der Gefährdung 

Critical = kritisch, entscheidend für die Beherrschung 

Control = Lenkung, Überwachung der Bedingungen 

Point = Punkt, Stelle im Verfahren 

Hausinstallation Die Gesamtheit der Rohrleitungen, Armaturen und Geräte, die sich zwischen 

dem Punkt der Entnahme von Wasser für den menschlichen 

Gebrauch und dem Punkt der Übergabe von Wasser aus einer kommunalen 

Wasserversorgungsanlage bzw. einer Einzelwasserversorgungsanlage 

an den Verbraucher befinden 

199

8 Anhang 

8.2 Glossar 

Heterotrophe Bakterien Weit verbreitete Gruppe von Bakterien, die auf Zufuhr von organischen 

Nährsubstraten angewiesen sind 

Keimzahl Begriff sollte in der Wasserhygiene nicht mehr verwendet werden; häufig 

fälschlicherweise synonym verwendet mit KBE 

Kolonie-bildende-Einheiten (KBE) Anzahl von vermehrungsfähigen Einheiten = „Bakterien“, die bei definierten 

Wachstumsbedingungen sichtbare Kolonien auf Nährböden bilden. Diese 

Kolonien können durch einzelne Bakterien, aber auch durch Aggregate 

gebildet werden, die einzelne bis viele Bakterien enthalten 

Kontamination, endständig Eine Besiedlung, die ausschließlich an Entnahmearmaturen, Ausläufen, 

Duschen etc. vorzufinden ist. Das versorgende Netz ist mikrobiell unbelastet. 

Sanierung einfach 

Kontamination, systemisch Kontamination der gesamten Trinkwasseranlage oder von substanziellen 

Teilen der Anlage; Sanierung u.U. sehr schwierig 

Krankenhausbedingte Infektionen = nosokomiale Infektionen; Infektionen, die ein Patient während eines Krankenhausaufenthaltes 

erwirbt 

Legionella pneumophila Häufigste und aggressivste Legionellenart, insbesondere die Subgruppe 

Serogruppe 1, Subtyp pontiac 

Legionellen Warmwasserbakterien mit einem Lebensoptimum zwischen 30 °C und 

48 °C; Erreger schwerer Lungenentzündungen 

Multibarrierenkonzept Schutzkonzept, bei dem mehrere Schutzstufen hintereinander geschaltet 

werden, um die Gesamtsicherheit des Systems zu erhöhen 

Mykobakterien, atypische Warmwasserbakterien, die bei Dialysepatienten und HIV-infizierten Personen 

Infektionen auslösen können. 

Point-of-Use Filter Endständige Filter für Entnahmearmaturen oder Duschen, die Bakterien 

aus dem Trinkwasser zurückhalten. Ihr gezielter Einsatz z. B. in Transplantationseinheiten 

ist heute obligat 

Pseudomonaden überall vorkommende, nicht klar definierte Gruppe von Feuchtkeimen mit 

pathogenen, fakultativ pathogenen (z. B. Pseudomonas aeruginosa) und 

nichtpathogenen Arten; im Wasser sehr verbreitete Bakteriengruppe 

200

8 Anhang 

8.2 Glossar 

Pseudomonas aeruginosa überall vorkommender Feuchtkeim, der insbesondere Trinkwasser Kalt 

besiedeln kann; im Krankenhaus Erreger schwerer krankenhausbedingter 

Infektionen 

Sanierung Dauerhafte nachhaltige Verbesserung der hygienischen Qualität einer Trinkwasseranlage; 

nicht zu verwechseln mit Desinfektion 

Stagnation Zustand von Wasser, bei dem durch fehlende Entnahme ein Stillstand auftritt. 

Dieser Zustand begünstigt in der Regel den Aufwuchs von Biofilmen 

und die Anzahl von Mikroorganismen im Wasser sowie die Aufnahme von 

Schwermetallen aus Installationsmaterialien 

Stagnationsbeprobung, gestaffelte Spezielle Entnahmeprozedur, bei der gemäß einer Empfehlung des UBA 3 

Proben je Probenstelle mit 4-stündiger Stagnationszeit gewonnen werden 

Vorsorge/Vorsorgeprinzip Bei der Vorsorge geht es darum, theoretisch mögliche bzw. vermutete und 

nicht wie bei der Gefahrenabwehr hinreichend wahrscheinliche Umweltschäden 

zu vermeidern (z. B. Vorsorgegrundsatz BImSchG). 

WSP = Water Safety Plan Umfassendes Dokumentations- und Präventiv- und Handlungskonzept zur 

Wahrung der Wasserqualität in allen Bereichen einer Wassergewinnung/ 

Wasserverteilung/Hausinstallation 

201

2 Haftungsausschluss: Sämtliche Angaben in diesem Werk ... - Geberit

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