Download PDF - Pfisterer

Weitere Magazine

Empfehlungen

Info

19 σ zus,L 0 π 2π ϕ σ zus,L,max σ b,L Abb. 2.10 Maximal ertragbare Zusatzspannung bei vollständiger Drahtverschiebung Daraus erkennt man, dass jeder Draht bei einer bestimmten Krümmung sich zu verschieben beginnt, welcher abhängig von seiner - durch den Winkel ϕ definierten - Lage im Seilquerschnitt ist. Das bedeutet, dass die einzelnen Drähte des jeweils betrachteten Querschnittes, sich nicht notwendigerweise bei der gleichen Krümmung zu verschieben anfangen. Für ϕ → 0 geht (2.25) in (2.24) und für ϕ → π/2 in (2.23) über, Abb. 2.11; d.h. die Drähte “in Höhe” der Seilachse (ϕ = 0) sind die ersten und die Drähte am “Seilscheitel” (ϕ = π/2) die letzten, die von der Verschiebung erfasst werden. κ d,L (ϕ) κ e,L κ a,L −π/2 0 π/2 ϕ Abb. 2.11 Krümmung für den Beginn der Drahtverschiebung (abhängig von ϕ)
20 2.4 Die Biegesteifigkeit Wie in der Einleitung zu dieser Arbeit erwähnt, ist die Bestimmung der Biegesteifigkeit von zentraler Bedeutung für die Biegung von Drahtseilen. Denn, obwohl die Biegesteifigkeit eine konstruierte (Hilfs-) Grösse ist, erleichtert sie wesentlich - als Kombination von Material- und Querschnittswerten - die anschauliche Vorstellung der Vorgänge bei der Biegung. Entsprechend hat sie Beachtung in der Fachliteratur gefunden und viele z.T. schon zitierte Untersuchungen beschäftigen sich mit deren Ermittlung. In diesem Zusammenhang sollen im folgenden die Verhältnisse bei der Seilbiegung im Detail untersucht werden. Biegegleichung Die Grundlage für die Verformung eines Trägers bildet die sogenannte natürliche Gleichung der elastischen Linie des Trägers, bekannt aus der Festigkeitslehre: 1 M EJ bzw. M EJ mit: M : im Trägerquerschnitt wirkendes Biegemoment y(x) : Biegelinie des Trägers (hier die sogenannte Seillinie) 1 : Krümmung der neutralen Achse 1 y" : Krümmungsradius der neutralen Achse (EJ) : Biegesteifigkeit des Trägerquerschnittes
Seite 1 und 2: Die Seilbiegung mit einer durch die
Seite 3 und 4: Für meinen Vater
Seite 5 und 6: Summary The bending of stranded cab
Seite 7 und 8: einen Meilenstein zu dieser Themati
Seite 9 und 10: Zweite Näherung: Kontinuierliche A
Seite 11 und 12: 2 Anschaffungswert wird auf mehrere
Seite 13 und 14: 4 Dabei misst man die Biege-Amplitu
Seite 15 und 16: 6 Auch die Freileitungsingenieure h
Seite 17 und 18: 8 2. Grundlagen 2.1 Die Zugspannung
Seite 19 und 20: 10 Die Abb. 2.3 verdeutlicht diese
Seite 21 und 22: 12 Z L dα β L r L dϕ p L ρ L Ab
Seite 23 und 24: 14 Für die weiteren Herleitungen b
Seite 25 und 26: 16 ϕ δ d,L ϕ=0 h d,L r L d L Abb
Seite 27: 18 σ zus,L σ μ β ϕ dL e L sin
Seite 31 und 32: 22 σ b,L σ zus,L cosβ L σ b,L c
Seite 33 und 34: 24 In dieser Beziehung sind, je nac
Seite 35 und 36: 26 (EJ) = (EJ) min + (EJ) zus (2.40
Seite 37 und 38: 28 ∑ ( ( ) d) M = Z φ −Z sinφ
Seite 39 und 40: 30 Dagegen ist das Moment unterhalb
Seite 41 und 42: 32 Abschliessend zeigt Abb. 2.15 sc
Seite 43 und 44: 34 verschiebung) verhält sich das
Seite 45 und 46: 36 M M b “0” M m M R 0 κ m
Seite 47 und 48: 38 mit: C I = 70. 000 ⋅0, 97 ⋅5
Seite 49 und 50: ( ) zusI 2 40 ⎛ ⎞ 5,4 EJ = 3⋅
Seite 51 und 52: 42 trivialen Lösung ϕ = 0 noch zw
Seite 53 und 54: 44 Daraus erkennt man, dass aufgrun
Seite 55 und 56: 46 Schlaglänge a der Aussenlage b
Seite 57 und 58: 48 ( ( )) n Z = Z 1+ 2μ sinβ sin
Seite 59 und 60: 50 Nach dem Kraftwechselwirkungsges
Seite 61 und 62: 52 Erste Näherung: Kontinuierliche
Seite 63 und 64: 54 D.h. man nimmt eine kontinuierli
Seite 65 und 66: 56 Der ganze Berechnungsvorgang kö
Seite 67 und 68: 58 3.4 Zugkraft in den Innenlagen v
Seite 69 und 70: 60 ( ) ( ) EJ = E A r sinϕ cos β
Seite 71 und 72: 62 1. Annahme: Unverschobener Seilv
Seite 73 und 74: 64 M M R M m /κ m (EJ) min κ (E
Seite 75 und 76: 66 Phase 1 Die Drähte im Seil vers
Seite 77 und 78: 68 V W 3D W 4B W 4D W 3B W4 BRest P
Seite 79 und 80:
70 Phase 0 In der Phase 0 wird die
Seite 81 und 82:
72 M (EJ) min κ M m M R (EJ) max
Seite 83 und 84:
74 Aus dem Momentengleichgewicht am
Seite 85 und 86:
76 Als nächstes muss, für eine
Seite 87 und 88:
78 Eingabeteil Die Eingabe der Seil
Seite 89 und 90:
80 x) ?? k Abb. 4.8 Programm SEIL;
Seite 91 und 92:
82 Der gleiche Vorgang wird jetzt f
Seite 93 und 94:
84 α Eingabe Querbelastung V = 0 (
Seite 95 und 96:
86 telt [Möcks und Swart, 1969, Po
Seite 97 und 98:
88 Der Sensor ist über einen XYZ-T
Seite 99 und 100:
90 Abb. 5.4 Einzelschnitt (800 Mess
Seite 101 und 102:
92 5.2 Die Versuchsanordnung Zur be
Seite 103 und 104:
94 1 Abb. 5.11 Biegesteifigkeit der
Seite 105 und 106:
96 Diese Maschine erlaubt Zugkräft
Seite 107 und 108:
98 5.3 Die Versuchsseile Als eigent
Seite 109 und 110:
100 Als Eingabewerte für das Progr
Seite 111 und 112:
102 Es wird, vom dx-Signal getrigge
Seite 113 und 114:
104 2 1 3 Abb. 6.1 Gemessene und be
Seite 115 und 116:
106 2 1 3 Abb. 6.4 Gemessene und be
Seite 117 und 118:
108 Man sieht auch in Abb. 6.6 deut
Seite 119 und 120:
110 V[N] 1 Abb. 6.9 Hysterese von C
Seite 121 und 122:
112 Die Abbildung 6.10 zeigt für d
Seite 123 und 124:
114 6.5 Einfluss der Seilprobenlän
Seite 125 und 126:
116 V[N] 1 2 Abb. 6.15 Hysterese vo
Seite 127 und 128:
118 gesetzt, bei welcher nur eine Z
Seite 129 und 130:
120 Abb. 7.4a π/2 π 3π/2 0 π/2
Seite 131 und 132:
122 tische Schwingungsamplitude fes
Seite 133 und 134:
124 Die folgende Abb. 7.8 fasst das
Seite 135 und 136:
126 Auch in der sehr umfassenden St
Seite 137 und 138:
128 Auch wenn mit dem hier aufgeste
Seite 139 und 140:
130 8. Ausblick Im letzten Kapitel
Seite 141 und 142:
132 Anhang I Die aus der äusseren
Seite 143 und 144:
134 Unter Berücksichtigung der vor
Seite 145 und 146:
136 Daraus folgt: ∑ nL cosφ = si
Seite 147 und 148:
138 Die Lage der Seilbiegelinie im
Seite 149 und 150:
140 Bei den Finite Elemente Berechn
Seite 151 und 152:
142 Für Ein-Komponenten-Seile: π
Seite 153 und 154:
144 CIGRE: Study Committee 22 - Wor
Seite 155 und 156:
146 Papailiou, Müller, Roll: Anwen
Seite 157 und 158:
148 Symbolverzeichnis Lateinische S
Seite 159 und 160:
150 m a Reibungssummenfaktor der Au
Seite 161 und 162:
152 Z 0 Z 1 Z a Z c,n Z d Z d,a Z d
Seite 163 und 164:
154 ρ ρ a ρ e Krümmungsradius d
Seite 165 und 166:
3. 1 Kräftegleichgewicht an einem
Seite 167 und 168:
158 6. 12 Biegemoment von S32 bei S
Seite 169 und 170:
1576 IEEE Transactions on Power Del
Seite 171 und 172:
1578 ( ) _ ZsliP( -1) (14) (jslip
Seite 173 und 174:
1580 Fig. 7 shows as an example the
Seite 175 und 176:
1582 2000 where also poor correlati
Seite 177 und 178:
1584 DISCUSSION ULRICH GUTZER, PETE
Seite 179 und 180:
1586 L. Moecks (Richard Bergner Gmb
Seite 181:
1588 argument greasing will probabl
Alle anzeigen

Download PDF - Pfisterer

Erfolgreiche ePaper selbst erstellen

Template löschen?

Als Template speichern?