Etude de mod`eles de fermeture au second ordre et contribution `a ...
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18 CHAPITRE 1. ETUDE BIBLIOGRAPHIQUE<br />
1.4.4.1 Le flui<strong>de</strong> incompressible<br />
Puisque l’équation exacte pour la dissipation (définie en incompressible parε≡νu ′ i,ku′ ) fait i,k<br />
intervenir un gran<strong>de</strong> nombre <strong>de</strong> nouvelles corrélations inconnues, une équation phénoménologique<br />
est souvent [35, 71, 5] utilisée en substitution <strong>de</strong> l’équation exacte. Elle a la forme générale<br />
suivante:<br />
∂t (ε) +uk (ε) ,k = Pε + D t ε + D ν ε − Φε , (1.55)<br />
où Pε désigne les termes <strong>de</strong> production, Dt ε <strong>et</strong> Dν ε la diffusion turbulente <strong>et</strong> visqueuse respectivement<br />
<strong>et</strong> Φε la <strong>de</strong>struction. La modélisation du <strong>second</strong> membre <strong>de</strong> l’équation (1.55) est faite<br />
par l’analogie avec l’équation pour l’énergie cinétique turbulente (dont les termes sont obtenus<br />
en prenant la trace <strong>de</strong> l’équation (1.18)). Les termes diffusifs sont écrits en remplacantk parε<br />
<strong>et</strong> un modèle équivalent est utilisé (voir paragraphe 1.4.5). La production <strong>et</strong> la <strong>de</strong>struction sont<br />
exprimées par:<br />
Pε = Cε1 · ε<br />
<br />
−u<br />
k<br />
′ iu′ jui,j <br />
Φε = Cε2 · ε<br />
·ε . (1.56)<br />
k<br />
La constante <strong>de</strong> la <strong>de</strong>structionCε2 peut être calibrée par référence à la décroissance <strong>de</strong> turbulence<br />
isotrope en absence <strong>de</strong> production. Dans un écoulement homogène à cisaillement pur, le rapport<br />
entre dissipation <strong>et</strong> production <strong>de</strong>k perm<strong>et</strong> <strong>de</strong> déterminerCε1 en fonction <strong>de</strong> la valeur <strong>de</strong>Cε2.<br />
Finalement, les coefficients intervenant dans le modèle <strong>de</strong> diffusion sont liés àCε1 <strong>et</strong>Cε2 par les<br />
considérations <strong>de</strong> cohérence exposées dans l’annexe B.<br />
1.4.4.2 Le flui<strong>de</strong> compressible<br />
L’équation (1.55) peut être réécrite en introduisant une masse volumique variable:<br />
∂t<br />
<br />
ρε (ρv)<br />
<br />
+ ukρε (ρv) ε<br />
= −Cε1<br />
,k (ρv)<br />
k ρui,ju<br />
′′<br />
iu′′ j + Dt ε + Dν ε −Cε2ρ<br />
ε (ρv) 2<br />
k<br />
, (1.57)<br />
où on a utilisé le symboleε (ρv) afin <strong>de</strong> noter la dissipation obtenue par une simple extension du<br />
modèle incompressible.<br />
En réalité, le t<strong>au</strong>x <strong>de</strong> dissipation peut dévier <strong>de</strong> la valeur prédite par l’équation (1.57) à c<strong>au</strong>se<br />
<strong>de</strong> différents phénomènes physiques (compressibilité, rotation, <strong>et</strong>c.). Nous considérons ici les<br />
modifications apportées par l’action d’une dilatation moyenne ainsi que celles dues à la dilatation<br />
fluctuante.<br />
Influence <strong>de</strong> la dilatation moyenne. Une dilatation moyenne considérable peut être créée<br />
même si le nombre <strong>de</strong> Mach moyen est p<strong>et</strong>it, par exemple dans un écoulement confiné qui est<br />
comprimé. Quand la dilatation moyenne est non-nulle <strong>et</strong> que, en même temps, la dilatation<br />
fluctuante est négligeable, on parle <strong>de</strong> turbulence “compressée”.<br />
Reynolds [72] a montré que la variation <strong>de</strong> la dissipation dépend d’un terme <strong>de</strong> production<br />
supplémentaireSε1 qui est fonction <strong>de</strong> la dilatation moyenne:<br />
Sε1 = (1 −Cε3)ρε (ρv) ui,i . (1.58)<br />
Il déduit la valeur <strong>de</strong> la constanteCε3 en considérant la conservation du moment angulaire <strong>de</strong>s<br />
gran<strong>de</strong>s échelles <strong>de</strong> la turbulencek 2 /ε dans une compression sphérique, rapi<strong>de</strong>. Reynolds obtient:<br />
Cε3 = (7 − 2Cε1) 1<br />
3<br />
. (1.59)