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2 Theoretische Grundlagen<br />
Freier Rand<br />
11<br />
grenz ( c/<br />
t)<br />
= ⋅<br />
α<br />
240<br />
fy,<br />
k<br />
Gleichung 2.24: Grenzwert (c/t) für freien Rand<br />
Bei voller Plastizierung des Flansches, d. h. einem Verhältnis α = 1.0, entspricht der Nachweis<br />
am freien Rand dem Nachweis am gelagerten Rand.<br />
Vorhanden (c/t)<br />
Das vorhandene (c/t)-Verhältnis ermittelt sich aus der Querschnittsgeometrie wie folgt:<br />
vorh ( c/<br />
t)<br />
=<br />
b s<br />
− − r<br />
2 2<br />
t<br />
mit b Flanschbreite<br />
s Stegdicke<br />
r Ausrundungsradius<br />
Gleichung 2.25: (c/t)-Verhältnis Flansch<br />
2.6.2 Steg<br />
Bild 2.6 gibt für beidseitig gelagerte Plattenstreifen folgende Beschränkung vor:<br />
37<br />
grenz ( c/<br />
t)<br />
= ⋅<br />
α<br />
240<br />
fy,<br />
k<br />
mit α Verhältnis von Druckzone zu Gesamtbreite<br />
fy,k charakteristischer Wert der Streckgrenze in [N/mm2 ]<br />
Gleichung 2.26: Grenzwert (c/t) für Steg<br />
Der Anteil des Steges, der mit Druckspannungen belastet ist, ermittelt sich wie folgt:<br />
h<br />
N<br />
Nd<br />
=<br />
f ⋅ s<br />
y,<br />
d<br />
Gleichung 2.27: Steganteil mit Druck<br />
h S<br />
α ⋅ hS<br />
+<br />
Bild 2.7: Druckanteil für beidseitig gelagerten Plattenstreifen<br />
Daraus ergibt sich folgendes Druckzonenverhältnis:<br />
hN<br />
α = 0.<br />
5 +<br />
2 ⋅ h<br />
S<br />
mit = h − t − t − 2 ⋅ r<br />
hS o u<br />
Gleichung 2.28: Druckzonenverhältnis α<br />
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-<br />
-<br />
h N<br />
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