Bild 2.4-35 Erdbebenzonen aus <strong>DIN</strong> 4149 /11/ 2.4.8. Betonier- und Schalungslasten Lastannahmen für lotrechte Schalungen <strong>nach</strong> <strong>DIN</strong> 18218 (9.80) bzw. <strong>DIN</strong> EN <strong>12</strong>8<strong>12</strong> Lotrechte Schalungen werden neben Wind- und Arbeitsbetrieb vor allem durch Frischbetondruck p b belastet. P b h s P b h s h≤5v b Bild 2.4-36 Frischbetondruck 5v b 5v b P b h s h s 5v b h>5v b Die hydrostatische Druckhöhe h s ist dabei abhängig von der Betonkonsistenz und der Steiggeschwindigkeit v b . Bild 2.4-37 hydrostatische Druckhöhe An weiteren Einflüssen für den Frischbetondruck müssen <strong>nach</strong> <strong>DIN</strong> EN <strong>12</strong>8<strong>12</strong> die Rütteltiefe, die Frischbetontemperatur und die Frischbetonrohdichte berücksichtigt werden: 2.4.8.1. Die Rütteltiefe Wird bei Verwendung von Innenrüttlern mit Rütteltiefen h r > h s gearbeitet, so ist bis zur Tiefe h r mit dem hydrostatischen Druck zu rechnen, das heißt, der maximale Frischbetondruck ergibt sich dann zu p b = 25 · h r . Das Gleiche gilt für Außenrüttler, die auf einen Bereich h r > h s wirken. 2.4.8.2. Frischbetontemperatur Beträgt sie beim Einbringen des Betons weniger als +15°C oder kann diese Temperatur (z. B. infolge niedriger Außentemperatur) nicht bis zum Ende der Erstarrungszeit beibehalten werden, so müssen p b und h s für jedes 1 °C, um den die Frischbetontemperatur unter +15°C sinkt, um 3% erhöht werden. Kann bis zum Erstarrungsende eine höhere Frischbetontemperatur als +15°C beibehalten werden, so darf der Schalungsdruck entsprechend ermäßigt werden, insgesamt jedoch höchstens um 30% (entsprechend +25°C). 2.4.8.3. Frischbetonrohdichte Bei Verwendung von Schwerbeton muss der Betonierdruck p b je 1 kN/m³, um den die Rohdichte über 25 kN/ m³ liegt, um 4 % erhöht werden. Bei Leichtbeton darf um die gleichen Werte ermäßigt werden. h s bleibt unverändert. 23
und und σt,0, d σ myd , , σmzd , , σt,0, d + kred ⋅ σ myd , , + σmzd , , f σt,0, d + k t,0, d red ⋅ f σ myd , , + myd , , f σmzd , , mzd , , f + k t,0, d red ⋅ f + myd , , fmzd , , ft,0, d fmyd , , fmzd , , ≤1 ≤1 ≤1 (2.5-3) (2.5-3) Die Verwendung von Erstarrungsverzögerern führt je Beispiel: <strong>nach</strong> Betonkonsistenz und Zeitraum der Erstarrungsverzögerung bis zu den doppelten Schalungsdrücken (s. im Einzelnen Tab. 1 der Norm). Entsprechend <strong>DIN</strong>1055-8:2003-01 „Einwirkungen auf Tragwerke“ Teil 8: Einwirkungen während der Bauausführung und im Besonderen Lastannahmen bei lotrechten Schalungen <strong>nach</strong> <strong>DIN</strong> EN <strong>12</strong>8<strong>12</strong> (Entwurf) gelten beispielsweise im Abschnitt 6.1 (2) die Betonierlasten als veränderliche Last, welche zu den Traggerüst- und Schalhautlasten zu kombinieren sind. Die zugehörigen Verkehrslasten aus Arbeitsbetrieb sind entsprechend der Kombinationsregeln im GZT anzuhängen. 2.5. Bemessung von Stäben Beispiel: Beispiel: Untergurt, 6/22cm in C24 (Stab 3) Untergurt, Beispiel: A = 132 cm²; 6/22cm W = 484 in cm³ C24 (Stab 3) Untergurt, 6/22cm in C24 (Stab 3) A Untergurt, N = 132 59,5 cm²; kN 6/22cm = W 59500 = 484 in NC24 cm³ (Stab 3) A d = 132 cm²; W = 484 cm³ Nd A M= = 132 59,5 2,97 cm²; kNm kN = W = 59500 = 2970 484 Nm N cm³ Nd d = 59,5 kN = 59500 N Md Nd = 59,5 2,97 kN kNm = 59500 = 2970 N Nm Md = 2,97 kNm = 2970 Nm Md Nachweis = 2,97 für kNm ei<strong>nach</strong>sige = 2970 Nm Biegung Nachweis für ei<strong>nach</strong>sige Biegung Nachweis für ei<strong>nach</strong>sige Biegung Nachweis 59500 für ei<strong>nach</strong>sige Biegung σ t,0, d = 59500 = 4,50 N / mm² σ 2 t,0, d = 132 59500 ⋅10 = 4,50 N / mm² σ 2 t,0, d = 132 ⋅10 = 4,50 N / mm² 2 132 2970000 ⋅10 σ myd , , = 2970000 = 6,13 N / mm² (2.5-4) σ 3 myd , , = 2970000 484 ⋅10 = 6,13 N / mm² (2.5-4) σ 3 myd , , = 484 ⋅10 = 6,13 N / mm² (2.5-4) 3 4,50 484 6,13 ⋅10 ⇒ 4,50 + 6,13 = 0,46 + 0,37 = 0,83 < 1 ⇒ 9,69 4,50 + 16,6 6,13 = 0,46 + 0,37 = 0,83 < 1 ⇒ 9,69 + 16,6 = 0,46 + 0,37 = 0,83 < 1 9,69 16,6 (2.5-4) 2.5.1. Allgemeines 2.5.3 2.5.3 2.5.3 Druck, Knicken mit kc-Verfahren Druck, Knicken mit kc-Verfahren Druck, Knicken mit kc-Verfahren Das Nachweisformat <strong>nach</strong> <strong>DIN</strong> <strong>1052</strong>:<strong>2008</strong> /1/ ist allge- 2.5.3. σ Druck, Knicken mit k -Verfahren c,0, d c σ c,0, d 1 mit mein formuliert mit: E ≤ R . d d kσ ≤ cσ⋅cf,0, d ≤ 1 mit c,0, c,0, d d kc ⋅ f ≤ 1 mit c,0, d k ≤ 1 mit Bezogen auf einen Spannungs<strong>nach</strong>weis folgt damit: kc ⋅ f c ⋅ fc,0, d c,0, d ⎧ 1 ⎫ ⎪⎧ ⎪ kc = min ⎨ 1 ⎫ ⎪⎧ ,1⎬⎪ = Knickbeiwert mit kc = min 2 2 k 1 mod ⋅ f ⎪⎨k + 1 ⎫ ⎪ k −λ ,1 k rel, c ⎪⎬⎪ = Knickbeiwert mit k σ ≤ f mit f = (2.5-1) kc = c = min min ⎩ 2 2 ⎪⎨k + k −λ,1 ,1⎭ rel, c ⎪⎬Knickbeiwert = Knickbeiwert mit mit d d d ⎩ 2 2 2 2 γ ⎪ ⎭ k + k − λ 2 m k = 0,5 ⋅ ⎡⎩ k + k −λrel, c ⎪ 1+ β rel, c c ⋅( λrel, c − 0,3 ⎭ ) λ ⎤ ⎣ + 2rel, c k = 0,5 ⋅ ⎡1β ⎦ c ( λrel, c 0,3 ) λ ⎤ ⎣ + ⋅ − + 2rel, c k 2 k = 0,5 0,5 ⋅ ⎡ ⋅ 1 + β ⎦ c ⋅ ( λ λrel, c rel, c − 0,3 0,3 ) + λ ⎤ wobei ⎣ + ⋅ − + rel, c rel, c ⎦ Angenommen wird ein Binder in NKL 2, maßgebend ist wobei der Lastfall g + s bzw. g + s + w mit einem k Faktor wobei wobei β mod c = 0,2 für Vollholz und Balkenschichtholz β von 0,9 (unter 1000m ü.N.N. ). Als Holz kommt KVH in c = 0,2 für Vollholz und Balkenschichtholz β βc c = 0,2 0,1 0,2 für für Brettschichtholz Vollholz und und Balkenschichtholz und Holzwerkstoffe Qualität C24 zum Einsatz. βc = 0,1 für Brettschichtholz und Holzwerkstoffe β → Bemessungswerte des Widerstands <strong>nach</strong> /1/ βc = c = 0,1 für Brettschichtholz und und Holzwerkstoffe (2.5-5) Nagelplattenkonstruktionen Nagelplattenkonstruktionen Nagelplattenkonstruktionen <strong>nach</strong> <strong>nach</strong> <strong>DIN</strong> <strong>DIN</strong> <strong>1052</strong>:<strong>2008</strong> <strong>1052</strong>:<strong>2008</strong> Seite Seite (2.5-5) 23 23 Eine Nagelplattenkonstruktionen Informationsschrift der GIN <strong>nach</strong> e.V. <strong>DIN</strong> <strong>1052</strong>:<strong>2008</strong> Stand 18.01.2009 Seite (2.5-5) 23 (2.5-5) Eine Nagelplattenkonstruktionen Eine Informationsschrift Informationsschrift der der GIN <strong>nach</strong> GIN e.V. e.V. <strong>DIN</strong> e.V. <strong>1052</strong>:<strong>2008</strong> Stand Stand 18.01.2009 18.01.2009 23 Nagelplattenkonstruktionen Eine Informationsschrift der <strong>nach</strong> GIN <strong>DIN</strong> e.V. <strong>1052</strong>:<strong>2008</strong> Stand 18.01.2009 Seite Seite 23 23 Eine Eine Informationsschrift Informationsschrift der der GIN GIN e.V. e.V. Beispiel: Stand Stand 18.01.2009 18.01.2009 0,9 ⋅ 24 Beispiel: f Biegung Füllstab 6/8 cm in C24 (Stab 25) md , = 0,9 0,9 ⋅ ⋅ 24 24 ⋅ 24 f = 16,61 N / mm² Biegung Beispiel: Beispiel: fmd fmd , , md , = = 0,9 ⋅ 24 1, 3 = 16,61 = 16,61 N / / mm mm / mm ² ² ² Biegung Biegung Füllstab Beispiel: f 6/8 cm in C24 (Stab 25) md , = 0,9 ⋅ 24 1, 3 = 16,61 N / mm² Biegung Füllstab Beispiel: f A = 48 6/8 cm²; cm W in = 64 C24 cm³ (Stab 25) md , = 0,91, 1, ⋅ 1, 24 3 Füllstab 6/8 cm in in C24 (Stab 25) 3 = 16,61 N / mm² Biegung Beispiel: f 0,9 ⋅14 A Füllstab l = 48 = 3,48m; cm²; 6/8 W cm Knicken = in 64 C24 cm³ (Stab 25) md , = um starke Achse ft,0, d = 0,9 0,9 1, 3 16,61 / ² Biegung ⋅14 A Füllstab = 48 cm²; 6/8 W cm = in 64 C24 cm³ (Stab 25) f = 9,69 N / mm² Zug � Faser 1, 3 Zug ⎟⎟ Faser l = l 3,48m; = 348/(0.289 Knicken · 8)=151 um starke Achse t,0, d = 0,9 1, 0,9 3 ⋅14 ⋅14 = N mm A = 48 cm²; W = 64 cm³ Füllstab ⋅14 A = 48 cm²; 6/8 cm W = in 64 C24 cm³ (Stab 25) ftf,0, t,0, dd= = f = = 9,69 9,69 N / / mm mm / mm ² ² ² Zug Zug � �� Faser Faser l = 3,48m; Knicken um starke Achse t,0, d = 0,9 ⋅14 A = 48 cm²; W = 64 cm³ f 1, 3 = 9,69 N / mm² Zug � Faser 1, 3 λ l = N= 3,48m; 348/(0.289 Knicken = 1,72 kN = * 1720 8)=151 um starke Achse t,0, d = 0,9 ⋅14 A l l = = 3,48m; 48 cm²; Knicken W = 64 cm³ um starke Achse 1, 1, 3 = 9,69 N / mm² Zug � Faser f N d 0,9 ⋅ 21 λ l = 3,48m; 348/(0.289 Knicken * 8)=151 um starke Achse t,0, d = 1, 3 = 9,69 N / mm² Zug � Faser l λ fc,0, d = 0,9 ⋅ 21 = 14,53 N / mm² Druck � Faser Nd λ = λ = 3,48m; = 348/(0.289 = 348/(0.289 Knicken * * 8)=151 0,9 1,72 kN = 1720 * 8)=151 N fc,0, d = 0,9 1, 3⋅ 21 ⋅ 21 um starke Achse f ⋅ 21 1, 3 = 14,53 N / mm² Druck � Faser Nd λ = 348/(0.289 1,72 kN = 1720 * 8)=151 cf,0, d = = 14,53 N / mm² Druck � Faser Nd = 1,72 kN = 1720 N c,0, d = = 14,53 N / mm² Druck � Faser Nd = 1,72 kN = 1720 N fc,0, d = 0,9 ⋅ 21 1, 3 = 14,53 N / mm² Druck �Druck Faser ⎟⎟ Faser Nd Nachweis = 1,72 kN für = 1720 Druck N f <strong>nach</strong> dem Ersatzstabverfahren c,0, d = 0,91, 1, ⋅ 1, 3 21 3 λ = 348/(0.289 * 8)=151 = 14,53 N / mm² Druck � Faser Nd = 1,72 kN = 1720 N fc,0, d = 0,9 1, 3⋅ 2,5 = 14,53 N / mm² Druck � Faser Nd = 1,72 kN = 1720 N Nachweis (k -Verfahren) c für Druck <strong>nach</strong> dem Ersatzstabverfahren fc,90, d = 0,9 0,9 ⋅ 2,5 f = 1,73 N / mm² Druck ⊥Faser Nachweis für Druck <strong>nach</strong> dem Ersatzstabverfahren c,90, d = 0,9 1, 0,9 3 ⋅ 2,5 ⋅ 2,5 Nachweis für Druck <strong>nach</strong> dem Ersatzstabverfahren fcf,90, c,90, dd= = ⋅ 2,5 f 1, 3 = 1,73 = 1,73 N / / mm mm / mm ² ² ² Druck Druck ⊥ Faser Faser (kc-Verfahren) Nachweis für Druck <strong>nach</strong> dem Ersatzstabverfahren c,90, d = 0,9⋅ 2,5 f 1, 3 = 1,73 N / mm² Druck ⊥Faser (kc-Verfahren) Nachweis für Druck <strong>nach</strong> dem Ersatzstabverfahren c,90, d = 0,91, 1, ⋅ 1, 2,5 3 (kc-Verfahren) 3 = 1,73 N / mm² Druck ⊥Faser f (kc-Verfahren) c,90, d = 0,9⋅1, 2,0 3 = 1,73 N / mm² Druck ⊥ Druck Faser ⊥ Faser Nachweis für Druck <strong>nach</strong> dem Ersatzstabverfahren (kc-Verfahren) fvd , = 0,9 0,9 ⋅ 2,0 f = 1,38 N / mm² Schub aus Querkraft 1, 3 βc = 0,2 für Vollholz und Balkenschichtholz vd , = 0,9 1, ⋅ ⋅ 32,0 ⋅ 2,0 f (kc-Verfahren) vd f, vd , = = 2,0 f = 1,38 = 1,38 N / / mm mm / mm ² ² ² Schub Schub aus aus Querkraft Querkraft 1, 3 βc = 0,2 für Vollholz und Balkenschichtholz vd , = 0,9⋅ 2,0 f = 1,38 N / mm² Schub aus Querkraft 1, 3 βc = 0,2 für Vollholz und Balkenschichtholz vd , = 0,91, ⋅ 1, 2,0 3 βc βc = 0,2 für Vollholz und Balkenschichtholz = 1,38 N / mm² Schub aus Querkraft f 1, 3 Schub aus (2.5-2) Querkraft βc = 0,2 für (2.5-2) λ f Vollholz und Balkenschichtholz vd , = = 1,38 N / mm² Schub aus Querkraft 1, 3 (2.5-2) βc = 0,2 c,0, k 151 21 (2.5-2) λrel , c = λ für λ ⋅ f Vollholz fcf,0, c,0, kk c,0, k = 151 151 und Balkenschichtholz ⋅ 21 21 (2.5-2) λ = 2,57 rel λrel , c, c rel, c = λ π ⋅ ⋅ ⋅ fc,0, k E = 151 2 (2.5-2) 0,05 π ⋅ ⋅ ⋅ 21 λ ⋅11000 = 2,57 2,57 (2.5-2) rel, c = λ π ⋅ fc,0, k E = 151 2 0,05 π ⋅ 21 λ 3⋅11000 = 2,57 rel, c = λ π π ⋅ f E c,0, k E = 151 2 0,05 π 2 2 0,05 π ⋅ 21 ⋅11000 ⋅11000 λ 3 ⋅11000 = 2,57 rel, c = π⋅ E = 2 0,05 π ⋅ 3 2.5.2 2.5.2 Biegung Biegung + Zug Zug (Doppelbiegung) (Doppelbiegung) 3 ⋅11000 = 2,57 2.5.2 Biegung + Zug (Doppelbiegung) 2 k kk = = 0,5 0,5 π ⋅ ⋅ ⎡ ⎣⋅ ⎡ 1 + E 0,2 0,2 0,05 ⋅ ( 2,57 π − 0,3) 3⋅+ 11000 2,57² ⎤⎦ = 4,03 2.5.2 (z.B. Biegung Zuggurt + Zug + (Doppelbiegung) abgehängter Decke oder k = 0,5⋅ ⎣⎡ ⎣1⎡ 1 ⎣1 + 0,2 0,2⋅ + 0,2⋅( ( ⋅ 2,57 2,57 ( 2,57 − 0,3 − 0,3 3) ) + ) + 2,57² 2,57² ⎤⎤ ⎦ = 4,03 2.5.2 2.5.2. (z.B. Biegung (z.B. Dachlatten (z.B. Biegung Zuggurt Zuggurt + Zug Zuggurt und mit Zug + (Doppelbiegung) + abgehängter abgehängter Decke Decke oder oder k = 0,5⋅ ⎣⎡1+ 0,2⋅( 2,57 − 0,3) + 2,57² ⎤ ⎦ ⎤⎦ = 4,03 (z.B. Zuggurt + abgehängter Decke oder ⎦ = 4,03 2.5.2 Biegung + Zug (Doppelbiegung) zweiachsiger abgehängter Biegung) Decke oder ⎣⎧ ( 2,57 1 − 0,3) + 2,57² ⎤ = 4,03 ⎫ ⎦ Dachlatten (z.B. Dachlatten Zuggurt mit mit zweiachsiger + zweiachsiger abgehängter Biegung) Biegung) Decke oder k = 0,5⋅ ⎡⎣1+ 0,2⋅ ⎧ ⎧⎧ ( 2,57 1 1− 0,3) + 2,57² ⎤ = 4,03 (z.B. ⎪ ⎫ ⎫⎫ ⎦ Dachlatten Zuggurt mit + zweiachsiger abgehängter Biegung) Decke oder 1 ⎧0,14 ⎫ 2 ⎪ kc = min⎪ ⎧ ⎨4,03+ 4,032 −2,57² ⎪ ⎫ Dachlatten mit zweiachsiger Biegung) 1 ⎬ = min⎧⎨ 0,14 ⎫ k min min ⎬ = 0,14 c = ⎨⎪ ⎧⎪⎪ 0,14 2 min 4,03 + 4,03 2−2,57² ⎬⎪ ⎫ ⎧ ⎫ 2 ⎪⎪ ⎧0,14 ⎫ kk Dachlatten mit zweiachsiger Biegung) c c = min ⎧⎨⎨ 4,03 + 4,03 = ⎨⎧0,14 1 = 0,14 σt,0, d σ myd , , σ k min⎪4,034,03 2,57² ⎩ ⎬⎫ c = ⎨⎪ 14,03 − 2,57² ⎫⎬⎬ = min = 0,14 + 2 − ⎭ mzd , , + + kred ⋅ ≤1 1 ⎪⎬⎪ = min 1 = 0,14 σt,0, d σ myd , , σ ⎪ mzd , , ⎩ ⎭ ⎩⎨⎧ ⎨⎨0,14 k min 4,03 4,03 2,57² ⎭⎬⎫ ⎬⎬ = 0,14 σ c = ⎪⎨ + 2 − ⎪ f + t,0, d f + kred ⋅ myd , , f ≤1 1 ⎪⎬ = min⎧ 1 = 0,14 σt,0, d σ myd , , σmzd , , ⎩⎪ ⎭ ⎩⎨ 0,14 1 ⎫ t σ,0, d σ myd , , σ ⎪ ⎩ mzd , , k min 4,03 4,03 2,57² ⎭⎬ ⎭ c = ⎨ + − f + mzd , , 1720 t,0, d f + kred ⋅ myd , , f ≤1 1 ⎪= min 1 = 0,14 σ + t,0, d σ + k myd , , σ 1 mzd , , ⎩⎪ ⎬ ⎭ ⎩ ⎭ f + mzd , , σ c,0, d = 1720 t,0, d f + kred ⋅ myd , , f ≤1 1 ⎪ ⎨ ⎬ red ⋅ ≤ 1 ⎪ t,0, d σ myd , , σ ⎪ 1 mzd , , + + k ⎩ ⎭ red ⋅ ≤1 1 ⎪ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭ 1 σf t,0, d σ myd , , σ ⎪ mzd , , ⎩ ⎭ ⎩ ⎭ mzd , , = 0,35 N / mm² und und f + (2.5-3) (2.5-3) σ c,0, d = 1720 t,0, d f + kred ⋅ myd , , f ≤1 1 ⎪ tf,0, t,0, dd fmyd fmyd , , , , fmzd fmzd , , , 1720 σ ⎩ 1720 ⎭ c σ,0, c,0, dd = fund mzd , , (2.5-3) σ 4800 = 0,35 0,35 N / / mm / mm ² ² ² und c,0, d = 1720 t,0, d fmyd , , fmzd , , (2.5-3) und (2.5-3) σ 4800 = 0,35 N / mm² c,0, d = 1720 4800 und σt,0, d σ myd , , σ (2.5-3) σ 0,35 4800 = 0,35 N / mm² c,0, d = σ mzd , , + kred ⋅ + ≤1 = 0,18 ≤1 t,0, d σ myd , , σ 0,35 4800= 0,35 N / mm² und σt σ,0, d σ myd , , σmzd , , (2.5-3) 0,35 t,0, d σ myd , , σ 0,35 mzd , , σ mzd , , f + k t,0, d fmyd , , f 1 0,14 ⋅14,53 red ⋅ + ≤ = 0,18 ≤1 t,0, d σ myd , , σ 0,35 4800 σ + kkred ⋅ mzd , , f + k mzd , , t,0, d fmyd , , f 1 0,14 ⋅14,53 red ⋅ + ≤ = 0,18 ≤1 t,0, d σ + myd , , σ ≤1 = 0,18 ≤1 red ⋅ + ≤1 = 0,18 ≤1 0,35 σf mzd , , f + k mzd , , (2.5-6) (2.5-6) t,0, d fmyd , , f 1 0,14 ⋅14,53 red ⋅ + ≤ = 0,18 ≤1 t,0, d σ myd , , σ 0,35 tf,0, d fmyd , , f 0,14 ⋅14,53 t,0, d fmyd , , mzd f 0,14 ⋅14,53 , mzd , , , , f + k mzd , , t,0, d fmyd , , f 1 0,14 ⋅14,53 red ⋅ + ≤ = 0,18 ≤1 f mzd , , (2.5-6) (2.5-6) t,0, d fmyd , , f 0,14 ⋅14,53 (2.5-6) mzd , , (2.5-6) (2.5-6) Beispiel: Beispiel: Untergurt, Untergurt, Beispiel: Beispiel: Untergurt, 24 Untergurt, 6/22cm 6/22cm in in in C24 C24 (Stab (Stab 3) 3) 3) Beispiel: A Untergurt, Untergurt, A = = 132 132 cm²; cm²; 6/22cm 6/22cm W W = = 484 484 in in 484 C24 C24 cm³ cm³ (Stab (Stab 3) Untergurt, 3) Nd A = 132 59,5 cm²; 6/22cm kN = W 59500 = in 484 C24 N cm³ (Stab 3) A Nd A Nd Nd = = 132 = 59,5 59,5 cm²; kN kN = W = 59500 59500 = 59500 484 N cm³ N Md Nd = = 132 2,97 59,5 cm²; kNm kN W = = 59500 = 484 cm³ 2970 N Nm Md Nd Md Md = 2,97 59,5 2,97 kNm kN kNm = = 59500 = 2970 2970 N Nd Nm Nm Md = = 59,5 2,97 kN kNm = 59500 = 2970 N Nm Md = 2,97 kNm = 2970 Nm Md = 2,97 kNm = 2970 Nm 2.5.4 2.5.4 Kippen Kippen mit mit km-Verfahren km-Verfahren km-Verfahren 2.5.4 2.5.4 Kippen Kippen mit mit km-Verfahren 2.5.4 Kippen mit km-Verfahren km-Verfahren σ σ md σ, md , , σmd , ≤ 1 md , kσ m ⋅ f ≤ 1 md , k kk σm md , m ⋅⋅ff ≤ 1 md m ⋅ , md fmd , , k md , m ⋅ f ≤ 1 md , mit mit km⋅f ≤ 1 k mit md , m ⋅ fmd , c,0, d σ c,0, d = 480 0,35480 0,35 0,140,35 ⋅14,53 0,14 ⋅14,53 0,14 ⋅14,53 2.5.4 Kip 2.5.4 Kip 2.5.4 Kip σ md , σ md , 1 kσ ≤ md m ⋅ f, ≤ 1 md , km⋅f ≤ 1 md , mit km⋅fmd , mit mit ⎧ ⎪⎧ km = ⎨⎪ ⎧1,56 km = 1,56 ⎪⎩ ⎨⎪ km = ⎪⎩ ⎨1,561 ⎪⎩ 1 mit mit mit fm λrel, m = fm λrel, m = f σm λ m rel, m = σ m σ m für Rechtec für Rechtec für Rechtec Dabei sind Dabei sind Moduli Dabei sind einz Moduli einz des Moduli Anhan einz des Anhan Lastangriffs des Anhan Lastangriffs lagerungen Lastangriffs lagerungen lagerungen E0,05 E0,05 E0,05 G 05 = G 05 = G = 05
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