Nagelplattenbinder nach DIN 1052:2008-12 - Gütegemeinschaft ...

Weitere Magazine

Empfehlungen

Info

2.2.3. Nachweise im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit GZG Bei Dachtragwerken und üblichen Konstruktionen in Nagelplattenbauweise wird die Gebrauchstauglichkeit über Verformungen nachgewiesen. Hierzu sind die charakteristischen Werte der Einwirkungen (= 1,0-fach) zu verwenden. Die Verformung wird unter 1,0-fachen Lasten an Strukturen mit den mittleren Steifigkeiten E und G sowie mean mean der Verbindungsmittelsteifigkeit K bestimmt. Für die ser Lastkombination sind die Beiwerte ψ zu beachten. Eine vereinfachte Regel analog im GZT gibt es hier nicht. Charakteristische Charakteristische Einwirkungen Baustoffeigenschaften (gk, sk, qk…) (Ek = E0,mean) �Teilsicherheitsbeiwerte γ = 1,0 Lastfallkombinationen mit charakteristischen Werten Kombinationsbeiwerten ψ0, ψ2 Klasse der Bemessungswerte Lasteinwirkungsdauer der Einwirkungen (KLED) Bild 2.2-8 Verformungsgrenzen nach /1/ mit w = Verformung infolge ständiger Einwirkungen G w = Durchbiegung infolge veränderlicher Einwirkungen Q w = im lastfreien Zustand (falls vorhanden) 0 2.2.3.1. Nachweis in der charakteristischen (seltenen) Bemessungssituation Die Endverformung infolge veränderlicher Einwirkung (= Charakteristische, seltene Bemessungssituation) und zur Vermeidung von Schäden berechnet sich in der vorherrschenden veränderlichen Einwirkung zu: (2.2-11) (gd= gk, qd = qk) Verformungs- Nutzungsklasse beiwert (NKL) kdef Schnittgrößenermittlung (Md, Vd, Nd) Ermittlung des Ermittlung des Bemessungswertes der Bemessungswertes des Beanspruchung Gebrauchstauglichkeits- (z.B. Bemessungswert der kriteriums Enddurchbiegung wfin,d) (z.B. Grenzwert der Durchbiegung) Ed Rd Bild 2.2-7 Ablaufschema GZG Hinweis: Die Schnittkraftermittlung für GZT und GZG wird am gleichen Modell mit unterschiedlichen Eigenschaften geführt. Vereinfachend dürfen die aus 1,0-fachen Lasten am GZT System resultierenden Verformungen für den Gebrauchstauglichkeitsnachweis durch den Sicherheitsbeiwert g geteilt werden: m mit w Endverformung mit Kriechen inf. der Q,1,fin vorherrschenden veränderlichen Einwirkung w elastische Verformung infolge der Q,1,inst vorherrschenden veränderlichen Einwirkung bzw. bei weiteren veränderlichen Einwirkungen zu (2.2-12) Die gesamte Endverformung in der charakteristischen (seltenen) Bemessungskombination ergibt sich zu: (2.2-13) Die ψ -Werte für die Kombination von mehreren Veränderlichen sind Tab. 2.2-4 zu entnehmen. Die Beiwerte für das Kriechen sind der nachfolgenden Tabelle zu entnehmen. Baustoff 1 2 Vollholz Die Endverformung infolge ständiger Einwirkung berechnet sich grundsätzlich unter Berücksichtigung von Kriechen zu: (2.2-10) mit w Endverformung mit Kriechen aus Eigengewicht G,fin w elastische Verformung aus Eigengewicht, die G,inst sich sofort nach Belastung einstellt. a) b) Mit allen Furnieren faserparallel. a) Brettschichtholz Furnierschichtholz b) Nagelplattenkonstruktionen nach DIN 1052:2008 Nagelplattenkonstruktionen Eine nach DIN 1052:2008 Eine Informationsschrift der nach GIN e.V. DIN 1052:2008 Eine Informationsschrift der GIN e.V. Seite 8 Stand Seite 8 Stand 18.01.2009 Seite 8 Stand 18.01.2009 2.2.3 Nachweise im Grenzzustand der 2.2.3 Nachweise Gebrauchstauglichkeit im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit im Grenzzustand GZG der Bei Gebrauchstauglichkeit GZG Bei Dachtragwerken Gebrauchstauglichkeit und üblichen GZG Konstruktionen Bei in Dachtragwerken und üblichen Konstruktionen in Nagelplattenbauweise Dachtragwerken und wird üblichen die Gebrauchstaug- Konstruktionen in lichkeit Nagelplattenbauweise wird die Gebrauchstauglichkeit Nagelplattenbauweise über Verformungen wird nachgewiesen. die Gebrauchstaug- Hierzu lichkeit sind über Verformungen nachgewiesen. Hierzu sind die über charakteristischen Verformungen nachgewiesen. Werte der Einwirkun- Hierzu sind gen die charakteristischen Werte der Einwirkungen (= die 1,0-fach) charakteristischen zu verwenden. Werte der Einwirkungen Die (= 1,0-fach) zu verwenden. Die (= Verformung 1,0-fach) zu wird verwenden. unter 1,0-fachen Lasten an Die Strukturen Verformung wird unter 1,0-fachen Lasten an Strukturen Verformung mit den wird mittleren unter 1,0-fachen Steifigkeiten Lasten Emean Emean Emean und an Strukturen mit den mittleren Steifigkeiten Emean und Gmean Gmean Gmean sowie mit der den mittleren Verbindungsmittelsteifigkeit Steifigkeiten Emean und Kser Kser Kser Gmean Gmean sowie der Verbindungsmittelsteifigkeit Kser bestimmt. sowie Für der die Verbindungsmittelsteifigkeit Lastkombination sind die Kser Bei- bestimmt. Für die Lastkombination sind die Beiwerte ψ zu Für beachten. die Lastkombination Eine vereinfachte sind die Regel Beiwerte analog ψ zu beachten. Eine vereinfachte Regel analog ψ im zu GZT beachten. gibt es hier Eine nicht. vereinfachte Regel analog im GZT gibt es hier nicht. Bild 2.2-8 Verformungsgrenzen nach /1/ mit Bild 2.2-8 Verformungsgrenzen nach /1/ mit wG wG wG = Verformung aus nach Eigengewicht /1/ mit wG wG = Verformung aus Eigengewicht wQ wQ wQ = =Verformung Verformung aus Eigengewicht Nutzlast wQ wQ =Verformung aus Nutzlast w0 w0 w0 = =Verformung Überhöhung aus Nutzlast w0 w0 = Überhöhung 2.2.3.1 Nachweis in der charakteristischen 2.2.3.1 Nachweis (seltenen) in der charakteristischen (seltenen) in Bemessungssituation der charakteristischen Die (seltenen) Bemessungssituation Die Endverformung (seltenen) Bemessungssituation infolge veränderlicher Einwir- Die kung Endverformung ( = Charakteristische, infolge seltene veränderlicher BemessungssiEinwirkungtuation) ( = Charakteristische, seltene Bemessungssituation) ( = Charakteristische, und zur Vermeidung seltene von Bemessungssi- Schäden betuation)rechnet und zur Vermeidung von Schäden berechnet sich in der vorherrschenden veränderlirechnetchen sich in der vorherrschenden veränderlichen Einwirkung zu: chen Einwirkung zu: w Q,1, fin = wQ,1, inst w Q,1, fin = wQ,1, inst ( ( 1+ ψ 2,1 ⋅ kdef 1+ ψ 2,1 ⋅ kdef) ) ) (2.2-11) Q ,1, ,1, fin fin = w Q ,1, ,1, inst inst ( 1 + ψ 2,1 2,1 ⋅ k def def ) (2.2-11) (2.2-11) Q,1, fin = wQ,1, inst 1+ ψ 2,1 ⋅ kdef (2.2-11) Bild 2.2-7 Ablaufschema GZG Bild 2.2-7 Ablaufschema GZG Hinweis: Für GZT und GZG sind zwei verschiede- Hinweis: ne Für GZT und GZG sind zwei verschiedene statische Systeme erforderlich. Vereinfachend ne dürfen statische Systeme erforderlich. Vereinfachend dürfen die aus 1,0-fachen Lasten am GZT System dürfen resultierenden die aus 1,0-fachen Verformungen Lasten für am den GZT Gebrauchs- System resultierenden Verformungen für den Gebrauchs- resultierenden tauglichkeitsnachweis Verformungen durch für den den SicherheitsbeiGebrauchstauglichkeitsnachweis durch den Sicherheitsbeitauglichkeitsnachweis durch den Sicherheitsbeiwert γm γm γm geteilt werden: wert γm γm geteilt werden: winst,GZG winst,GZG winst,GZG ≅ winst,GZT winst,GZT winst,GZT / 1,3 winst,GZG winst,GZG ≅ winst,GZT winst,GZT / 1,3 mit mit w Q,1,fin Endverformung mit Kriechen inf. der vor- w Q,1,fin Endverformung mit Kriechen inf. der vor- Q,1,fin Endverformung herrschenden veränderlichen mit Kriechen Einwirkung inf. der vor- w herrschenden veränderlichen Einwirkung w Q,1,inst elastische Verformung infolge der vorherr- w Q,1,inst elastische Verformung infolge der vorherr- Q,1,inst elastische schenden Verformung veränderlichen infolge Einwirkung der vorherrschenden veränderlichen Einwirkung bzw. bei weiteren veränderlichen Einwirkungen zu bzw. bei weiteren veränderlichen Einwirkungen zu w Q Q,, i fin = wQ,, i inst w Q,, i fin = wQ,, i inst ( ( ψ0, i + ψ2, i ⋅ kdef ψ0, i + ψ2, i ⋅ kdef) ) ) (2.2-12) Q,, ,, i fin fin = w wQ Q ,, ,, i inst ( inst ψ 0, 0, i + ψ 2, 2, i ⋅ k kdef ) def (2.2-12) (2.2-12) Q,, i fin = wQ,, i inst ψ0, i + ψ2, i ⋅ kdef (2.2-12) Die gesamte Endverformung in der charakteristi- Die schen gesamte (seltenen) Endverformung Bemessungskombination in der charakteristischen (seltenen) Bemessungskombination ergibt schen sich zu: (seltenen) Bemessungskombination ergibt sich zu: sich zu: w fin = ∑wG, fin ⊕wQ,1, fin ⊕∑ wQ, i, fin (2.2-13) fin fin = w fin = ∑ w G , fin fin ⊕ w Q ,1, ,1, fin fin ⊕ ∑wG, fin ⊕wQ,1, fin ⊕ ∑ w Q , i , fin fin (2.2-13) ∑ wQ, i, fin (2.2-13) fin = ∑wG, fin ⊕wQ,1, fin ⊕∑ i > 1 1wQ, i, fin (2.2-13) i > 1 Die ψ -Werte für die Kombination mehrerer Verän- Die derlichen ψ -Werte sind für Tab. die 2.2-4 Kombination zu entnehmen. mehrerer Die Veränderlichen sind Tab. 2.2-4 zu entnehmen. Die Beiderlichenwerte für sind das Kriechen Tab. 2.2-4 sind zu entnehmen. der nachfolgenden Die Beiwerte für das Kriechen sind der nachfolgenden werte Tabelle für zu das entnehmen. Kriechen sind der nachfolgenden Tabelle zu entnehmen. Tabelle zu entnehmen. Nutzungsklasse 3 Die Endverformung infolge ständiger Einwirkung Die berechnet Endverformung sich grundsätzlich infolge ständiger unter Berücksichti- Einwirkung berechnet sich grundsätzlich unter Berücksichti- berechnet gung von Kriechen sich grundsätzlich zu: unter Berücksichtigung von Kriechen zu: gung von Kriechen zu: w G, fin = wG, inst ⋅ ( 1+ kdef ) (2.2-10) G , fin = w G , inst ⋅ w G, fin = wG, inst ⋅ ( ( 1 + k def 1+ kdef ) ) (2.2-10) (2.2-10) G, fin = wG, inst ⋅ 1+ kdef (2.2-10) mit mit w G,fin Endverformung mit Kriechen aus Eigen- w G,fin Endverformung mit Kriechen aus Eigen- G,fin Endverformung gewicht mit Kriechen aus Eigen- w gewicht w G,inst elastische Verformung aus Eigengewicht, w G,inst elastische Verformung aus Eigengewicht, G,inst elastische die sich sofort Verformung nach Belastung aus Eigengewicht, einstellt. die sich sofort nach Belastung einstellt. 0,60 0,80 2,00 Balkenschichtholz Brettsperrholz Die Werte für k def für Vollholz, dessen Feuchte beim Einbau im Fasersättigungsbereich oder darüber liegt und im eingebauten Zustand austrocknen kann, sind um 1,0 zu erhöhen. Tab. 2.2-9 Kriechbeiwerte k aus kdef kdef kdef / aus 1/ / 1/ def Tab. 2.2-9 Kriechbeiwerte kdef kdef aus / 1/ w G w Q w 0 9
(Wohlbefinden) berechnet sich die Verformung aus Soweit die statisch erforderlichen Querschnitte allen veränderlichen Einwirkungen zu: größere Verformungen zulassen, sind die Anfor- Nagelplattenkonstruktionen nach DIN DIN 1052:2008 derungen mit dem Bauherrn abzustimmen Seite 9 Eine Nagelplattenkonstruktionen w Q ,, i fin Informationsschrift = ψψ 2, i ⋅ w Q ,, i inst ( 1 + k der def ) nach GIN e.V. DIN 1052:2008 (2.2-14) (Achtung Haftungsfrage). Dies Stand ist besonders 18.01.2009 18.01.2009 Seite bei 9 Eine Informationsschrift der GIN e.V. Studiobindern mit Untergurt zu beachten. Stand 18.01.2009 2.2.3.2. Nachweis in der quasi-ständigen Diese Forderung wird bei Einfeldsystemen oder Syste- 2.2.3.2 2.2.3.2 mit Nachweis Nachweis Bemessungssituation in der quasi-ständigen Diese In einfachen men ähnlicher Forderung Fällen Tragwirkungen wird kann bei Einfeldsystemen eine Berechnung i.d.R. vom statisch oder der erfor- 2.2.3.2 w Bemessungssituation Nachweis in der quasi-ständigen Systemen Diese Forderung derlichen Querschnitt ähnlicher wird nicht Tragwirkungen bei Einfeldsystemen erreicht. Dies i.d.R. oder Q,i,fin Bemessungssituation Endverformung mit Kriechen infolge quasi- Systemen Eigenfrequenz ähnlicher hier den Tragwirkungen Nachweis erbringen. i.d.R. Siehe vom ist besonders vom Für Für die die die quasi-ständige Bemessungssituation ständiger quasi-ständige Lasten Bemessungssituation Bemessungssituation (Wohlbe- statisch Systemen statisch dazu auch bei Studiobindern erforderlichen Kreuzinger ähnlicher mit Untergurt Tragwirkungen / Querschnitt Mohr in /59/. zu beachten. nicht i.d.R. erreicht. Eine vom Be- (Wohlbefinden) Für (Wohlbefinden) finden) die berechnet quasi-ständige berechnet sich die Verformung sich Bemessungssituation die Verformung aus allen verän- aus Soweit statisch Soweit rechnung die erforderlichen der statisch Eigenfrequenz erforderlichen Querschnitt kann hier nicht einen Querschnitte erreicht. genaueren allen (Wohlbefinden) allen derlichen Die veränderlichen gesamte Einwirkungen berechnet Endverformung Einwirkungen zu: sich die zu: Verformung in der quasi- aus größere Soweit größere Nachweis die Verformungen erbringen. statisch Siehe erforderlichen zulassen, dazu auch sind Kreuzinger Querschnitte die Anfor- / Mohr allen ständigen veränderlichen Bemessungskombination Einwirkungen zu: ergibt sich zu: derungen größere derungen 2.3 in /49/. Geometrie Verformungen mit dem und zulassen, Bauherrn Steifigkeiten sind abzustimmen die Anfor- w Q ,, i fin fin Q ,, i fin = ψ ψ ψψ 2, 2, i 2, i ⋅ w Q ,, i inst Q,, i inst ( ( ,, 1 Q i inst + k def def ) ) def ) (2.2-14) (2.2-14) (Achtung derungen (Achtung Haftungsfrage). Haftungsfrage). mit dem Bauherrn Dies Dies ist ist besonders besonders abzustimmen bei bei w wQ,, i fin Q,, i fin = ψ 2, i 2, i ⋅ w wQ,, i inst ( ,, 1 Q i inst + k kdef ) def (2.2-14) fin = ∑ w G , fin ⊕ ∑ w Q ,, i fin (2.2-15) Studiobindern (Achtung 2.3.1 Steifigkeit Haftungsfrage). normaler mit Untergurt Dies Stäbe zu beachten. ist besonders und An- Studiobindern mit Untergurt zu beachten. bei i ≥ 1 mit In Studiobindern schlüsse mit In 2.3. einfachen Geometrie mit Fällen Untergurt und kann Steifigkeiten zu eine beachten. Berechnung der w mit w Endverformung mit Kriechen infolge quasi- Q,i,fin Endverformung mit Kriechen infolge quasi- Eigenfrequenz In Zur einfachen Verbindung Fällen zwischen ständiger Lasten 2.3.1. Steifigkeit hier normaler den kann den Nachweis eine Anschlussmittel- w Berechnung Stäbe erbringen. und Anschlüsse Siehe der 2.2.3.3 Q,i,fin Endverformung Grenzwerte für Verformungen mit Kriechen infolge quasi- Eigenfrequenz hier den Nachweis erbringen. Siehe w Q,i,fin Q,i,fin ständiger Endverformung Lasten mit Kriechen infolge quasi- dazu Eigenfrequenz punkten mit den auch Kreuzinger hier Stabachsen den / Mohr Nachweis der anzuschließen- in /59/. erbringen. Siehe Grenzwerte ständiger der Lasten Lasten Verformung sind generell, der dazu auch Kreuzinger / Mohr in /59/. ständiger Lasten dazu den Stäbe auch Kreuzinger können nach / Mohr Norm in fiktive /59/. Stäbe ange- Nutzung entsprechend, mit dem Bauherrn zu ver- Die gesamte Endverformung in der quasi-ständigen Benommen Zur Verbindung werden. zwischen Die Steifigkeiten den Anschlussmittelpunkten der Stäbe sind Die einbaren.messungskombination gesamte Zu beachten Endverformung ist auch, dass ergibt sich zu: in der die berechquasiquasi- mit den Stabachsen der anzuschließenden Stäbe könständigen Die gesamte Bemessungskombination Endverformung in ergibt der sich quasi- anzunehmen mit: ständigenneten Verformungen Bemessungskombination mit den Mittelwerten ergibt sich der Stei- zu: zu: 2.3 nen nach Geometrie Norm fiktive und Stäbe Steifigkeiten Steifigkeiten angenommen werden. Die ständigen Bemessungskombination ergibt sich zu: 2.3 Steifigkeiten Geometrie der Stäbe und sind Steifigkeiten anzunehmen mit: w figkeiten fin fin = ∑ w wG, fin G , fin ⊕ ∑ w wQ,, i fin Q ,, i fin (2.2-15) (2.2-15) 2.3.1 Steifigkeit normaler Stäbe und An- fin = ∑w errechnet G, fin ⊕∑ w werden – die Verformungen Q,, i fin (2.2-15) 2.3.1 für normale Steifigkeit Stäbe: normaler Stäbe und An- w können fin fin = ∑ w also G, fin G, fin ⊕ lokal ∑ i ≥ 1 i ≥ 1 w auch größer sein. Ansonsten Q,, i fin Q,, i fin (2.2-15) 2.3.1 • Steifigkeit für normale schlüsse Dehnsteifigkeit normaler Stäbe E0,mean E0,mean und A An- werden folgende i ≥1 i ≥1 Grenzwerte / 1 / empfohlen: Stäbe: Zur • Dehnsteifigkeit Verbindung • schlüsse Biegesteifigkeit zwischen den E Anschlussmittel- E0,meanI A 0,mean 2.2.3.3 2.2.3.3. Grenzwerte Grenzwerte für für Verformungen Verformungen punkten Zur punkten Verbindung • Schubsteifigkeit • Biegesteifigkeit mit den zwischen Stabachsen den E der Anschlussmittel- G0,meanA I anzuschließen- 0,mean Grenzwerte 2.2.3.3 Grenzwerte Durchbiegungen Grenzwerte der Verformung in für der Verformungen charakteristischen sind generell, generell, der Bedenpunktenden • Schubsteifigkeit Stäbe • Torsionssteifigkeit mit können den Stabachsen nach Norm der G fiktive G0,mean G0,mean anzuschließen- A Stäbe It It ange- 0,mean Nutzung Grenzwerte Nutzung messungssituation: Grenzwerte entsprechend, der Verformung sind eigenverantwortlich mit dem sind Bauherrn generell, unter Beachtung zu ver- der der nommendennommen • Torsionssteifigkeit Stäbe werden. können Die nach Steifigkeiten Norm G fiktive I der Stäbe Stäbe ange- sind 0,mean t einbaren. Nutzung einbaren. entsprechend, Empfehlung Zu der beachten Norm festzulegen. ist mit auch, dem Bauherrn Zu dass dass berücksichtigen die berech- zu ver- ist anzunehmen nommen anzunehmen und bei Verbindungen: werden. mit: Die Steifigkeiten der Stäbe sind neteneinbaren.neten w auch, dass Verformungen Zu beachten die berechneten mit ist den auch, Verformungen Mittelwerten dass die mit der berech- Q , inst Verformungen ≤ �� 300 ( Kragträger mit den � � Mittelwerten 150 ) der (2.2-16) den SteiMittel- anzunehmen und bei • Verbindungen: Dehnfedersteifigkeit mit: Ki Ki figkeitennetenfigkeiten Verformungen werten der errechnet Steifigkeiten werden mit den Mittelwerten errechnet – werden die Verformungen der Stei- – zusätzlich ist für • normale Dehnfedersteifigkeit • Drehfedersteifigkeit Stäbe: K Kϕ i können figkeiten können mit die Gesamtverformung also errechnet lokal auch werden des größer Tragwerks – die sein. Verformungen zu beachten. Ansonsten Die für • normale Drehfedersteifigkeit • Dehnsteifigkeit Stäbe: K E0,mean E0,mean j E0,mean A werden können werden w Q,inst Verformungen folgende folgende also elastische lokal können Grenzwerte Verformung auch also größer lokal / 1 aus auch / empfohlen: sein. Nutzlasten größer Ansonsten die sein. An- • • Dehnsteifigkeit E0,mean sowie • • bei E0,mean Biegesteifigkeit Biegesteifigkeit fiktiven Stäben: E0,meanI A werden sonsten werden folgende sich sofort folgende Grenzwerte nach Belastung Grenzwerte / 1 / empfohlen: einstellt /1/ empfohlen: sowie • bei Schubsteifigkeit Biegesteifigkeit Schubsteifigkeit Schubsteifigkeit wie fiktiven die Stäben: Steifigkeit der E0,meanI G0,meanA weiterführenden Durchbiegungen Durchbiegungen sowie in der charakteristischen Be- • wie • • die Torsionssteifigkeit Schubsteifigkeit Steifigkeit der weiterführenden G0,meanA Stäbe G0,mean It messungssituation: Durchbiegungen Durchbiegungen in in der der charakteristischen BemessungsBe- Stäbe G0,meanA G0,mean G0,mean It It messungssituation: • Torsionssteifigkeit G0,mean G0,mean It It messungssituation: w situation: fin − w G , inst ≤ �� 200 ( Kragträger � � 100 ) (2.2-17) Für den Nachweis der Gebrauchstauglichkeit gelten die und Für bei den Verbindungen: Nachweis der Gebrauchstauglichkeit gel- w ww QQ , inst ( ) Moduln E ; G und K . mean mean ser Q , inst ≤ �� 300 ( Kragträger � � � � 150 ) (2.2-16) und bei (2.2-16) • Dehnfedersteifigkeit Verbindungen: Ki w wQ, inst Q, inst ≤ �� 300 ( Kragträger � � 150 ) (2.2-16) ten die • Dehnfedersteifigkeit Moduln Emean; Gmean Gmean und Ki Ki Kser. Und für die Durchbiegung in der quasi-ständigen • Dehnfedersteifigkeit Ki Ki Für den • Drehfedersteifigkeit Kϕ Kϕ Nachweis der Tragfähigkeit Kϕ sind diese wie folgt mit Bemessungssituation: • Drehfedersteifigkeit Kϕ Kϕ mit abzumindern. w mit Für den Nachweis der Tragfähigkeit sind diese wie w Q,inst Q,inst elastische Verformung aus Nutzlasten die w elastische Verformung aus Nutzlasten die sich sowie bei fiktiven Stäben: Q,inst Q,inst sich elastische sofort nach Verformung Belastung aus einstellt Nutzlasten die sowie folgt abzumindern. bei bei fiktiven Stäben: w sich sofort nach nach Belastung einstellt fin − w 0 ≤ �� 200 ( Kragträger � � 100 ) (2.2-18) sofort nach Belastung einstellt sowie bei • wie fiktiven die Stäben: Steifigkeit der weiterführenden sowie sich sofort nach Belastung einstellt • wie die Steifigkeit der weiterführenden weiterführenden sowie E sowie sowie • mean Stäbe wie die G Steifigkeit K mean u , mean der weiterführenden 2 K ser (2.3-1) mit E = ; G = ; K = = ⋅ Stäbe w fin fin − w ww G , inst G , inst ≤ �� 200 ( Kragträger � � � � 100 ) (2.2-17) γγ M γγ M γγ M 3 γγ M w 0 planmäßige Überhöhung w (2.2-17) fin ( ) Für den Nachweis der Gebrauchstauglichkeit gel- fin − w wG, inst G, inst ≤ �� 200 ( Kragträger � � 100 100) (2.2-17) Für den Nachweis der Gebrauchstauglichkeit (2.3-1) gelgelten Für ten die den Moduln Nachweis Emean; der Gmean Gmean Gebrauchstauglichkeit Gmean und und Kser. gel- Und Daraus für folgt, die Durchbiegung dass für Tragwerke in der quasi-ständigen mit hohem EiBeten 2.3.2. die Moduln Dreh- und Emean; Verschiebefedern Gmean Gmean und Kser. Und Bemessungssituation: messungssituation:gengewichtsanteil für die Durchbiegung (z.B. Begrünte in der quasi-ständigen Dächer) die Für den Nachweis Nachweis der Tragfähigkeit sind diese diese wie wie Bemessungssituation: Kriechverformung maßgebend werden kann. Die über die Plattenanschlussfläche verteilten Nägel der (2.2-18) folgt Für folgt 2.3.2 den abzumindern. Nachweis Dreh- und der Verschiebefedern Tragfähigkeit sind diese wie w fin ( ) Nagelplatte bilden in der Summe einen nachgiebigen fin − −− w ww 0 0 ≤ �� 200 200 ( Kragträger � � � � 100 ) (2.2-18) (2.2-18) folgt Die über abzumindern. die Plattenanschlussfläche verteilten Nä- w wfin fin − w w0 0 ≤ �� 200 ( Kragträger � � 100 ) (2.2-18) gel Anschluss, E der Nagelplatte mean der sowohl in Kdie Plattenhauptrichtungen u, mean 2 mit mean G Gmean K mean G bilden Kuu , mean mean in der mean u, mean 2 Summe mean K einen ser ser mit E (Verschiebefeder) = E Emean ; G = als ; K Kauch = Kin eine = Drehfedersteifigkeit ⋅ mean G ; K = K = mean u, mean mean u, mean 2 ⋅ 2.2.3.4 Schwingungsnachweis nachgiebigen K Kser ser w planmäßige Überhöhung γγ 3 0 M γγ M γγ 3 M γγ M w mit E = γγ Anschluss, MM ; G = γγ der M ; K = γγ sowohl M = 3 in M ⋅ γγ die Plat- M w Der 0 um den Drehpunkt S zerlegt werden kann. Die Feder- 0 Schwingungsnachweis planmäßige Überhöhung Überhöhung gilt bei Decken in tenhauptrichtungen γ γM M γ (Verschiebefeder) M γ γM M 3 als γ auch in M w steifigkeiten des Anschlusses (2 Platten) berechnen (2.3-1) 0 planmäßige Überhöhung (2.3-1) Wohnräumen als erfüllt, wenn in der quasi- eine Drehfedersteifigkeit um den Drehpunkt sich Daraus folgt, dass für Tragwerke mit hohem Eigenge- (2.3-1) S zer- Daraus somit zu: wichtsanteilständigen folgt, folgt, Bemessungssituation (z.B. dass dass begrünte für Tragwerke Tragwerke Dächer) mit die hohem hohem KriechverforEilegt werden kann. Die Federsteifigkeiten des Angengewichtsanteil Daraus gengewichtsanteilgengewichtsanteil folgt, dass mung maßgebend werden (z.B. (z.B. für Tragwerke Begrünte mit kann. Dächer) Dächer) hohem die Eischlusses (2 Platten) berechnen sich somit zu: Kriechverformung gengewichtsanteil Kriechverformung Kriechverformung w maßgebend maßgebend (z.B. Begrünte werden Dächer) kann. kann. die G , inst + w Q , inst ⋅ ⋅ψψ 2 ≤ 6 mm (2.2-19) 2.3.2 Dreh- und Verschiebefedern Kriechverformung maßgebend werden kann. Die 2.3.2 Die K X über über = K ser Dreh- die ⋅ 2 ⋅ Plattenanschlussfläche Plattenanschlussfläche A und eff Verschiebefedern verteilten Nä- (2.3-2) 2.2.3.4. Schwingungsnachweis gel Die gel über der Nagelplatte Nagelplatte die Plattenanschlussfläche bilden in der Summe Summe verteilten einen Nä- eingehalten wird. Bei Mehrfeldträgern ist die K Y = K ser ⋅ 2 ⋅ A eff (2.3-2) 2.2.3.4 Schwingungsnachweis Schwingungsnachweis nachgiebigen gel nachgiebigen der Nagelplatte Anschluss, bilden der in sowohl der Summe in die einen Durchbiegung des größten Feldes, unter Beach- K Plat- ϕϕ = K ser ⋅ 2 ⋅ I p 2.2.3.4 Der Schwingungsnachweis gilt bei Decken in Wohnräu- Der Schwingungsnachweis gilt bei Decken in tenhauptrichtungen nachgiebigen Anschluss, (Verschiebefeder) der sowohl in als die auch Plat- Der tung Schwingungsnachweis der elastischen Einspannung, gilt bei zu begrenzen. Decken in tenhauptrichtungen (Verschiebefeder) als auch in men als erfüllt, wenn in der quasi-ständigen Bemes- Im statischen Modell kann die Drehfeder sowohl starr Wohnräumen Der Schwingungsnachweis als erfüllt, wenn gilt bei in der Decken quasi- in eine tenhauptrichtungen Drehfedersteifigkeit (Verschiebefeder) um den Drehpunkt als auch S zer- in Wohnräumen als erfüllt, wenn in der quasiquasi- eine Drehfedersteifigkeit um den Drehpunkt S S zerzersungssituation oder auch gelenkig angenommen werden, solange die ständigen Wohnräumen Bemessungssituation als erfüllt, wenn in der quasilegt eine werden Drehfedersteifigkeit kann. Die Federsteifigkeiten um den Drehpunkt des S zerständigen Bemessungssituation legt werden kann. Die Federsteifigkeiten des des AnAnständigen Bemessungssituation schlusseslegtschlusses Kinematik werden (2 des kann. Platten) Anschlusses Die berechnen Federsteifigkeiten beachtet sich wird somit somit (siehe des zu: Kapitel An- w (2.2-19) 3.1. ff). G , inst + w Q , inst ⋅ ⋅ψψ 2 ≤ 6 mm (2.2-19) schlusses (2 Platten) berechnen sich somit zu: G , inst + + w Q , inst ⋅ ⋅ψψ 2 ≤ ≤ 6 mm (2.2-19) w wG, inst K X = K ser ⋅ 2 ⋅ A G, inst + w wQ, inst Q, inst ⋅ ψ 2 ≤ 6 mm (2.2-19) KKXX = KK ser ⋅⋅22 ⋅ ⋅AAeff eff eff eingehalten wird. Bei Mehrfeldträgern ist die Durchbie- K KX 2 Die X = K Kser Steifigkeit ser ⋅ ⋅2 ⋅ A Aeff pro eff Flächeneinheit ist dabei von der Form eingehalten gung des größten wird. Feldes, Bei Mehrfeldträgern unter Beachtung der ist elasti- die K Y Y = K ser ser ⋅ 2 22 ⋅ A eff eff (2.3-2) und Anordnung der einzelnen Nägel abhängig und ist Durchbiegung eingehalten wird. schen Einspannung, des zu größten Bei Mehrfeldträgern begrenzen. Feldes, unter ist Beach- die K KY Y = K Kser ser ⋅ 2 ⋅ A Aeff eff (2.3-2) Durchbiegung des größten Feldes, unter Beach- K Kϕϕ der ϕϕ = = Zulassung K ser ser ⋅ ⋅⋅ 2 ⋅ ⋅⋅ I Ipp p der Platte zu entnehmen. tung Durchbiegung tung der elastischen des größten Einspannung, Feldes, zu zu unter begrenzen. begrenzen. Beach- K Kϕ ϕ = K Kser ser ⋅ 2 ⋅ I Ip p tung der elastischen Einspannung, zu begrenzen. 10
Seite 1 und 2: Nagelplattenkonstruktionen nach DIN
Seite 3 und 4: 1. Einleitung Nagelplatten als Holz
Seite 5 und 6: 2.1.3. Holzschutz Dem Prinzip, das
Seite 7: Holzbau nach DIN 1052:2008 /1/ folg
Seite 11 und 12: Deckung aus Dachziegeln, Dachsteine
Seite 13 und 14: 2.4.4.5 Hintereinandergereihte Satt
Seite 15 und 16: 2.4.4.11. Beispiel 1 zu Schneelasta
Seite 17 und 18: Geländeprofil Im Binnenland (Misch
Seite 19 und 20: 2.4.5.4.3. Sattel- und Trogdächer
Seite 21 und 22: R=½∑F R=½∑F R=½∑F R=½∑F
Seite 23 und 24: und und σt,0, d σ myd , , σmzd ,
Seite 25 und 26: 1 ) ² ) 2.5.6. 2.5.6 Querkraft τ
Seite 27 und 28: 2.6.2.1. Anschlussfläche, Grundwer
Seite 29 und 30: 2.6.3.2. Nachweis der Platte bei me
Seite 31 und 32: h r rd n ll, r n d e - d mit b und
Seite 33 und 34: Diese Arbeiten sind mittlerweile we
Seite 35 und 36: 3.1.2.3. Methode C (Genauere Berech
Seite 37 und 38: 3.2. Übersicht über Bauformen und
Seite 39 und 40: 3.2.1.12. Studiobinder mit Anfangsh
Seite 41 und 42: 3.2.2.8. Weitere Sonderformen Bild
Seite 43 und 44: Bild 4.2-2 Durchgespannter Verband
Seite 45 und 46: Lattenstöße sind durch Beihölzer
Seite 47 und 48: 6. Anhang und Verweise 6.1. Checkli
Seite 49 und 50: Abkürzung und Formelzeichen Als Fo

Nagelplattenbinder nach DIN 1052:2008-12 - Gütegemeinschaft ...

Erfolgreiche ePaper selbst erstellen

Template löschen?

Als Template speichern?