3Nº impactos210% CV00 10 20 30% CCA10% CV20% CV30% CVFig. 102. Resistencia a impacto <strong>de</strong> las tejas con diferente porcentaje <strong>de</strong>reemplazo a 28 días <strong>de</strong> curado.La resistencia a impacto <strong>de</strong> las tejas <strong>de</strong> las diferentes mezclas medidas a90 días <strong>de</strong> curado se observa en la figura 103, don<strong>de</strong> se aprecia una ten<strong>de</strong>nciasimilar a la observada para los 28 días <strong>de</strong> curado. Aunque, en general, losvalores obtenidos fueron inferiores al patrón, todos ellos superaron lasrecomendaciones <strong>de</strong> la bibliografía. Es importante señalar, como lo hicimosantes, que el espesor <strong>de</strong> las tejas es un factor clave también en la resistencia alimpacto, y éste varía bastante <strong>de</strong>bido al procedimiento <strong>de</strong> elaboración <strong>de</strong> la tejapor vibrado <strong>de</strong>l mortero.30% CVNº impactos2110% CV20% CV30% CV00 10 20 30% CCAFig. 103. Resistencia a impacto <strong>de</strong> las tejas con diferente porcentaje <strong>de</strong>reemplazo a 90 días <strong>de</strong> curado.118
En la tabla 32 <strong>de</strong>l anexo I se presentan los resultados en forma <strong>de</strong> tabla <strong>de</strong>datos.5.2.1.6. Ensayo <strong>de</strong> impermeabilidad al agua <strong>de</strong> las tejasA diferencia <strong>de</strong> los ensayos anteriores, los resultados <strong>de</strong> los ensayos <strong>de</strong>impermeabilidad no proporcionaron un valor numérico, sino un resultadopositivo (el agua no atraviesa la teja) o negativo (un número <strong>de</strong>terminado <strong>de</strong>gotas ha atravesado la teja). Así pues, se constata que todos los ensayos <strong>de</strong>impermeabilidad realizados presentaron un resultado positivo.5.2.1.7. Valoración <strong>de</strong> los resultados.Los resultados obtenidos se consi<strong>de</strong>ran positivos. La sustitución <strong>de</strong> hastaun 30% <strong>de</strong> cemento por puzolana (CCA y/o CV) supuso, en general, mejorasconsi<strong>de</strong>rables, en lo que a la resistencia a compresión se refiere, respecto almortero patrón. Si bien las resistencias a flexión fueron menores <strong>de</strong> loesperado y no siguieron la ten<strong>de</strong>ncia <strong>de</strong>l <strong>de</strong> la resistencia a compresión, losvalores <strong>de</strong> flexión <strong>de</strong> las tejas sí fueron a<strong>de</strong>cuados y superaron los exigidos porla normativa, al igual que los resultados <strong>de</strong> los ensayos <strong>de</strong> impacto y <strong>de</strong>impermeabilidad. Así pues, po<strong>de</strong>mos consi<strong>de</strong>rar viable técnicamente lasustitución <strong>de</strong> hasta un 30% <strong>de</strong> cemento por puzolana (CCA y/o CV). Ellosupondría una reducción <strong>de</strong>l coste económico (CCA y CV son materialesresiduales con un coste netamente inferior al cemento Portland) y ecológico (laproducción <strong>de</strong>l cemento Portland es una actividad contaminante <strong>de</strong>bido a lageneración <strong>de</strong> CO 2 , por lo que la utilización <strong>de</strong> puzolanas supondría una menorproducción <strong>de</strong> clínker). Adicionalmente, las puzolanas utilizadas son materialesresiduales, por lo que su incorporación al cemento supone una a<strong>de</strong>cuadagestión <strong>de</strong> los mismos.5.2.2. Sustitución <strong>de</strong> cemento por FCC5.2.2.1. Ensayo <strong>de</strong> consistencia <strong>de</strong>l mortero frescoComo po<strong>de</strong>mos observar en la gráfica (figura 104), al adicionar CV aumentala flui<strong>de</strong>z, alcanzando el máximo para sustituciones <strong>de</strong>l 30% <strong>de</strong> cemento porCV. Todo lo contrario ocurre con el 10% <strong>de</strong> FCC, que reduce la flui<strong>de</strong>z hasta talpunto que para las sustituciones <strong>de</strong>l 20% y <strong>de</strong>l 30% se hace necesario utilizarun superplastificante (se utilizó Melment L240). Este fenómeno se <strong>de</strong>be a laforma esférica <strong>de</strong> las partículas <strong>de</strong> CV (ver figuras 19 y 35). El FCC, adiferencia <strong>de</strong> la CV, al ser un catalizador usado, presenta una elevadasuperficie específica, por lo que retiene el agua reduciendo la trabajabilidad <strong>de</strong>lmortero (ver figuras 27a y 27b). El nivel marcado en rojo <strong>de</strong> la figura 104 es laflui<strong>de</strong>z alcanzada por la mezcla patrón. Los resultados obtenidos ponen <strong>de</strong>manifiesto, en primer lugar, que para los morteros que no contienen FCC, latrabajabilidad aumenta conforme lo hace el porcentaje <strong>de</strong> CV, como cabríaesperar por el comportamiento <strong>de</strong> la CV como lubricante sólido. Así mismo, seconstata que la trabajabilidad se reduce con la adición <strong>de</strong> FCC. Por ello, losmorteros con un 20 y 30% <strong>de</strong> FCC, como se indicaba anteriormente, requieren119
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2.2.8.1. Una estrategia que funcion
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Si se observa al microscopio la cas
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2.2.9.3. Ceniza volante (CV).• Ge
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