Le livre des resumes - Université des Sciences et de la Technologie ...
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STOP FEU, Oran 2010<br />
<strong>Le</strong>ctures invitées<br />
l’axe <strong><strong>de</strong>s</strong> cuves. Ces cuves sont posées sur un peson qui perm<strong>et</strong> <strong>de</strong> suivre l’évolution <strong>de</strong> <strong>la</strong><br />
perte <strong>de</strong> masse <strong>de</strong> combustible en fonction du temps.<br />
Après une courte pério<strong>de</strong> <strong>de</strong> mise en régime, <strong>la</strong> vitesse <strong>de</strong> combustion atteint un état<br />
pratiquement stationnaire. Lorsque le boilover se produit, <strong>la</strong> vitesse <strong>de</strong> combustion s’emballe<br />
avec <strong><strong>de</strong>s</strong> projections aléatoires d’eau <strong>et</strong> <strong>de</strong> combustible pulvérisé. On passe d’une combustion<br />
<strong>de</strong> surface « calme », à une combustion <strong>de</strong> type « explosif ».<br />
<strong>Le</strong>s combustibles utilisés sont : <strong>de</strong>ux hydrocarbures à coupes <strong>de</strong> distil<strong>la</strong>tion (fuel domestique<br />
(heating oil) (coupe <strong>de</strong> distil<strong>la</strong>tion restreinte) <strong>et</strong> fuel lourd (cru<strong>de</strong> oil) : Kittiway 63%, Arabian<br />
light 33%, Oural 4% (<strong>la</strong>rge coupe <strong>de</strong> distil<strong>la</strong>tion)) <strong>et</strong> cinq hydrocarbures purs : toluène, n-<br />
octane, xylène, n-décane <strong>et</strong> hexadécane.<br />
Résultats<br />
-Vitesse <strong>de</strong> combustion <strong>et</strong> dé<strong>la</strong>i <strong>de</strong> déclenchement du boilover<br />
La vitesse <strong>de</strong> combustion établie augmente avec le diamètre <strong>de</strong> cuve comme ce<strong>la</strong> est<br />
couramment observé dans c<strong>et</strong>te gamme <strong>de</strong> dimension <strong>de</strong> nappe. La figure 1 montre<br />
l’évolution du dé<strong>la</strong>i du déclenchement du boilover en fonction <strong>de</strong> l’épaisseur initiale <strong>de</strong><br />
combustible, pour les différents diamètres <strong>de</strong> cuve. Nous constatons que c<strong>et</strong>te évolution est<br />
pratiquement linéaire. Dans <strong>la</strong> mesure où le boilover se produit lorsque <strong>la</strong> température à<br />
l’interface combustible/eau atteint <strong>la</strong> température <strong>de</strong> nucléation <strong>de</strong> l’eau, ces droites peuvent<br />
être considérées comme représentatives d’une vitesse <strong>de</strong> pénétration thermique « apparente ».<br />
Plus le diamètre <strong>de</strong> cuve est grand, plus c<strong>et</strong>te vitesse apparente est élevée, ce qui est cohérent<br />
avec l’accroissement <strong>de</strong> <strong>la</strong> vitesse <strong>de</strong> combustion avec <strong>la</strong> taille <strong>de</strong> <strong>la</strong> nappe. Comme <strong>la</strong> vitesse<br />
<strong>de</strong> régression <strong>de</strong> <strong>la</strong> surface combustible est connue, il est alors possible <strong>de</strong> déduire, par<br />
différence avec <strong>la</strong> pente <strong><strong>de</strong>s</strong> droites, <strong>la</strong> vitesse <strong>de</strong> pénétration thermique « effective »<br />
responsable du boilover.<br />
Figure 1 : Temps avant boilover<br />
en fonction <strong>de</strong> l’épaisseur<br />
initiale <strong>de</strong> combustible pour<br />
différentes tailles <strong>de</strong> cuves<br />
(combustible : cru<strong>de</strong> oil).<br />
C<strong>et</strong>te vitesse <strong>de</strong> pénétration thermique « effective » augmente avec le point d’ébullition du<br />
combustible. En fait, <strong>la</strong> vitesse <strong>et</strong> le flux <strong>de</strong> chaleur à <strong>la</strong> surface diminuent lorsque le point<br />
d’ébullition augmente. La vitesse <strong>de</strong> pénétration thermique apparente est en conséquence<br />
réduite mais moins que <strong>la</strong> vitesse <strong>de</strong> régression, ce qui se traduit par une augmentation <strong>de</strong> <strong>la</strong><br />
vitesse <strong>de</strong> pénétration thermique effective [1].<br />
Aussi, même si <strong>la</strong> vitesse <strong>de</strong> chauffage <strong>de</strong> <strong>la</strong> phase liqui<strong>de</strong> est accrue, <strong>la</strong> différence entre <strong>la</strong><br />
température <strong>de</strong> surface <strong>et</strong> <strong>la</strong> température <strong>de</strong> nucléation <strong>de</strong> l’eau est augmentée, <strong>et</strong> le temps<br />
pour atteindre c<strong>et</strong>te température à l’interface combustible/eau <strong>de</strong>vient re<strong>la</strong>tivement plus<br />
important. C’est ce que l’on peut constater si l’on considère l’évolution du dé<strong>la</strong>i avant<br />
boilover en fonction du point d’ébullition [1].<br />
-Proportion <strong>de</strong> combustible brûlé avant boilover<br />
Nous venons <strong>de</strong> voir que <strong>la</strong> vitesse <strong>de</strong> pénétration thermique responsable du boilover était<br />
plus gran<strong>de</strong> lorsque le combustible présentait un point d’ébullition plus élevé. En<br />
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