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dCm
dγ
αst
Cilindro rigido investito da una corrente 2-D 89
9 . Nelle relazioni (3.47-3.48) le quantità FM e GM rappresentano funzioni
del tipo quelle di Theodorsen, modificate rispetto a queste ultime al fine di portare
in conto le condizioni di distacco del flusso in corrispondenza della parte posteriore
del profilo. Esse si approssimano come:
π + 2SM
FM(K) = 1 −
2SM 1 + π
+
0.6 2
K 2SM 1 + (3.49)
6 2
K
0.3(π + 2SM)
GM(K) = −
KSM 1 + 3π
+
0.6 2
K KSM 1 + (3.50)
6 2
K
È il caso di osservare che l’approccio di Ragget, pur basandosi sulla considera-
zione di sezioni profilate di tipo aeronautico, può fornire utili indicazioni di massima
anche nel caso di sezioni con un limitato carattere geometrico di tipo bluff-body,
usuali nei moderni ponti di grande luce per i quali l’aspetto aerodinamico è divenuto
peculiare di una corretta progettazione [3.17].
3.2.2 Flutter accoppiato
Alla luce delle considerazioni sin qui svolte è possibile osservare che nel caso di
sezioni profilate, quali quelle adottate in ambito aeronautico, il fenomeno del flutter
presenta peculiarità differenti da quelle relative a sezioni di tipo bluff-body.
Per un profilo alare, assumendo che il suo centro di massa non sia eccessivamente
discosto dal centro elastico (a ∼ = 0, cf. figura 2.15) e che α ∼ = 0, si ha che l’insorgere
di una condizione di flutter ad un solo grado di libertà è praticamente impossibile.
Infatti, in questo caso i coefficienti di Scanlan H ∗ 1 e A∗2 risultano sempre negativi
qualunque sia il valore di K (cf. figure 2.19, 2.20). Conseguentemente oscillazioni
disaccoppiate nei gradi di libertà v e θ sono sempre smorzate positivamente (cf.
equazioni (3.23), (3.37)). Pertanto, l’unica tipologia di flutter che può occorrere
nel caso di profili alari è quello di tipo accoppiato, i.e. connesso all’oscillazione
combinata relativa a più gradi di libertà.
Di contro, le strutture con sezioni di tipo non profilato, vista la possibilità concre-
ta che H∗ 1 e A∗2 assumano valori positivi, possono essere caratterizzate da condizioni
di flutter ad un grado di libertà. È questo il caso dei ponti di grande luce con par-
ticolari sezioni trasversali (cf. figure 2.19, 2.20), quale quella del primo ponte di
Tacoma.
Va detto comunque che, anche nel caso di sezioni non profilate, qualora risulti
significativa nella risposta della struttura l’influenza dei termini di accoppiamento,
9 Si noti che SM tende a −π/2 quando αst tende a zero, in accordo con la teoria classica dei
profili alari.