Capitolo 2 - Piani di Bacino - Provincia di Imperia

Piano di Bacino dell’Ambito n° 1 “ROIA”
tratto a monte, rispetto alle condizioni di moto uniforme. Il rigurgito a monte si estendeva per un lungo tratto,
tuttavia si notava come esso fosse abbondantemente contenuto in sponda destra e dagli argini già costruiti
dalla Società Autostradale e da quelli previsti nel progetto stralcio. In sponda sinistra invece, la gabbionata
di difesa prevista non era sufficiente e sarebbe stato necessario rialzarla.
Conclusioni.
• La riduzione dei tratti di golena a disposizione delle piene riguardava il corso del Roia a monte di
Case Galleani e non formò pertanto oggetto delle ricerche sperimentali.
• Il coefficiente di scabrezza m della formula di Kutter venne assunto nei calcoli di progetto pari a
1.75; nel corso delle esperienze a fondo fisso il fondo dell’alveo venne costruito in modo da realizzare
un grado di scabrezza corrispondente a m = 2.50 nel prototipo, cui corrisponde un valore m
= 0,17 circa nei modelli in scala 1:200 e m = 0.298 nel modello in scala 1:70
• Furono rilevati in sito campioni del materiale di fondo in varie sezioni del fiume e costruite le relative
curve granulometriche. Nel modello, ove è stato rappresentato il fondo mobile, il materiale
venne opportunamente prescelto in relazione alla scala e alle considerazioni di similitudine per il
trasporto solido, così da ottenere una dinamica del trasporto solido simile a quella della natura. La
dinamica del trasporto venne osservata nei vari modelli a fondo mobile, sia con portate di magra e
di morbida, che non diedero luogo a fenomeni di particolare rilievo, sia più dettagliatamente in corrispondenza
della portata di modellamento dell’alveo, giungendo alle conclusioni di cui sotto.
• Le soglie con salto, cos’ come previste in progetto, davano luogo, nel tronco fluviale preso in esame
nel modello a fondo mobile, ad una situazione critica, nel senso che il deposito di materiale
di trasporto a monte delle soglie stesse aveva luogo in tempi assai lunghi, conseguendone una
mancanza di rifornimento nel tratto a valle, nel quale si ebbero notevoli erosioni, particolarmente
in corrispondenza dei ponti. Inoltre a monte delle briglie si avevano forti depositi che provocavano
un rialzamento del fondo fino a raggiungere una pendenza del fondo pari a quella naturale, molto
maggiore cioè di quella dello 0.3% prevista nel progetto. Ciò causava esondazioni in questi tratti.
Si ritenne pertanto di sopprimere le soglie con salto, sostituendole con altre senza salto in corrispondenza
dei manufatti, così come consigliato del resto anche nel voto del consiglio Superiore
dei LL.PP. Ne derivò tra l’altro, anche una diminuzione del fenomeno erosivo in corrispondenza
dei manufatti ed una maggiore dinamicità del trasporto solido verso la foce.
• Risultò che la concomitanza di moto ondoso ed alta marea con l’evento di massima piena non
aveva particolare influenza sulle condizioni di deflusso allo sbocco, che avveniva in condizioni di
moto veloce, con quota del pelo libero ben maggiore di quella convenzionalmente assunta a simulare
l’alta marea ed il moto ondoso. Si verificava cioè un profilo di chiamata, anche quando il
fondo dell’alveo subito a monte della foce, restava nelle condizioni attuali. Le esperienze effettuate
anche su un modello in scala 1:70, confermavano i risultati ottenuti nei modelli in scala 1:200.
• La presenza della barra naturale alla foce dava luogo indubbiamente a condizioni piuttosto critiche
in corrispondenza della passerella e richiedeva in ogni modo la disposizione di muri di contenimento
lungo le due sponde, con opportuno franco sul livello di massima piena, per un tratto che
andava dalla foce fino a monte della passerella. In ogni caso apparve opportuna la rimozione periodica
totale o parziale della barra stessa.
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