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Dependendo do tipo de grampo que está sendo escolhido, valores típicos são dados na tabela 1 onde, para grampos injetados há correlações empíricas adicionais baseadas no tipo de solo. Tabela 1. Valores típicos para espaçamento, comprimento do grampo e esquema para grampos injetados em diferentes solos de acordo com Bruce e Jewell (1986). Solo granular Silte e argila 1. L/H 0,5 - 0,8 0,5 - 1,0 2. Dfuro . L/(Sv.Sh) 0,3 - 0,6 0,15 - 2,0 3. (Dbarra) 2 /(Sv . Sh) (0,4 - 0,8) x 10 -3 (0,1 - 0,8) x 10 -3 4.4. MÉTODO DE JURAN ET AL (1988) Este método, que ficou conhecido como “análise limite cinemática aproximada” é baseado na solução da análise limite associando um modo de ruptura ou deslocamento cinematicamente admissível, como observado em muros experimentais, com uma solução de equilíbrio limite estaticamente admissível. As principais hipóteses de projeto mostradas na Figura 18 são que: (a) A falha ocorre pela rotação de um corpo semi-rígido da zona ativa a qual é limitada por uma superfície de falha espiral logarítmica; (b) Na falha, o local das máximas forças de tração e cisalhamento coincide com a superfície de falha desenvolvida no solo; (c) As zonas ativa e passiva semi-rígidas são separadas por uma fina camada de solo no estado limite de rigidez plástica ao escoamento; (d) A resistência ao cisalhamento do solo, como definido pelo critério de ruptura de Coulomb é inteiramente mobilizada toda ao longo da superfície de ruptura; (e) As componentes horizontais das forças entre as fatias, atuando em ambos os lados de uma fatia aprisionando um grampo, são iguais; 48
(f) O efeito de uma inclinação (ou sobrecarga horizontal) na superfície superior da massa de solo grampeado nas forças nas ancoragens é linearmente decrescente ao longo da superfície de ruptura. O efeito da rigidez à flexão é analisado considerando soluções elásticas disponíveis para estacas (semi-infinitas) lateralmente carregadas ao longo do comprimento de tal forma que, para esta situação, o módulo de reação horizontal (Ks) que varia em função do tipo de solo do talude (tabela 2), atua no mecanismo de transferência de momentos fletores para os grampos (equação 4.6). Esta solução implica que na superfície de ruptura, o momento (M0) é nulo considerando que as forças de tração e cisalhamento geradas nos grampos são máximas. Tabela 2. Gama representativa de valores do módulo de reação lateral Ks (BOWLES, 1996) Solo* Ks (MN/m 3 ) Pedregulho arenoso denso 220 - 400 Areia grossa média densa 157 - 300 Areia média 110 - 280 Areia siltosa 80 - 200 Argila dura (umidade natural) 60 - 220 Argila dura (saturada) 30 - 110 Argila média (úmida natural) 39 - 140 Argila média (saturada) 10 - 80 Argila mole 2 - 40 *Saturado ou seco a menos que seja indicado de outra forma. Figura 18. Mecanismos de ruptura e suposições de projeto (JURAN,1988) 49
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