jonas madeira guimarães neto - Universidade Estadual de Feira de ...
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As é seção da barra <strong>de</strong> aço do grampo;<br />
Sv e Sh são, respectivamente, os espaçamentos verticais e horizontais entre os grampos.<br />
Nesta solução adimensional, o efeito da rigi<strong>de</strong>z à flexão do grampo <strong>de</strong>pen<strong>de</strong> da rigi<strong>de</strong>z<br />
relativa do grampo para o solo e da geometria da estrutura. Ela po<strong>de</strong> ser <strong>de</strong>finida pelo<br />
parâmetro <strong>de</strong> rigi<strong>de</strong>z<br />
Para N=1 (grampo perfeitamente flexível)<br />
Para N=10 (grampo perfeitamente rígido)<br />
51<br />
(4.9)<br />
Esta solução elástica é <strong>de</strong>rivada para flexibilida<strong>de</strong> relativa dos grampos encontrados na<br />
prática (comprimento do grampo l > 3 . l0).<br />
4.5. MÉTODO DE BOWLES (1996)<br />
Bowles (1996) propôs uma metodologia razoável para o projeto <strong>de</strong> uma contenção em<br />
solo grampeado seguindo os passos abaixo:<br />
a) Estimar a tensão “Ti” (T i= γ . Zi . (Sv . Sh) . Kc) na barra usando o diagrama <strong>de</strong> empuxo<br />
apropriado para a configuração <strong>de</strong> projeto e posições das barras (superior a ¼ do topo da<br />
contenção, no meio ½ e a ¼ da base da contenção) e o espaçamento. Des<strong>de</strong> que todas as<br />
barras sejam do mesmo diâmetro, selecione o maior valor <strong>de</strong> Ti;<br />
K = 0 , 65⋅<br />
K (solos arenosos) (4.10)<br />
c<br />
a