jonas madeira guimarães neto - Universidade Estadual de Feira de ...

⎛ c ⎞
K c K ⎜ 4 ⋅
= a ⋅ 1− ⎟ ≤ 0,
65⋅
K
⎜ H K ⎟
⎝ γ ⋅ ⋅ a ⎠
52
a
(solos coesivos) (4.11)
b) Calcular o diâmetro requerido da barra D para esta tensão máxima Ti usando um fator de
segurança FS apropriado tal que fa=fy/FS da barra de aço (ou barra de outro material). Com
os valores de Ti e fa calcule o diâmetro da barra de aço do grampo;
(4.12)
c) Estima-se a resistência ao atrito do grampo (do lado externo na zona da cunha modificada
de Rankine) usando a equação
( γ ⋅ z ) ⋅ L ⋅ ≥ T × FS
Fr = π ⋅ D ⋅ i e tan δ i
(4.13)
Use o diâmetro da barra de aço se o grampo for cravado, mas, use o diâmetro do furo
injetado se a barra for instalada em furo perfurado. Use tanδ valor estimado para a interface
solo-metal baseado na rugosidade do metal. Use δ= Ø para barras injetadas. Para barras
inclinadas use uma profundidade média Zi no comprimento do lado de fora da zona ativa da
cunha.
Será necessário usar um processo de tentativa para ir encontrando o comprimento de
calculo “Lecálculo”, isto é, assuma um comprimento e calcule a resistência ao atrito Fr ≥ Ti.
Vários valores podem ser tentados, independente de todas as barras derem do mesmo
comprimento ou de comprimentos variáveis (dependendo da posição do muro de contenção).
Em qualquer um dos casos, acrescente ao comprimento de cálculo o fator de segurança
Leprojeto ≥ Lecálculo Х FS (4.14)
Calcule o comprimento total da barra (grampo) Ltotal em qualquer locação como o
comprimento calculado apenas para a resistência ao arrancamento Leprojeto + o comprimento
LR para penetrar a zona da cunha ativa de Rankine de um lado a outro, dando a seguinte
fórmula
Ltotal ≥ Leprojeto Х LR (4.15)